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第三章 常用参数设置（SATWE10版2011.9.1）水平作用力与整体坐标夹角（度）： 需返填.先采用默认0，SATWE 自动计算出最不利地震作用方向角，并在WZQ.OUT 中输出，当方向角大于15 度时，应将这个角度作为地震作用的方向角返填重新进行计算，以体现最不利地震作用的影响结构材料信息: 钢砼结构.按主体结构材料选择，底框选择砌体结构。混凝土容重 (kN/m3): Gc = 27.00.普通框架取26kN/m3，框架剪力墙及异性柱框架取27kN/m3，剪力墙、短肢剪力墙取28kN/m3，包含饰面材料。钢材容重 (kN/m3): Gs = 78.00.取78kN/m3，考虑饰面材料重量时，应填入适当值。水平力的夹角 (Rad): ARF = 0.00.一般取0 度，地震力、风力作用方向，反时针为正。当结构分析所得的地震作用最大的方向15 度时,宜将其角度输入验算。地下室层数: MBASE= 0.定义与上部结构整体分析的地下室层数，无则填0。当一面或多面临空时，填土侧压力需个案处理。竖向荷载计算信息: 按一次性加荷计算方式.多层选择一次性加载。高层选择模拟施工加载1，依据高规5.1.9条。高层框剪基础计算时宜选择模拟施工加载2。风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载.选择计算风荷载，此时地下室外墙不产生风荷载。地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力.抗震设计时选择计算水平地震力；8、9度大跨和长悬臂及9度的高层，选计算水平和竖向地震力。见抗规3.1.3（强条），3.1.4 条，5.1.1（强条），5.1.6 条2 款（强条）；高规4.3.2 条（强条）。结构体系: 框架结构.按工程所采用的结构体系选择。当定义为短肢剪力墙结构时，短肢剪力墙的抗震等级由程序自动提高一级，不需人工指定。裙房层数: MANNEX= 0.定义裙房层数，无裙房时填0。转换层所在层号： MCHANGE= 0.定义转换层所在层号，便于内力调整，无则填0。墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 2.00.一般工程取2.0，框支剪力墙取1.5或1.0。墙元侧向节点信息: 内部节点.一般工程宜选择内部节点，见SATWE用户手册。出口节点精度高于内部节点，但非常耗时。是否对全楼强制采用刚性楼板假定 ：.计算周期比、位移比与层刚度比（包括查找是否有薄弱层等）时选是，高规5.1.5条。计算内力与配筋及其它内容时选择否。“规定水平力”的确定方式：1，计算扭转位移比抗震规范3.4.4条文说明，高规3.4.5计算扭转位移比时，楼层位移不采用之前的CQC组合计算，明确改为采用“规定水平力”计算，目的是避免有时CQC计算的最大位移出现在楼盖边缘中部而不是角部。水平力确定为考虑偶然偏心的振型组合后楼层剪力差的绝对值。但对结构楼层位移和层间位移控制值验算时，仍采用CQC的效应组合。2，计算倾覆力矩（1）少量剪力墙的框架结构确定框架部分抗震等级时，需要量化框架部分承受的底部倾覆力矩（分界值为50%），采用的也是规定水平力；（2）有较多短肢剪力墙的剪力墙结构确定是否属于该结构类型，需要量化短肢剪力墙承担的底部倾覆力矩（分界值处于30%50%之间），采用的也是规定水平力；3，高规中转换层侧向刚度高规附录E中，对转换层位于第二层以上，采用等效侧向刚度比。转换层上部和转换层下部采用的水平力为单位1。4，判断侧向刚度的规则性抗震规范3.4.4条文说明，对于侧向刚度的不规则，建议根据结构特点采用合适的方法，包括楼层标高处产生单位位移所需要的水平力、结构层间位移角的变化等进行综合分析。强制刚性楼板假定时保留弹性楼板平面外刚度：SATWE对于地下室楼层总是强制采用刚性楼板假定，而刚性楼板假定是不考虑板面外刚度，像板柱体系的地下室，将无法考虑板的面外刚度，会影响柱内力。故考虑此项，对于弹性板3和弹性板6，只在楼板面内进行强制刚性楼板假定，弹性板面外刚度仍按实际情况考虑。否则则不保留弹性板的面外刚度。墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点：勾选时：墙梁内力平衡校核应考虑轴力。不勾选时：墙梁能满足弯矩，剪力平衡条件。修正后的基本风压：一般取50 年一遇（n=50）；对风荷载敏感的建筑以及60m 以上的高层建筑按100 年一遇的风压取值。高规3.2.2 条（强条）；荷规7.1.2（强条），附录D.4，附表D.4。地面粗糙度类别：可以分为A、B、C、D四类，分类标准根据建筑结构荷载规范7.2.1条确定。体型分段数：现代多、高层结构立面变化比较大，不同的区段内的体型系数可能不一样，程序限定体型系数最多可分三段取值。各段最高层层高：根据实际情况填写。若体型系数只分一段或两段时，则仅需填写前一段或两段的信息，其余信息可不填。各段体型系数：根据建筑结构荷载规范7.3.1条确定。用户可以点击辅助计算按钮，弹出确定风荷载体型系数对话框，根据对话框中的提示选择确定具体的风荷载系数。X向结构基本周期：查看周期计算文件WZQ.OUT找出第一平动周期反带入Y向结构基本周期：查看周期计算文件WZQ.OUT找出第一平动周期反带入如上：X向第一平动周期为阵型3，Y向第一平动周期为阵型1，第2阵型为扭转周期。风荷载作用下结构的阻尼比：SATWE会根据总信息中填写的阻尼比进行自动取值见高规3.7.6条承载力设计时风荷载效应放大系数：见高规4.2.2用于舒适度验算的风压：舒适度用10年一遇的风压。舒适度的阻尼比和风荷载的阻尼比要求也不一样。舒适度验算是10版新增加的内容，验算结果会在WMASS.OUT输出。用于舒适度验算的风压阻尼比：“用于舒适度验算的结构阻尼比”按照高规取12%。“考虑风振影响”和“构件承载力设计时考虑横风向风振影响”按照荷载规范7.4条7.6条选取。“设缝多塔背风面体型系数”：主要用于带抗震缝的结构风荷载计算中，设计人员可以在多塔定义中，设置风的遮挡面，此参数及“第*段体型系数”才共同起作用，如果不定义风的遮挡面，则“设缝多塔背风面体型系数”不起作用。结构规则性：根据实际情况填写设计地震分组：见抗规附录A地震烈度：见抗规附录A场地类别：详见地勘报告。抗规4.1.6条表4.1.6（强条）。框架抗震等级：抗规6.1.2（强条），6.1.3。剪力墙抗震等级：抗规6.1.2（强条），6.1.3。钢框架抗震等级：抗规8.1.3条抗震构造措施的抗震等级：高规3.9.7条规定中震或大震设计：“中震（或大震）设计”我国的抗震设计，是以小震为设计基础的，中震和大震则是通过调整系数和各种抗震构造措施来保证的。但对于复杂结构、超高超限结构，基本都要求进行中震验算。中震（大震）弹性设计和中震（大震）不屈服设计是属于结构性能设计的范畴，首先需要明确是所有构件还是重要构件（如框支结构构件、连体结构构件、越层柱等）要进行中震（大震）弹性设计或中震（大震）不屈服设计。地震影响系数最大值max，中震为2.82倍的多遇（即小震），大震为64.5倍的多遇（即小震）。中震（大震）弹性设计实现，首先，要将“地震影响系数最大值”max，选用中震（大震）地震影响系数最大值max，其次，选择“中震弹性”即可。中震（大震）不屈服设计实现，首先，要将“地震影响系数最大值”max，改为中震（大震）地震影响系数最大值max，其次，选择“中震不屈服”即可。中震（大震）弹性设计严于中震（大震）不屈服设计。由于按照中震设计时，没有考虑结构的强柱弱梁、强剪弱弯等调整系数，因此，按照中震设计的内力值不一定比小震计算的内力值大。此处风荷载不参与组合。是否考虑偶然偏心:多层选否，依据见抗规5.1.1条3款（强条）；规则多层若同时选择非耦联，应按抗规5.2.3条1 款增大边榀地震内力。高层先按单向地震（即不考虑双向地震）选是；依据见高规4.3.2 条2 款（强条），4.3.3 条。多高层在上述选择及全楼强制采用刚性楼板的前提下计算位移比，若1.2，视为不规则结构，双向地震作用应选择是（即不规则高层含小高层此时可既考虑双向地震又考虑偶然偏心。程序会自动按考虑偏心不考虑双向地震、考虑双向地震不考虑偏心计算取最不利结果）；见抗规3.4.2及表3.4.2-1，抗规3.4.3 条1 款；高规4.3.5条。是否考虑双向地震作用:.不规则（质量与刚度分布明显不对称、不均匀的结构，位移比大于1.2 的结构）多高层应选是，同时振型组合选耦联，偶然偏心按高规4.3.3条条文说明应选否（上文所述位移比1.2 的不规则多高层可选是）。规则多高层宜选否，同时高层偶然偏心选是。双向地震的依据详见抗规5.1.1 条3 款（强条），高规4.3.2 条2 款（强条）。别墅选是。计算阵型个数： 耦联取3 的倍数且3 倍层数，考虑耦联不小于9个，高层建筑不少于15 个，对于多塔结构不应少于塔数的9倍；非耦联层数。参与计算振型的有效质量系数（见WZQ.OUT 文件中Cmass-x及Cmass-y）应90，达不到时应增加振型数，重新计算。依据详见：抗规5.2.2 条2款及条文说明，5.2.3 条2款；高规4.3.8 条及条文说明，4.3.9 条；高规5.1.13 条周期折减系数：框架：砖填充墙多0.6-0.7，砖填充墙少0.7-0.8；框剪：砖填充墙多0.7-0.8，砖填充墙少0.8-0.9；剪力墙：砖填充墙多0.9-1，砖填充墙少1；短肢剪力墙：0.85；框架剪力墙：0.75；异形柱框架结构：0.65。 高规3.3.16 条（强条），3.3.17 条；措施8.8 节1 条。结构的阻尼比 (%): DAMP = 5.00.砼结构一般取5.0；依据见抗规5.1.5条1 款，高规3.3.8 条。特征周期 ：II类场地一、二、三组分别取0.35s、0.40s、0.45s。（程序会根据设计地震分组自动设置）详见抗规3.2.3 条，5.1.4 条表5.1.4-