D区安全专项方案.doc

大集社区D区D07号楼工程安全施工组织设计编制单位： 编 制 人： 审 批 人： 审批日期： 年 月 日一、工程概述项目名称：*工程建设单位：设计单位：监理单位：施工单位：*工程，位于武汉市大集，本工程建筑面积为 ，基础类型为桩基础，结构形式为框架剪力墙结构，建筑层数为11层。二、施工现场临时用电布置施工用电的布置根据工程具体情况设一个一级配电柜，供照明、结构施工、塔吊等用电。具体情况如下：a、工程施工（1）将一级配电柜作为照明、结构施工、安装工程用电电源；（2）塔吊采用专用配线路（3）由主配电柜引至各分配电箱采用架空电线供电，室内沿支架敷设，室外采用埋地敷设。b、加工区分别设置3台二级配电箱。如果现场用电高峰期出现负荷量不足情况，白天出现用电高峰，钢筋焊接安排在晚上进行 ，而主要满足垂直运输机械施工。根据用电设备情况，地面电缆沿围墙用支架架设，塔吊专用线路等经过道路时地下加硬质导套管保护埋设，楼层电线沿内墙壁架设。三、施工机具明细表施工现场临时用电包括生活用电和施工用电。本期工程施工期间的临时供电宜抓住以下环节：确定临时供电参数。要根据工程规模、建设工期、施工高峰期参加施工的单位及人员的数量、大型机械设备的配备等情况，确定工程建设期间不同时期的主要用电量，尤其是施工高峰时的用电量，及施工用的加工场地和施工人员生活区，因此，在确定供电参数时应充分考虑。考虑到本工程的土建工程的工期紧，施工机械用电量较大，故以此作为计算施工用电的依据。详见下表1、施工现场用电量统计表序号机械或设备名称安装功率（kW）数量合计功率（kW）1 塔式起重机251252抽水泵82165交流电焊机301306钢筋对焊机8021607钢筋弯曲机4148钢筋调直机7.517.59钢筋切断机1511510振动棒1.56911平板振动器1.222.412灰浆搅拌机5.515.513电刨床0.510.514圆锯1311315手电钻0.52116施工照明3.52 7四、临时用电施工组织设计说明及负荷计算1、本工程所在施工现场范围内无各种埋地管线。2、现场采用380V低压供电，设一配电总箱，内有计量设备，采用TN-S系统供电。3、根据施工现场用电设备布置情况，采用导线穿钢管埋地敷设，布置位置及线路走向参见临时配电系统图及现场平面图，采用三级配电，两极防护。4、按照JGJ46-2005规定制定施工组织设计，接地电阻R4。5、确定用电负荷（1） 塔式起重机组Kx = 0.7，Cos = 0.7，tg = 1.02Pjs = KxPe = 0.7 55 = 38.5kW Qjs= Pjs tg=38.51.02=39.28 kVA（2）钢筋调直机组Kx = 0.7，Cos = 0.7，tg = 1.02Pjs = KxPe = 0.7 2.8 = 1.96kWQjs= Pjs tg=2. kVA（3）钢筋切断机组Kx = 0.7，Cos = 0.7，tg = 1.02Pjs = KxPe = 0.7 5.5 = 3.85kWQjs= Pjs tg=3.9 kVA（4）钢筋弯曲机组Kx = 0.7，Cos = 0.7，tg = 1.02Pjs = KxPe = 0.7 2 = 1.4kWQjs= Pjs tg=1.428 kVA（5）电刨子组Kx = 0.7，Cos = 0.7，tg = 1.02Pjs = KxPe = 0.7 8 = 5.6kWQjs= Pjs tg=5.712 kVA（6）圆盘锯组Kx = 0.7，Cos = 0.7，tg = 1.02Pjs = KxPe = 0.7 6 = 4.2kWQjs= Pjs tg=4.28 kVA（7）电焊机组Kx = 0.7，Cos = 0.45，tg = 1.98Pjs = KxPe = 0.7 3.3 = 2.31kWQjs= Pjs tg=4.57 kVA（8）钢筋对焊机组Kx = 0.7，Cos = 0.7，tg = 1.02Pjs = KxPe = 0.7 50 = 35kWQjs= Pjs tg=35.7 kVA（9）振捣棒组Kx = 0.7，Cos = 0.7，tg = 1.02Pjs = KxPe = 0.7 5.5 = 3.85kWQjs= Pjs tg=3.93 kVA（10）砂轮锯组Kx = 0.7，Cos = 0.7，tg = 1.02Pjs = KxPe = 0.7 4 = 2.8kWQjs= Pjs tg=2.9 kVA（11）抽水机组Kx = 0.7，Cos = 0.7，tg = 1.02Pjs = KxPe = 0.7 100 = 70kWQjs= Pjs tg=71.4 kVA（12）施工照明Pjs = KxPe = 1 17.5 = 17.5kWQjs= Pjs tg=0 kVA（13）总的计算负荷计算，干线同期系数取 Kx = 0.9总的有功功率Pjs=KxPjs=0.9（38.5+1.96+3.85+1.4+5.6+4.2+2.31+35+3.85+2.8+70+17.5） =168.27kW总的无功功率Qjs=KxQjs=0.9（39.28+2.0+3.9+1.43+5.7+4.3+4.57+35.7+3.93+2.9+71.4） = 157.6kVA总的视在功率Sjs = （Pjs2+Qjs2）1/2 = （168.272+157.62）1/2 =230.5kVA总的计算电流计算Ijs = Sjs/（1.732Ue） = 230.5/（1.7320.38） =350.2A故通过查表得导线选择为：配电柜通往业主的电箱段的导线选择为VV22-3185+295铜芯聚氯乙烯铠装电缆（允许载流量383A）; 配电柜通往各自二级配电箱的导线选择VV22-395+245铜芯聚氯乙烯铠装电缆.五、临时用电线路安装临时用电线路安装、配电箱、开关箱、施工照明及手持电动工具的使用除遵守JGJ46-2005（施工现场临时用电安全技术规范）规定外，尚应注意下列事项：（1）照明配电箱尽量与施工动力用电分箱布置。（2）恶劣条件下及混凝土浇混凝土过程中手持照明灯具，线路等尽可能用36V 压照明线路。（3）手持电动工具中的I 类工具使用过程中必须做保护接零。（4）所用配电箱必须采用经政府主管部门认可和产品。（5）施工所使用的垂直提升井架若载人时，必须设置机械与电气联锁装置的保护门或栅栏，其卷扬机必须使用电磁抱闸装置，并电报有关部门检查合格后方可使用。（6）搬迁或移动用电设备，必须经电工切断电源并作妥善处理后进行。六、配电线路1、本施工现场室外配电线路采用绝缘铜芯塑料导线架空敷设，室内线路采用绝缘铜芯塑料导线用线槽敷设，现场采用220380V低压配电线路，用280kW专用变压器驳接施工用电至每栋工地的总配电箱。 2、在发电机的位置搭建房屋、设置配电房，材料加工区各作业点和每栋工程各层设置分配电箱。3、对于架空设置的电线，若是单相电线，共零线截面应与相线的相同；若是三相五线制的电线，其工作零线与保护接地线的截面应相同且不小于相线截面的50。为满足机械强度要求，架空的绝缘铜线截面不小于10mm2。结合现场实际，本工程的总干线选取截面为150 mm2的绝缘铜芯塑料导线。各电源分配箱的引入线截面为70mm2，施工机械按容量选用适当截面的绝缘铜芯电缆，交流电弧焊机的电源线截面不小于4.0 mm2，照明各灯具的引线不小于2.5mm2。七、配电箱与开关箱 1、配电箱、开关箱体采用统一制作的铁质电箱。2、配电箱与开关箱的电器选择： 合理选择所需电器型号和规格，保证施工临时用电在正常的情况下能够安全可靠地运行，保证在故障和漏电超出允许值的情况下能可靠地切断故障和漏电电路，确保电气设备和人身安全。主要包括：刀开关和刃形转换开关、熔断器、自动空气断路器（自动开关)、漏电保护器，以及接触器、继电器、限位开关、按钮开关等。八、接地与接地装置1、TN-S系统工作接地：一般规定，电力变压器或发电机的工作接地电阻值不得大于4欧。（目的是保证电气设备或系统正常稳定运行需要的接地，例如三相电力变压器中性点或TN系统中性线接地，即属工作接地。）2、TN-S系统保护接零：正常情况下，电动机、变压器、电器、照明器具、手持电动工具的金属外壳、配电箱和开关箱的金属箱体，应做保护接零。保护接零线除必须在总配电箱处作重复接地外，还必须在配电线路的中间处和末端处做重复接地。保护零线每一重复接地装置的接地电阻值应不大于10欧。3、接地线与接地体：本工地利用在建结构的钢筋作接地线与在建建筑物的钢筋砼基础防雷网作电气连接。人工接地线般采用钢质材料如圆钢、钢管、角钢、扁钢等移动式设备的接地线、三相五线制照明电缆的接地芯线、以及采用钢接地线有困难时应采用绝缘铜线。接地线与接地体的连接宜用焊接；接地线与接地设备的连接可用焊接或螺栓连接（但要设防松螺帽或垫片)。4、零线重复接地应尽量利用自然接地体，零线应在电源处接地，在架空线路的干线和分支线的终端及沿线每一公里左右将零线重复接地，电缆和架空线引入到建筑物时，其零线亦重复接地。九、防雷l、施工现场内的塔式起重机等建筑机械设备，若在相邻建筑物、构筑物的防雷按地装置的保护范阳以外，则应按规定装设避雷针，用作防直接雷，避雷针可采用直径为20或以上的镀锌圆钢，其长度为12m，避雷针应装设在设备的最顶端。2、防雷接地引下线一般采用铜线、钢筋、扁钢、角钢等，各段之间应保证电气连接，不得采用铝线作防雷引下线。安装避雷针的机械设备的防雷接地引下线可以利用该设备的金属结构体，但应保证金属结构体相邻部件之间的电气连接。3、防雷装置的冲击接地电阻值不得大于30欧姆。十、电气防火技术措施 1、合理配置、更换各种保护电器，对电路和设备的过载短路故障进行可靠保护。2、在电气装置和线路周围不得堆放易燃、易爆和强腐蚀介质，不使用火源。 3、在电气装置相对集中的场所，要配置灭火器材，并禁止烟火。4、强电气设备相间和相地间绝缘，防止闪烁。5、合理设置防雷装置。6、宿舍和饭堂要配置手提式干粉灭火器，宿舍要严禁烟火。十一、安全用电技术措施1、在配电箱、开关箱前不得堆放杂物，以免防碍操作，开关箱内的电器必须完好可靠，严禁使用不合格或劣质和已破损的电器及电线，各电线接头要紧密连接，不得有漏电现象，要经常检查，预防漏电发生。各分配电箱内要设总开关、分路开关，分配电箱后要设开关箱和漏电保护开关。每一层要设一个楼层分配电箱，开关箱必须严格执行“一机一闸一漏电保护开关”。2、楼面施工所使用的插入式振动器、平板振动器、焊机、锯木机、夯土机、潜水泵等要采用橡皮护套多股铜芯电缆。3、安全管理措施：1) 凡新人进场先组织进行安全用电知识学习，教育新工人能基本掌握触电急救知识，并建立定期安全检查制度，安装拆除及进行维修临时用电线路和各种施工设施时，必须由持证电工负责完成。2) 要全面掌握安全用电基本知识及所使用电气设备的性质。3) 使用设备前必须按规范规定穿戴或配备相应的劳动保护用具及用品，要经常检查电器装置和安全保护设施，并使之完好正常，防止施工机械“带病”运转作业和超负荷工作。4) 停用的机械设备要拉开电源开关，锁好电箱。5) 需搬移的电气设备必须先切断电源后进行。6) 禁止乱拉乱接线路，现场所有用电装置不准使用铜丝代替保险丝，宿舍严禁使用明火、电炉、宅饭煲及私制电热器等。7） 保证正确可靠的接地，实行“三相五线制”。所有接地必须保证可靠的电气连接。施工现场的总配电箱和开关箱应配置两级漏电保护器。8) 漏电保护器应选用电流动作型，一般场合漏电保护器的额定漏电动作电流不大于30mA，额定漏电动作时间应小于0.1S。9） 开关箱实行“一机一闸一漏电保护开关”。10)照明：一般场所宜选用220V照明。行灯电压不得超过36V。潮湿和易触及带电体场所的照明电压不大于24V。11)在建工程（含脚手架)的外侧边缘与外电架空线路的边线之间必须保持安全操作距离或采取相应的防护措施。12)架空线路的档距不得大于35m，线间距离不得小于0.3m，施工现场架空线路的最大弧垂与地面最小垂直距离为4m。13)分配电箱与开关箱的距离不得超过30m。开关箱与其控制的固定式用电设备的水平距离不宜超过3m。14)总、分配电箱、开关箱应装设在干燥通风及常温场所，装设端正、牢固、防雨、防尘。15)固定式总、分配电箱、开关箱的下底与地面的垂直距离应大于1.3m，小于1.5m，移动式分配电箱、开关箱的下底与地面的垂直距离宜大于0.6m，小于1.5m。16)总开关电器与分路开关电器的各自额定值、动作整定值相适应。17)总配电箱和开关箱中，两级漏电保护器的额定漏电动作电流和额定漏电动作时间应作合理配合，使之具有分级、分段保护功能。18)手动开关电器只许用于直接控制照明电路和容量不大于5.5kW的动力电路。容量大于5.5kW的动力电路应用自动开关电器或降压起动装置控制。熔断器的熔体更换时，严禁使用不符合原规格的熔体代替。4、使用与维修：在抢修与维修线路及机具时，必须将前一级相应电源开关切断并悬挂上“有人工作，严禁合闸”的警示牌，严禁带电作业。操作时必须留一名有经验的电工作监护，另一名操作。5、电焊机的使用和安全规定：1) 接线口必须有扩罩，使用时要放在通风良好的地方。2) 焊接现场不得放置易爆易燃物品，注意防止焊接火花下溅。3) 在脚手架上焊接时，必须在烧焊下部放置金属挡板防止焊花向下飞溅。6、夯土机及插入式、平板振动器等移动机具用电安全措施：操作人员操作时，要穿戴绝缘手套，专人调整电缆，严禁带电扭结缠绕，注意防止被夯土机或平板振动器使用时压在下面，使用前先检查电缆是否完好无损，在动力接头处要套护67米软胶管保护。武汉市振业建筑工程有限公司 年 月 日脚手架施工方案一、 工程概况（1） 工程名称：大集社区D区D03号楼（2） 工程地点：武汉蔡甸区大集街（3） 设计单位：蔡甸区大集街办事处（4） 工程规模：框剪结构11层，建筑面积：11272.4 平方米（5） 基础：桩基础（6） 混凝土强度：C15，C25，C30（7） 墙体砌体：采用加气块砌筑，规格为600*300*200，600*300*100，600*300*250；M10水泥砂浆，M5混合砂浆砌筑。（8） 钢筋：设有一级钢、二级钢。（9） 抗震及防火等级：框架抗震等级为四级，剪力墙抗震等级为三级，抗震高性能防类别为丙类，建筑防火分类二类，建筑耐火等级二级。二、 落地外脚手架本工程一至六层采用落地式脚手架。落地架采用双排扣件式钢管脚手架，外架沿建筑外边全长搭设。1、 立杆：纵向间距不大于1.8M，横向间距1.0M。里排离墙0.4-0.5M。相邻立杆接头要错开，对接用一字扣连接。2、 大横杆：间距1.8M，架子外侧两步架之间搭腔设栏杆，钢管接头要错开，用一字扣连接，大横杆与立杆用十字扣连接。每一面架内的纵向水平高低，相关不应大于一皮砖厚。3、 小横杆：间距1.8M。两头搁于大横杆上，至少伸出100。端头离墙50-100。小横杆与大横杆用十字扣连接。三步以上的小横杆加长，与墙拉结。4、 十字撑：设置在脚手架的转角、端头及沿纵向每隔30M处。每档十字撑占两个跨间，最小一对落地，从底到顶连接布置。钢管与地面呈45度到60度角，夹角用回肿连接。5、 连墙杆：每隔三步四个跨间设置一道边墙杆。做法：用双股8号铁丝绕过立杆与大横杆的连接点。与墙上预埋钢筋环或圈梁拉结，并用连杆顶住墙面；也可用小横杆加长。在墙壁里面卡上短钢管连接。6、 每段架只限两个操作面作业，且施工荷载控制在200KG/M2内。7、 架体始终高出工作面2米以上，当架体高出周围建筑时，用6钢筋作接地线形成避雷系统。8、 架子四周临边要设可靠的安全防护。9、 架体每五层卸载一次，卸载方式 和连墙点的作法与计算书同下述悬挑外架方案。三、 悬挑外架工程（一） 方案选择本工程从第七层开始采用悬挑外架，支架层设在第六层，悬挑外架采用工字钢、钢管、扣件、安全网、钢丝绳等材料进行搭设。（二） 施工工序：悬挑层施工预埋穿插工字钢焊接底部定位钢筋搭设架体加斜拉钢丝绳铺钢筋网、安全网。（三） 搭设方式：搭设方式如下图所示，搭设范围见架空层悬挑外架布置图。（四） 技术细节1、 在架空层板筋绑扎之前，按架空层悬挑外架布置图埋设悬挑外架用钢筋，其包括板面穿2、 须待悬挑层砼达到设计强度时方可穿插工字钢搭设部外架。3、 悬挑架立杆间距分别为：纵向间距见架空层悬挑外架布置图，横向1050，横杆步距1800。4、 为了保证外架立杆间距均匀，架身美观整齐。外架起步架子制作成简易桁架，以便调节立杆间距并确保立杆荷载传递到工字钢上。5、 工字钢上每根立杆下双管并排，每一立杆均落在并排双管上，套在与钢管连接的钢筋支座上，具体做法详见下图。6、 每层设连墙杆，连接方式详见下图，连墙杆每隔6000左右设立一道。7、 转角处外架由于无法挑工字钢，则采用钢筋支撑，每隔二层卸载的方式搭设，如下左图所示。需用此种方法处理的外架位置见架空层处架布置图：8、 大横杆距工字钢面200mm开始搭设。相邻步架的大横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧。9、 立杆和大横杆必须用十扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏。10、 小横杆贴近立杆设置，搭于大横杆上。在立杆之间可根据需要加设小横杆，但在任何情况下均不得拆除贴切近立杆的小横杆。11、 剪刀撑沿架高连续布置，斜杆与地面夹角45-60，每6根立杆开始加设，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与外架相连外，在其中间应增设2-4个扣结点。12、 立杆、大横杆的接头位置如上右图所示，架设时应注意挑选钢客长度。13、 水平斜拉杆，设置在有连墙杆的步架平面，以加强外架的横向刚度。14、 悬挑架外围满挂安全网。四、 安全防护 应在安全人员和技术人员的监督下由熟练工人负责搭设；脚手架的检查分验收检查、定期检查和特别检查；使用中要严格控制架子上的荷载，尽量使之均匀分布，以免局部超载或整体超载；使用时还特别注意保持架子原有的结构和状态，严禁任意拆卸结构杆件和连墙拉结及防护设施。挑外架防坠棚：在每次悬挑架开始层搭设，采用挑檐的形式，用于防止重物直接坠落。五、 注意事项1、 按照规定的构造方案和尺寸进行搭设。2、 及时与结构拉结或采用临时支撑，以确保搭设过程安全。3、 拧紧扣件。4、 有变形的杆件和不合格扣件（有裂纹、尺寸不合适、扣接不稳等）不能使用。5、 搭设工人必须配挂安全带。随时校正杆件垂直和水平偏差，避免偏听偏差过大。6、 没有完成的外架，在每日收工时，一定要确保架子稳定，以免发生意外。外架的防雷措施，采用常用的镀锌管接地方案。在雷雨天施工时，一般情况下不允许工人在架子上施工操作。六、脚手架拆除安全技术措施1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。7、钢管落地脚手架 计算书（一）参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 18m；搭设尺寸为：横距Lb为 1.05m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.45 m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距 2.9 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；3.风荷载参数基本风压0.27 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1.335，计算立杆稳定性时取1，风荷载体型系数s 为1.239；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1426；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；脚手板铺设总层数:5；单立杆脚手板铺设层数:4；5.地基参数地基土类型:粘性土；地基承载力标准值(kPa):105.00；立杆基础底面面积(m2):0.30；地基承载力调整系数:1.00。 （二）大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.351.05/(2+1)=0.122 kN/m ；活荷载标准值: Q=21.05/(2+1)=0.7 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.122=0.187 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.7=0.98 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1871.52+0.100.981.52 =0.254 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1871.52-0.1170.981.52 =-0.3 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.254106,0.3106)/4490=66.815 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 66.815 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.122=0.156 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.7 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.15615004/(1002.06105107800)+0.9900.715004/(1002.06105107800) = 1.82 mm；大横杆的最大挠度 1.82 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！（三）小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.351.051.5/(2+1)=0.184 kN；活荷载标准值：Q=21.051.5/(2+1) =1.050 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.05+0.184)+1.4 1.05 = 1.75 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0331.052/8 = 0.006 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.751.05/3 = 0.613 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.618 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.618106/4490=137.675 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =137.675 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03310504/(3842.06105107800) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.184+1.05 = 1.284 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1283.71050(310502-410502/9 ) /(722.06105107800) = 2.375 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.024+2.375 = 2.399 mm；小横杆的最大挠度为 2.399 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！（四）扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0331.05/2=0.017 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.351.051.5/2=0.276 kN；活荷载标准值: Q = 21.051.5 /2 = 1.575 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.05+0.017+0.276)+1.41.575=2.617 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! （五）脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：D表示单立杆部分，S表示双立杆部分。(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1426kN/m NGD1 = 0.1426+(1.502/2)0.033/1.45(46.40-12.00) = 6.090kN； NGS1 = 0.1426+0.033+(1.502/2)0.033/1.4512.00 = 2.524kN；(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2 NGD2= 0.3541.5(1.05+0.3)/2 = 1.418 kN； NGS2= 0.35(5-4)1.5(1.05+0.3)/2 = 0.354 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NGD3 = 0.1441.5/2 = 0.42 kN； NGS3 = 0.14(5-4)1.5/2 = 0.105 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NGD4 = 0.0051.5(46.4-12) = 0.258 kN； NGS4 = 0.0051.512 = 0.09 kN；经计算得到，静荷载标准值 NGD = NGD1+NGD2+NGD3+NGD4 = 8.186 kN； NGS = NGS1+NGS2+NGS3+NGS4 = 3.074 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 21.051.52/2 = 3.15 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 Nd = 1.2 NGD+0.851.4NQ = 1.28.186+ 0.851.43.15= 13.572 kN； Ns = 1.2 NGS+0.851.4NQ = 1.23.074+ 0.851.43.15= 7.437 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为Nd = 1.2NGD+1.4NQ = 1.28.186+ 1.43.15=14.233kN；Ns = 1.2NGS+1.4NQ = 1.23.074+ 1.43.15=8.098kN；（六）立杆的稳定性计算: 外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。稳定性计算考虑风荷载，按立杆变截面处和架体底部不同高度分别计算风荷载标准值。风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.27 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 1.056，1； s - 风荷载体型系数：取值为1.239；经计算得到，立杆变截面处和架体底部风荷载标准值分别为: Wk1 = 0.7 0.271.0561.239 = 0.247 kN/m2； Wk2 = 0.7 0.2711.239 = 0.234 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 分别为: Mw1 = 0.85 1.4Wk1Lah2/10 = 0.85 1.40.2471.51.452/10=0.093 kNm； Mw2 = 0.85 1.4Wk2Lah2/10 = 0.85 1.40.2341.51.452/10=0.088 kNm；1. 主立杆变截面上部单立杆稳定性计算。考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = Nd = 13.572 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = Nd= 14.233kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.512 m；长细比: L0/i = 158 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.281立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 13571.653/(0.281424)+92804.974/4490 = 134.579 N/mm2；立杆稳定性计算 = 134.579 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 14233.153/(0.281424)=119.462 N/mm2；立杆稳定性计算 = 119.462 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2. 架体底部立杆稳定性计算。考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 1.2(NGD+ NGS)+0.851.4NQ/2=8.630 kN；不考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = 1.2(NGD+ NGS)+ 1.4NQ/2=8.961kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.512 m；长细比: L0/i = 158 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.281立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 8629.959/(0.281424)+87883.498/4490 = 92.006 N/mm2；立杆稳定性计算 = 92.006 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 8960.709/(0.281424)=75.209 N/mm2；立杆稳定性计算 = 75.209 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！（七）连墙件的稳定性计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.335，s1.239，00.27，Wk = 0.7zs0=0.7 1.3351.2390.27 = 0.313 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 13.05 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 5.712 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 10.712 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kN；Nl = 10.712 Nf = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 10.712小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图（八）立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 105 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 105 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =57.533 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 1.2(NGD+NGS)+0.851.4NQ=1.2(8.186+3.074)+0.851.43.15 = 17.26 kN；基础底面面积 ：A = 0.3 m2 。p=57.533kPa fg=105 kPa 。地基承载力满足要求。悬挑外架计算：（一）主要材料及力学参数：18厚工字钢：容重24.13Kg/m截面抵抗矩Wx=185.4cm3，Sx=106.5cm3，抗弯容许应力m=215N/mm2，v=205N/mm2。48*3.5mm钢管：容重3.82Kg/m，截面抵抗矩Wx=5.08cm3，回转半径i=1.5cm，截面积A=4.89cm2，抗弯容许应力m=205Nmm2。（二）主要技术参数：悬挑外架高度为：21.0m。（立杆纵距a=1.5m，立杆横距b=1.05m，步距h=1.8m，内立杆距离b=0.3m。外架与建筑主体结构连接点的布置，竖向间距H1=2.8m，水平距离H2=4L=6.0m。斜拉钢丝绳每隔五层卸载间距L2=a=1.5m。脚手架钢脚手板铺设层数为六层。方案设计中，脚手架上铺设钢筋网板共八层，经验算八层钢筋网板荷载远小于六层钢脚手板荷载，因此，计算取值以六层钢脚手板为准，便于查表计算。（三）荷载计算：（1） 垂直荷载的传递路线：施工荷载钢脚手板小横杆大横杆通过扣件抗剪立杆简易桁架悬挑工字钢。1、 荷载取值：结构施工用脚手架施工活荷载标准值取为：Qk=3.0KN/m2。作用于外架的风荷载标准值：（见高层建筑施工手册公式4-4-1）=0.752zstw0其中，0基本风压值，取0.50KN/M2 2风振系数，取1.0。z风压高度变化系数，取1.72。stw风压体型系数，查表得0.2496。=0.75*1*1.72*0.2496*0.5=0.161（KN/m2）。恒载钢脚手板自重245N/M2钢管自重3.82KG/M扣件自重9.8N/个2、荷载分项系数的选择：永久荷载的分项系数，采用1.20。可变荷载的分项系数，采用1.40。脚手架验算。小横杆验算：小横杆受力按简支梁计算，其上承受施工荷载，钢脚手板荷，小横杆自重。同时，由悬挑架设计可知小横杆间距500。则荷载组合值为：q=1.2*（3.82*9.8*10-3+0.245*0.5）+1.4*3.0*0.5=2.36KN/m跨中弯矩为：M=1/8qI2=1/82.34*1.052=0.33KNm小横杆受弯应力为：=M/W=0.33*106/5.08*103=64.96N/mm2=205N/ mm2其支座反力为：N=1/2qI=1/2*2.36*1.2=1.42KN大横杆验算：大横杆受力按三跨连续梁考虑，其上承受小横杆传来压力及自重。且大横杆间距为1.