绵阳市科技大学办公楼设计毕业论文.doc

绵阳市科技大学办公楼设计毕业论文一、设计任务和主要要求1.1设计任务本设计的主要内容是办公楼的设计，办公楼属于行政办公建筑类。作为一个办公空间设计，要在平面规划中自始至终遵循实用、功能需求和人性化管理充分结合的原则。在设计中，既结合办公需求和工作流程，科学合理的划分职能区域，也考虑员工与领导之间、职能区域之间的相互交流。材料运用简洁、大方、耐磨、环保的现代材料，在照明采光上使用全局照能，满足办公的需要。经过精心设计在满足各种办公需要的同时又简洁、大方、美观、能充分体现出大学的形象与现代感。1.2设计要求建筑法规、规范和一些相应的建筑标准是对该行业行为和经验的不断总结，具有指导意义，尤其是一些强制性规范和标准，具有法定意义。建筑设计除了应满足相关的建筑标准、规范等要求之外，原则上还应符合以下要求：（1） 满足建筑功能要求；（2） 符合所在地规划发展的要求并具有良好的视觉效果；（3） 采用合理的技术措施；（4） 提供在投资计划所允许的经济范畴内运作的可行性。二、 建筑设计2.1建筑概况该科技大学办公楼位于绵阳市郊区，夏季主导风向为南、西南风，冬季为东北风，抗震设防烈度为6度（0.05g），第二组；建筑为五层钢筋混凝土框架结构体系，建筑面积约5500m2。标准层高3.6m，室内外高差0.45m。建筑等级:耐火等级为级抗震等级为四级设计使用年限50年2.2采光、通风、防火设计1.采光、通风设计在设计中选择合适的门窗位置，取得良好的效果以便于通风。2.防火设计本工程耐火等级为二级，建筑的内部装修、陈设均应做到难燃化，以减少火灾的发生及降低蔓延速度，公共安全出口设有两个，可以方便人员疏散。在疏散门处应设有明显的标志。各层均应设有手动、自动报警器及高压灭火水枪。2.3建筑细部设计1、建筑热工设计应做到因地制宜，保证室内基本的热环境要求，发挥投资的经济效益。2、建筑体型设计应有利于减少空调与采暖的冷热负荷，做好建筑围护结构的保温和隔热，以利节能。3、采暖地区的保温隔热标准应符合现行的民用建筑节能设计标准的规定。4、室内应尽量利用天然采光。5、为满足防火和安全疏散要求，设有两部楼梯，一部电梯。6、办公楼内的布置与装修以清新自然为主，卫生间的地面铺有防滑地板砖，墙面贴瓷砖。2.4方 案 构 思设计采用目前国内通用的钢筋混凝土结构。本设计充分考虑到总体规划提出的要求、建筑高度、抗震设防烈度和周围环境的关系，确定本结构的建筑平面布置简单、规则、对称、长宽比不大，对抗震有利，结构具有较好的整体性；因建筑物长度较大，且两边为局部两层的建筑，为满足设计要求，设置了两条伸缩缝；同时考虑到结构不同使用功能的需求，建筑平面布置较为灵活，可以自由分割空间，选用框架结构；立面注意对比与呼应、节奏与韵律，体现建筑物质功能与精神功能的双重特性。2.5设 计 过 程建筑设计根据建筑用地条件和建筑使用功能、周边城市环境特点，首先设计建筑平面，包括建筑平面选择、平面柱网布置、平面交通组织及平面功能设计；其次进行立面造型、剖面设计；最后设计楼梯和卫生间。本设计满足建筑单位的使用要求，技术措施合理，同时，通风、采光、消防等技术指标均满足相应的规范和规定。2.6建筑做法1屋面做法：屋面：10厚铺地缸砖，干水泥擦缝，每36m留10宽缝， 1：3石灰砂浆勾缝； 防水层：20厚1：3防水水泥砂浆，喷涂2厚合成高分子防水层， 4厚高聚物改性沥青卷材防水层； 保温层：40mm厚现场喷涂硬质发泡聚氨脂；找坡层：1:8水泥膨胀珍珠岩找坡2%最薄处40厚；找平层：20厚1：3水泥砂浆；结构层：100mm厚钢筋砼屋面板。2楼面做法： 地面：15厚1：2.5水泥白石子磨光，刷草酸打蜡； 找平层：20厚1：3水泥砂浆；结构层：90mm现浇砼板。3墙体做法：内墙：喷内墙涂料或刷油漆； 6厚1：2.5 水泥砂浆抹面压实抹光； 7 厚1：3 水泥砂浆找平扫毛； 7厚1：3 水泥砂浆打底扫毛； 刷素水泥浆一道。 外墙：7厚1:2.5水泥砂浆抹面； 7厚1：3水泥砂浆找平扫毛； 7厚1：3 水泥砂浆打底扫毛； 刷素水泥浆一道。三、结 构 设 计3.1 结构选型布置及计算简图3.1.1结构选型本工程选用钢筋混凝土框架结构选择此结构的原因：由于设计任务书中的要求，要求建筑物使用空间多样化，能灵活分割，采用框架结构即可最大限度的满足任务书中的要求，而且框架结构整体性好，抗震性能好。3.1.2柱网布置 柱网布置图3.1.3梁板柱的截面尺寸3.1.3.1梁a框架梁：横向 L=7500mm 梁高 h=(1/10-1/15)L=(500-750)mm取h=700mm梁宽b=(1/3-1/2)h=(233-350)mm 取b=300mm纵向 L=6600 mm 梁高 h=(1/10-1/15)L=(440-660)mm取h=600 mm梁宽b=(1/3-1/2)h=(200-300)mm 取b=300 mmb次梁 ：梁高 h=(1/12-1/18)L=(1/12-1/18) 7500=(417-625) mm取次梁尺寸：b h=300600 mm3.1.3.2 板跨L=3300 通常取板厚h=(l/50-l/35)=(66-94)mm此处板厚取h=90mm3.1.3.3 柱柱的尺寸根据轴压比公式确定=N/fcbha.边柱，q取10kN/m2=0.9 , fc=14.3 N/mm2A1=7.56.6/2=24.75 m2N1= A1q=24.7510=247.5KN设计值N1=1.25N1n=1.25247.55=1546.88 kN柱截面面积 A=N/fc=120192 mm2则b=h=347mm取柱截面尺寸为bh=450450mmb.中柱：A2=6.6（7.5/2+2.4/2）=32.67 m2N2=A2q=32.6710=326.7KN设计值N=1.25N2n=1.25326.75=2041.88 KN则柱截面积 A= N/fc=158654 mm2则b=h=398mm取柱的截面尺寸为bh=450450mm3.1.4.计算简图结构计算简图如图所示，室内外高差为450mm，根据地质资料确定基础顶面离室外地面为500mm。因此求得底层计算高度为0.5+0.45+3.6=4.55m。各梁柱构件的线刚度比经过计算后列于图中其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，取I=2Io(Io为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩)。边跨梁：ib=2 Ec(1/12) 0.30.73 /7.5=22.87中间梁：ib=2 Ec(1/12) 0.250.43 /2.4=11.11上部各层柱ic=Ec(1/12) 0.450.453 /3.6=9.49底层柱ic=Ec(1/12) 0.450.453 /4.55=7.51结构计算简图（）3.2 荷载计算3.2.1恒荷载计算3.2.1.1 屋面框架梁线荷载标准值10厚地缸砖 0.0121=0.21kN/m225厚水泥砂浆结合层 0.02520=0.5 kN/m21:8水泥膨胀珍珠岩找坡2%最薄处40厚 70.19=1.33kN/m220厚1：3防水水泥砂浆找平层 0.02202=0.8 kN/m2100厚现浇钢筋混凝土屋面板 0.1225 = 3 kN/m2屋面恒荷载 5.24kN/m2边跨框架梁自重 ： 0.70.325=5.25kN/m梁侧粉刷： 2(0.7-0.09) 0.0217=0.42 kN/m中跨框架梁自重： 0.25 0.425=2.5kN/m 梁侧粉刷： 2(0.4-0.09) 0.0217=0.21 kN/m因此作用在屋顶框架梁上的线荷载为：=5.67kN/m=2.71kN/m=5.243.3=17.29kN/m=5.242.4=12.58kN/m均布荷载传递图3.2.1.2楼面框架梁线荷载标准值水磨石楼面： 0.70 KN/m290厚现浇混凝土楼板 0.0925=2.25 KN/m2楼面恒荷载 2.95 KN/m2边跨框架梁自重 ： 0.70.325=5.25kN/m梁侧粉刷： 2(0.7-0.09) 0.0217=0.42 kN/m边跨填充墙自重： 0.24(3.6-0.7)19=13.22 kN/m墙面粉刷： (3.6-0.7)0.02217=1.97 kN/m中跨框架梁自重： 0.25 0.425=2. 5kN/m 梁侧粉刷： 2(0.4-0.09) 0.0217=0.21 kN/m因此，作用在中间层框架梁上的线荷载为：=5.67+15.19=20.86kN/m=2.71kN/m=2.953.3=9.74kN/m=2.952.4=7.08kN/m3.2.1.3屋面框架节点集中荷载标准值a.B轴框架梁传来恒荷载标准值： 女儿墙自重标准值：1400mm高240mm厚 1.46.60.2419=42.14KN 粉刷： 1.40.0226.617=6.28 KN 边柱纵向框架梁自重：0.3 0.66.625=29.7KN 粉刷：0.02(0.6-0.09)26.617=2.28KN 次梁自重标准值：0.60.3257.5/2=16.88KN 粉刷：0.02(0.6-0.09)27.5/217=1.30KN 屋面恒载传来： 7.56.6/45.24=64.85 KN顶层边节点集中荷载=163.43 KN由建筑图知，=75mm得=163.430.075=12.26kN.m b.C轴框架梁传来恒荷载标准值： 纵向框架梁自重： 0.30.66.625=29.7 KN 粉刷：0.02(0.6-0.09)26.617=2.28KN 次梁自重标准值：0.60.3257.5/2=16.88KN 粉刷：0.02(0.6-0.09)27.5/217=1.30KN屋面恒荷载传来：64.85+1/26.62.45.24=64.85+41.5=106.35 KN顶层中节点集中荷载=156.51 KN=156.510.075=11.74kN.m 集中荷载传递图3.2.1.4楼面框架节点集中荷载标准值a：B轴框架梁传来恒荷载标准值： 边柱纵梁自重及粉刷： 29.7+2.28=31.98KN 次梁自重及粉刷： 16.88+1.30=18.18KN 钢窗自重： 2.41.820.45=3.89KN 窗外墙体自重： (6.6-0.45)3.0-2.41.82 0.2419=44.73KN 粉刷： (6.153.0-2.43.6)0.02217=6.67KN 框架柱自重 ： 0.450.453.625=18.23 KN 纵向框架梁自重标准值： 0.30.625=4.5 kN/m 粉刷： (0.454-0.242)0.023.617=1.62KN楼面传来荷载： 7.56.6/42.95=36.51KN 中间层边节点集中荷载=161.81 KN=161.810.075=12.14kN.m b.C轴框架梁传来恒荷载标准值： 纵向框架梁自重及粉刷： 29.7+2.28=31.98 KN 次梁自重及粉刷： 16.88+1.30=18.18KN 内纵墙自重： (6.153.0-2.41.0)0.2419=73.19KN 粉刷： (6.153.0-2.4)0.02217=10.91KN 门重： 2.41.00.2=0.48KN 框架柱自重： 0.450.453.625=18.23 KN 粉刷： (0.454-0.242)0.023.617=1.62KN楼面传来荷载： 36.51+1/26.62.42.95=59.87KN 中间层中节点集中荷载=214.46 KN=214.460.075=16.08kN.m 恒荷载图3.2.2活荷载计算3.2.2.1屋面活荷载计算：屋面为上人屋面，查得屋面活荷载标准值：2.0 kN/m2=2.03.3=6.6KN/m=1/46.67.52.0=24.75KN =1/22.46.62.0+1/46.67.52.01/2=40.59 KN24.750.075=1.86 kN.m40.590.075=3.04kN.m3.2.2.2楼面活荷载计算 楼面活荷载标准值 ：2.0kN/m2=2.03.3=6.6KN/m=1/46.67.52.0=24.75KN =1/22.46.62.0+1/46.67.52.0=44.55 KN24.750.075=1.86kN.m44.550.075=3.34kN.m 活荷载图3.2.3.风荷载计算 风压标准值计算公式为wk=zzs w0 因结构高度H=18m30m,可取z=1.0,对于矩形平面s=1.3; z查荷载规范，将风荷载换算成作用于框架每层节点的集中荷载，计算过程列于下表，表中z为框架节点离室外地面的高度，A为一榀框架各层节点的受风面积表3.1风荷载计算层次zsZ(m)zW0A(m2)PW(KN)51.01.318.451.2160.4521.1215.0241.01.314.851.1360.4523.7615.7931.01.311.251.0350.4523.7614.3921.01.37.651.000.4523.7613.9011.01.34.051.000.45 25.2514.77注：地面粗糙程度为B类 风荷载图3.3.内力计算3.3.1恒荷载作用下的内力分析恒载（竖向荷载）作用下的内力计算采用分层法，结构内力可用力矩分配法计算，并可利用结构对称性取二分之一结构计算。3.3.1.1梁固端弯矩顶层各跨：= =22.96=107.63 kN.m=2.71=1.30kN.m =2.71=0.65kN.m其余层： = =30.6=143.44 kN.m=2.71=1.30kN.m=2.71=0.65kN.m3.3.1.2求各节点的分配系数节点分配系数顶层： 标准层： 底层： 3.3.1.3内力计算弯矩的计算过程如下图，将相邻两层由分层法求得的内力叠加，作为原框架结构的内力，梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加而得。框架梁在实际恒荷载分布荷载作用下按简支梁计算的跨中弯矩如下： 顶层边跨框架梁在恒载作用下的弯矩图 中跨框架梁在恒载作用下的弯矩图 标准层边跨框架梁在恒载作用下的弯矩图恒载弯矩图（括号内为梁在柱边缘出弯矩值）恒载轴力图恒载剪力图（括号内为梁在柱边缘处剪力值） 调幅后柱边缘处弯矩图3.3.2.活荷载作用下的框架内力分析本工程采用满布荷载近似法考虑活荷载不利布置的影响，内力分析方法采用分层法计算，分层法除底层以外，其余各层柱的线刚度应乘以0.9的修正系数，且传递系数，由1/2改为1/3，以考虑假设的柱上下端与实际情况的出入。3.3.2.1梁固端弯矩 顶层/楼层：= =6.6=30.94 kN.m3.3.2.2求各节点分配系数各节点的分配系数同活荷载作用下的相同直接应用即可。3.3.2.3内力计算弯矩的计算过程如下图，将相邻两层由分层法求得的内力叠加，作为原框架结构的内力，梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加而得。框架梁在实际活荷载作用下按简支梁计算的跨中弯矩如下： 框架梁弯矩图 活荷载弯矩图（KNm）（括号内为梁在柱边缘的弯矩值）活荷载作用下的轴力图（KN） 活荷载框架梁的剪力图（括号内为梁在柱边缘处剪力值） 活载作用下调幅后柱边弯矩图3.3.3风荷载作用下的内力计算及侧移验算3.3.3.1柱的侧移刚度计算过程如下底层柱的侧移刚度柱DK=ib/icc=(0.5+k)/(2+k)Dz=c12ic/hj2 (N/mm)边柱（2根）22.87/7.51=3.050.70314665中柱（2根）（22.87+11.11）/7.51=4.520.77016063注：刚度见第6页计算框架 Ec=3.010 4底层D=146652+160632=61456N/mm上层柱的侧移刚度柱DK=ib/（2ic）c=k/(2+k)Dz=c12ic/hj2 (N/m)边柱（2根）22.872/（29.49）=2.410.54614393中柱（2根）（22.872+11.112）/（29.49）=3.580.64216924D=143932+169242=62634N/mm3.3.3.2风荷载作用下的侧移验算水平荷载作用下的层间侧移可按下式计算 j=Vj/Djk各层的层间位移求得后，顶点位移为各层层间位移之和，框架在风荷载作用下的侧移计算如下表；框架在风荷载作用下的侧移计算表层次各层风载Pj(KN)层间剪力 Vi(KN)侧移刚度D(N/mm)层间侧移j(mm)j/hj515.0215.02626340.2401/15000415.7930.81626340.4921/7317314.3945.20626340.7221/4986213.9059.10626340.9441/3814114.7773.87614561.2021/3785层间侧移最大值1/37850.1此种情况下不起控制作用,所以取bf=2500mm和800mm。梁内纵向钢筋选用HRB400(fy =f y=360N/mm2) b =0.518下部跨间截面按单筋T形截面计算，因为：1fchf bf(ho- hf/2)=1.014.3902500(665-90/2)=1994.85 KN.M195.12KNM属于一类T形截面0.002取=0.02，则As min=0.02300700=420 mm2实配316（As603 mm2 As min =420 mm2）将下部跨间截面的钢筋全部伸入支座。则支座截面可按已知受压钢筋的双筋截面计算受拉钢筋，因本工程梁端弯矩较小，简化计算，仍可按单筋矩形截面设计。A支座截面：实配：316 （603 As min=420 mm2）满足要求。B支座截面：实配316 （As603 mm2 As min=420 mm2）满足要求。其他层的配筋计算结果见下表配筋计算结果见下表3.5.1.2梁斜截面受剪受弯承载力计算：箍筋采用HPB235级钢筋，BC跨：V=138.09KN由属厚腹梁V截面尺寸满足要求。按构造要求配筋，取双肢筋 8200,则%，满足要求。其他层梁的斜截面受剪承载力配筋计算结果见下表梁的斜截面受剪承载力配筋计算表斜截面受剪承载力配筋计算层次截面剪力（KN）0.25cfcbho实配钢筋实际5B -C左138.09731.21V0双肢82000.530C右-D左6.23326.22V0D右-E138.09713.21V04B-C左173.34713.21V0C右-D左11.62326.22V0D右-E左173.34713.21V03B -C左173.39713.22V0C右-D左17.03326.22V0D右-E173.39713.22V02B-C左176.43713.23V0C右-D左22.50326.22V0D右-E左176.43713.23V01B -C左181.00713.24V0C右-D左27.53326.22V0D右-E181.00713.23V03.5.1.3 挠度及裂缝的验算：1.挠度的计算以5层BC跨梁为例说明计算过程（1）荷载的计算 梁左所承受的弯矩（标准值）：，梁内所承受的弯矩（标准值）：，梁右所承受的弯矩（标准值）：，屋面活荷载的准永久值系数，风荷载的准永久值系数，楼面活荷载的准永久值系数，风荷载的准永久值系数。梁左： 梁内： 梁右： （2）计算相关系数梁左： 0.2 取 0.2ho=133mm，取 同样求得梁内： 0.2ho=133mm，取 梁右： 取0. 2 0.2ho=133mm，取 由于，可取跨中刚度B计算。（3）挠度验算由结构力学知识求得S=0.043,得：查表得：，故 满足要求。2.验算最大裂缝宽度（以跨中计算为例）梁内： ,取 , , C=24mm , ,得：满足要求。其他验算见下表： 梁的挠度及裂缝计算表（下页）3.5.2.框架柱3.5.2.1轴压比验算：底层柱: =2520.64KN,=0.871.05满足要求3.5.2.2截面尺寸复核：取ho450-40410mm。Vmax37.62KN则，满足要求。3.5.2.3框架柱正截面承载力计算以底层中间柱为例。由C柱内力组合表，考虑到柱端弯矩较小，支座中心处的弯矩与支座边缘的弯矩偏差不大，且按支座中心算是偏于安全的，故采用对称配筋。B轴柱： (=0.518)选最不利组合： 柱顶:， ， 柱底： ， 以第一种不利组合为例计算：柱顶：N为小偏心受压，取2=1.0（） （）柱底：N为小偏心受压，取2=1.0（） （）0As min=0.002bh=0.002450450=405mm2其他各柱正截面受弯承载力计算如下表：柱正截面受弯承载力计算表3.5.2.4垂直于弯矩作用平面的受压承载力验算按轴心受压构件验算： 查表： 0.90.979（14.3450450+3608254.5）=3197.3KN 满足要求。3.5.2.5斜截面受弯承载力计算以C轴柱为例 一层最不利组合 剪跨比3 (取)=868.7KNN取N=868.7KN 0按构造配筋。取井字形复式箍 其余各柱斜截面受剪承载力计算 如下表 表3.12柱斜截面受剪承载力计算表柱斜截面受剪承载力计算柱号控制内力斜截面抗剪承载力计算V（KN）N(KN)HnhoAsv/s实配钢筋B5-B442.07379.973600410308200B4-B344.49775.323600410308200B3-B248.721174.063600410308200B2-B154.381582.613600410308200B1-B037.321993.854050410308200C5-C435.72404.433600410308200C4-C339.72893.473600410308200C3-C244.621381.143600410308200C2-C150.541867.673600410308200C1-C037.081921.4340504103082003.5.3楼梯的计算踏步面层为20厚水泥砂浆抹面，楼梯底面为20厚水泥砂浆抹灰，金属栏杆重0.1KN/m。楼梯活荷载标准值3.5KN/m，混凝土C30,钢筋HRB235。取板厚120mm,约为板斜长的1/30,板倾斜角tan=150/300=0.5,cos=0.894 取1m宽板带计算。 图3.21楼梯图(1)荷载计算恒荷载: 水磨石面层：(0.3+0.15)0.65/0.3=0.98KN/m 三角形踏步： 1/20.30.1525/0.3=1.88KN/m 砼板自重： 0.1225/0.894=3.36KN/m 板底抹灰自重：0.0217/0.894=0.38 KN/m 金属栏杆自重 0.1=0.09 KN/m 恒荷载标准值 =6.99 KN/m 恒荷载设计值g=1.26.99 KN/m=8.39KN/m 活荷载设计值q=1.43.5 KN/m=4.2KN/m 恒荷载活荷载合计q+g=13.89 KN/m(2)内力计算水平投影计算跨度为lo=3300mm跨中最大弯矩M=(3)截面计算ho=h-=120-20=100mm （=215）选用12150 实配As=754mm22.平台板计算 设平台版厚h=70mm，取1m板带作为计算单元 恒荷载计算平台板自重 0.07251.0=1.75KN/m板底抹灰自重 0.02171.0=0.34 KN/m水磨石面层自重 0.65 KN/m合计 (恒荷载标准值) =2.74KN/m恒荷载设计值g=1.22.74=3.29 KN/m活荷载设计值q=1.43.5=4.9 KN/m合计g+q=8.19KN/m内力计算计算跨度lo=跨中最大弯矩M=截面计算ho=h-as=70-20=50mm（=167）选用8150 实配As=352mm24.平台梁设计（1）确定梁尺寸计算跨度 估算截面尺寸 ：h=mm梁宽取b=200mm，高取h=400mm。（2）荷载计算梯段板传来： 6.994.2/2=14.68 kN/m平台板传来： 2.742.2/2=3.01 kN/m平台梁自重： 0.20(0.4-0.07)25=1.65 kN/m平台梁粉刷自重： (0.4-0.07) 2+0.20.0217=0.29 kN/m恒载标准值：g=19.63 kN/m活载：q=2.5（）=8 kN/m合计 P=1.2g+1.4q = 34.76kN/m （3）内力计算弯矩设计值： 剪力设计值： （4）配筋计算平台梁按倒L形计算，受压翼缘取，梁的有效高度 ho=h-ao=400-35=365mmM=75.18KNm，为第一类T形截面。选配316 As =603mm2（As min=180mm2）受剪承载力计算0.25cfcbho=0.251.014.3200365=261KNV=75.18KN故截面尺寸满足要求 =0.71.43200365=73.1kN V=68.82KN按构造配箍筋，箍筋选用6200。3.5.4板的计算设计资料:楼板板厚90mm,屋面板厚100mm,选用C30混凝土,钢筋采用HRB400级钢筋,箍筋采用HPB235级钢筋，屋面恒荷载标准值为5.24 KN/,屋面活荷载标准值为2.0KN/,楼面恒荷载标准值为2.95 KN/,楼面活荷载标准值为2.0KN/。 图3.22板分布图3.5.4.1以楼面B2区格板为例计算，按弹性理论设计(1) 荷载设计值：g=1.22.95=3.54q=2.01.4=2.8g+q=9.86(2)计算跨度 内跨l0 = ln=3300-300=3000mm 边跨=3300-150-120+90/2=3075按等跨连续板进行计算(3)弯矩设计值查表11-2得 =6.343.075/11=5.45kNm =-6.343/14=-4.08 kNm =6.343/16=3.57kNm(4)截面设计 板厚90mm，h=90-20=70mm，板宽b=1000mmC30混凝土，=1.0，f=14.3kN/mm,HPB235,f=210 kN/mm截面1 B 2 C弯矩设计值5.45 -5.45 3.57 -4.08 0.078 0.0780.0510.058 0.081 0.0810.0520.060A3861386.1247.9286实配8120（A=419mm）8120（A=419mm）8150（A=335mm）8150（A=335mm）计算结果表明，均小于0.35，符合内力重分布的原则；=335/100090=0.37%,此值大于0.45=0.451.43/210=0.31%，同时大于0.02%，符合要求因为板长宽比介于2和3之间，所以长跨方向布置8150的分布钢筋。CD跨： 支座弯矩 =-6.342.4/12=-3.04 kNm跨中弯矩 =6.342.4/24=1.52 kNm计算方法同BC跨，得A=209.7mm，A=104.9mm实配8150（A=335mm）长跨方向布81803.5.4.2屋面板的计算屋面板的布置如下图：板分布图(1) 荷载设计值：g=1.25.24=6.288q=2.01.4=2.8g+q=9.1(2)计算跨度 内跨l0 = ln=3300-300=3000mm 边跨=3300-150-120+90/2=3075按等跨连续板进行计算(3)弯矩设计值查表11-2得 =9.13.075/11=7.82kNm =-9.13/14=-5.85 kNm =9.13/16=5.12kNm(4)截面设计 板厚100mm，h=100-20=80mm，板宽b=1000mmC30混凝土，=1.0，f=14.3kN/mm,HPB235,f=210 kN/mm截面1 B 2 C弯矩设计值7.82 -7.82 5.12 -5.85 0.085 0.0850.0560.064 0.089 0.0890.0580.066A484.8484.8316.0359.5实配8100（A=502mm）8100（A=502mm）8120（A=419mm）8120（A=419mm）计算结果表明，均小于0.35，符合内力重分布的原则；=335/1000100=0.35%,此值大于0.45=0.451.43/210=0.31%，同时大于0.02%，符合要求因为板长宽比介于2和3之间，所以长跨方向布置8150的分布钢筋。CD跨： 支座弯矩 =-9.12.4/12=-4.37 kNm跨中弯矩 =9.12.4/24=2.18 kNm计算方法同BC跨，得A=267mm，A=131mm实配8150（A=335mm）长跨方向布81803.5.4.3次梁设计：(1) 荷载设计值：板传来荷载1.22.953.3=11.68次梁自重 0. 3（0.6-0.09）251.2=4.5粉刷 0. 02（0.