聊城市设计院办公楼设计毕业论文.doc

聊城市设计院办公楼设计毕业论文目录前言11基本概况21.1工程概况21.2工程规模22设计原始资料22.1自然条件22.2工程地质条件23结构设计任务及要求33.1结构选型及布置43.2初估截面尺寸53.3计算简图（只计算一榀框架）53.4构件截面特征63.5荷载计算83.5.1荷载标准值计算83.5.2活荷载标准值计算103.6竖向荷载下框架受荷总图103.7风荷载计算143.7.1风荷载作用下的位移验算153.7.2风荷载作用下框架侧移计算163.7.3风荷载标准值作用下的内力计算173.8地震作用203.8.1水平地震作用标准值的计算203.8.2框架柱抗侧刚度D223.8.3结构基本自振周期计算233.8.4水平地震作用计算233.9内力计算和内力组合273.9.1恒荷载标准值作用下的内力计算273.9.2活荷载标准值作用下的内力计算363.9.3内力组合413.10楼板设计503.11梁柱截面及配筋设计523.11.1 框架柱截面设计533.11.2框架梁截面设计603.12楼梯设计及计算653.12.1踏步板计算663.12.2楼梯斜梁计算673.12.3平台板计算683.12.4平台梁计算693.13基础设计703.13.1 A轴（D轴）柱基础设计713.13.2 B轴（C轴）柱基础设计74参考文献791基本概况1.1工程概况聊城市东昌府区经上级主管部门批准，拟按一般标准建造一栋综合办公楼。工程名称：聊城市设计院办公楼；1.2工程规模本工程由一栋办公楼组成，为钢筋混凝土框架结构。 层数 主体：地上六层 层高 3.9m 房屋高度 主体：长54.50m；高24.40m；宽17.30m；为L形，建筑占地面积1026.12m2，总建筑面积5885.28 m2。2设计原始资料2.1自然条件建筑物所在地地形开阔平坦，属于较稳定建筑场地，基本风压：W0=0.45kN/ m2，基本雪压：S0=0.35 kN/ m2，冻土厚度：0.5m，地面粗糙度类别为B类。2.2工程地质条件场地土自上而下：杂填土厚度0.301.30m，粘土厚1.002.00m，粉土厚2.503.10m，根据报告提供的地耐力，拟采用第二层粘土作为地基持力层。 ，；地下水位：地下水静止水位埋深为3.24.2m。混凝土环境类别：二（b）类。建筑抗震设防类别：丙类；场地地震基本烈度：7度；设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度值为0.5g，建筑场地类别为II类。3结构设计任务及要求图3.0.0.1 结构平面布置图图3.0.0.2 2-2剖面图3.1结构选型及布置根据办公楼建筑功能的要求，为使建筑平面布置灵活，获得较大的使用空间，本结构设计采用钢筋混凝土框架结构体系。根据建筑功能要求及建筑物可用的占地的平面地形，横向尺寸较短，纵向尺寸较长，故把框架结构横向布置，即采用横向框架承重方案，具体布置见图3.0.0.1及图3.0.0.2。施工方案采用梁、板、柱整体现浇方案。楼盖方案采用整体式现浇梁板结构。楼梯采用整体现浇梁式楼梯。基础方案采用柱下独立基础。3.2初估截面尺寸楼盖、屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构。楼板厚度取120mm，各层梁柱板混凝土强度等级均采用C30，纵向受力钢筋采用HRB400级钢筋，其余钢筋采用HPB300级钢筋。框架结构的主梁截面高度及宽度可由下式确定： 且其中横梁跨度： ，纵筋，由此估算的梁截面尺寸如下： 框架结构的柱截面尺寸确定：对于多层框架，无论从受力的角度，还是柱的净高度而言，都以底层最为不利，底层层高H=3.9m。柱的尺寸可由轴压比公式确定，则，则取。 3.3计算简图（只计算一榀框架）框架的计算单元如图3.0.0.1所示，取轴上的一榀框架计算。假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二层楼面，基础标高根据地质条件，室内外高差，定位-1.10m，二层楼面标高3.90m，故底层柱高为5.0m。其余各层柱高从楼面算至上一层楼面（即层高），均为3.90m，由此可绘出框架的计算简图，如下图3.3.0.1图3.3.0.1 计算简图3.4构件截面特征由构件的几何尺寸、截面尺寸和材料强度，利用结构力学有关截面惯性矩及线刚度的概念计算梁柱截面的特征，如表3.4.0.1和表3.4.0.2。表3.4.0.1梁截面特征计算表中框架梁层数混凝土强度梁编号截面宽截面高梁 跨混凝土弹性模量截面惯性矩线刚度相对线刚度C30AB跨C30AB跨C30AB跨 表3.4.0.2柱截面特征计算表中框架梁层数混凝土强度梁编号截面宽截面高梁 跨混凝土弹性模量截面惯性矩线刚度相对线刚度1C30A B C DC30A B C D框架梁柱的线刚度计算对于中框架梁取左边跨梁中 跨 梁右边跨梁底 柱其余各层柱令，则其余各杆件的相对线刚度为3.5荷载计算3.5.1荷载标准值计算 屋面防水层（刚性）30厚C20细石混凝土防水 1.0防水层（柔性）三毡四油铺小石子 0.4找平层：15厚水泥砂浆 找平层：15厚水泥砂浆 找坡层：40厚水泥石灰焦渣砂浆2%找平 保温层：80厚矿渣水泥 结构层：120厚现浇钢筋混凝土板 抹灰层：10厚混合砂浆 合 计 6.89各层走廊楼面瓷砖地面（包括水泥砂浆打底）： 0.55结构层：120厚现浇钢筋混凝土板 V型轻钢龙骨吊顶： 0.25合 计 3.80标准层楼面 1.16 结构层：120厚现浇钢筋混凝土板 V型轻钢龙骨吊顶 0.25合 计 4.41梁自重 梁自重 基础梁 梁自重 柱自重 柱自重 抹灰层：10厚混合砂浆 合 计 6.59外纵墙自重（混凝土空心小砌块）标准层： 纵墙 铝合金窗 外墙面贴瓷砖 内墙面20厚抹灰 合 计 5.63底 层： 纵墙 铝合金窗 外墙面贴瓷砖 内墙面20厚抹灰 合 计 7.61内纵墙及内横墙自重标准层： 纵墙（横墙） 内墙面20厚抹灰（两侧） 合 计 10.82底 层： 纵墙（横墙） 内墙面20厚抹灰 合 计 12.80女儿墙自重墙重及压顶重： 外贴面瓷砖 水泥粉刷内面 合 计 4.363.5.2活荷载标准值计算屋面和楼面活荷载标准值根据荷载规范查得不上人屋面：0.5，办公楼楼面为2.0，走廊楼面为2.5。雪荷载屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者中取大值。3.6竖向荷载下框架受荷总图AB轴间框架梁（CD轴间框架梁）板传至梁上的三角形或梯形荷载，为简化计算近似按三角形及梯形荷载换算为等效均布荷载的方法等效为均布荷载，荷载的传递示意图如下3.6.0.1图3.6.0.1 板传荷载示意图屋面板传荷载： 恒载 活载 楼面板传荷载：荷载 活载 梁自重： AB轴间框架梁均布荷载为屋面梁： 恒载=梁自重+板传荷载=3.23+23.38=26.61 活载=板传荷载=1.70 楼面梁： 恒载=梁自重+板传荷载+横墙传荷 =3.23+14.96+10.82=29.01 活载=板传荷载=6.79BC轴间框架梁 屋面板传荷载： 恒载 活载 楼面板传荷载： 恒载 活载 BC轴间框架梁均布荷载为屋面梁： 恒载=梁自重+板传荷载=3.23+10.34=13.57 活载=板传荷载=0.75 楼面梁： 恒载=梁自重+板传荷载 =3.23+5.70=8.93 活载=板传荷载=3.75A(D)轴柱纵向集中荷载计算顶层柱恒载=女儿墙+梁自重+板传荷载 = =60.74顶层柱活载=板传荷载 =2.38标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载 = + =51.09标准层柱活载=板传荷载 = =9.51基础顶面恒载=底层外纵墙自重+基础梁自重 = =34.37B（C）轴柱纵向集中荷载计算顶层柱恒载=梁自重+板传荷载 = =70.74顶层柱活载=板传荷载 = =4.34标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载 = =83.63标准层荷载=板传荷载 = =10.49基础顶面恒载=底层内纵墙自重+基础梁自重 = =52.02框架在竖向荷载作用下的受荷总图如下所示（图中数值均为标准值）。图3.6.0.2 竖向受荷总图（单位：kN）3.7风荷载计算为了简化计算，作用在外墙面上的风荷载可近似用作用在屋面梁和楼面梁处的等效集中荷载替代。作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准为式中基本风压，； 风压高度变化系数，因建设地点地形平坦开阔，所以地面粗糙度为B类； 风荷载体型系数，根据建筑物的体型查得=1.3； 风振系数，由建筑结构荷载规范可知，对于T0.25s 的结构和高度小于30m 或高宽比小于1. 5 的房屋一般不考虑风振影响，故取=1.0。计算过程见下表3.7.0.1表3.7.0.1 集中风荷载标准值离地高度241.321.01.30.453.91.88.5820.11.251.01.30.453.93.911.1216.21.171.01.30.453.93.910.4112.31.061.01.30.453.93.99.438.41.001.01.30.453.93.98.904.51.001.01.30.454.53.99.583.7.1风荷载作用下的位移验算侧移刚度见表3.7.1.1和表3.7.1.2表3.7.1.1 横向26层D值的计算构件名称A轴柱0.3069656B轴柱0.63520039C轴柱0.63520039D轴柱0.3069656表3.7.1.2 横向底层D值的计算构件名称A轴柱0,5227767B轴柱0.76911442C轴柱0.76911442D轴柱0,52277673.7.2风荷载作用下框架侧移计算水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算：第一层的层间侧移值求出以后，就可以计算各楼板标高处的侧移值的顶点侧移值，各层楼板标高处的侧移值该层以下各层层间侧移之和。顶点侧移是所有各层层间侧移之和。层侧移 顶层侧移 框架在风荷载作用下侧移的计算见表3.7.2.1表3.7.2.1 风荷载作用下框架侧移计算层次68.588.58593900.0001511.1219.7593900.0003410.4130.11593900.000539.4339.54593900.000728.9048.44593900.000819.5858.02384180.0015侧移验算层间侧移最大值 （满足要求） 3.7.3风荷载标准值作用下的内力计算框架在风荷载（从左向右）作用下的内力用D值法进行计算其步骤为： 求各柱反弯点处的剪力值； 求各柱反弯点高度； 求各柱的杆断弯矩及梁端弯矩； 求各柱的轴力和梁端剪力。第层，第柱所分配的剪力：，见表3.7.0.1。框架柱反弯点位置，计算结果如表3.7.3.1和表3.7.3.2所示。表3.7.3.1 A（D）轴框架柱反弯点位置层号63.90.880.340000.341.3353.90.880.400000.401.5643.90.880.450000.451.7633.90.880.450000.451.7623.90.880.5000-0.020.481.8715.01.130.650-0.00500.653.25表3.7.3.2 B(C)轴框架柱反弯点位置层号63.93.480.450000.451.7653.93.480.470000.471.8343.93.480.500000.501.9533.93.480.500000.501.9523.93.480.500000.501.9515.04.480.550000.552.75框架各柱的杆端弯矩，梁端弯矩按下式计算，计算过程如下表3.7.3.3表3.7.3.6所示。中柱处的梁 边柱处的梁 表3.7.3.3 风荷载作用下A轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算层号68.585939096560.1631.401.333.591.863.59519.705939096560.1633.211.567.515.019.37430.115939096560.1634.911.7610.508.6415.51339.545939096560.1636.451.7613.7911.3422.43248.445939096560.1637.901.8716.0314.7627.37158.023841877670.20211.723.2520.5138.0935.28 表3.7.3.4 风荷载作用下B轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算层号68.5859390200390.3372.89 1.766.19 5.09 0.90 2.69 519.7059390200390.3376.64 1.8313.74 12.15 4.71 14.12 430.1159390200390.33710.15 1.9519.79 19.79 7.98 23.95 339.5459390200390.33713.32 1.9525.98 25.98 11.44 34.33 248.4459390200390.33716.32 1.9531.83 31.83 14.45 43.36 158.0238418114420.29817.29 2.7538.90 47.55 17.68 53.05 表3.7.3.5 风荷载作用下C轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算层号68.5859390200390.3372.891.766.195.092.690.90519.7059390200390.3376.641.8313.7412.1514.124.71430.1159390200390.33710.151.9519.7919.7923.957.98339.5459390200390.33713.321.9525.9825.9834.3311.44248.4459390200390.33716.321.9531.8331.8343.3614.45158.0238418114420.29817.292.7538.9047.5553.0517.68表3.7.3.6 风荷载作用下D轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算层号68.585939096560.1631.401.333.591.863.59519.705939096560.1633.211.567.515.019.37430.115939096560.1634.911.7610.508.6415.51339.545939096560.1636.451.7613.7911.3422.43248.445939096560.1637.901.8716.0314.7627.37158.023841877670.20211.723.2520.5138.0935.28框架柱轴力与梁端剪力的计算结果见下表3.7.3.7表3.7.3.7 风荷载作用下框架柱轴力与梁端剪力层号梁端剪力/kN柱轴力/kNAB跨BC跨CD跨A轴B轴C轴D轴-61.151.381.15-1.15-0.23-0.230.230.231.1553.617.243.61-4.76-3.63-3.863.633.864.7646.0212.286.02-10.78-6.26-10.126.2610.1210.7838.6817.618.68-19.47-8.92-19.048.9219.0419.47210.7222.2410.72-30.19-11.51-30.5511.5130.5530.19113.5827.2113.58-43.77-13.63-44.1813.6344.1843.77注：轴力压力为+，拉力为-。3.8地震作用3.8.1水平地震作用标准值的计算框架的抗震等级由设计需求，抗震设防烈度为7度，房屋高度为23.4m24m，可知该框架的抗震等级为三级。场地条件和特征周期值根据设计任务书，可知该场地为II类场地，由设计地震分组为第一组，可查得特征周期值。重力荷载代表值（取第轴线的KJ7计算各层重力荷载代表值）。屋面重力荷载代表值=屋面上下半层范围内结构或构件自重标准值+0.5雪荷载标准值；楼面重力荷载代表值=屋面上下半层范围内结构或构件自重标准值+0.5活荷载标准值；其中，结构和构配件自重取楼上、下各半层层高范围的结构及构配件自重（屋面处取顶层的一半）。a 顶层重力荷载代表值顶层梁板及框架柱自重标准值：顶层墙体自重：墙=顶层恒载:活载： 顶层重力荷载代表值：总=b.标准层重力荷载代表值标准层梁板及框架柱自重标准值： 标准层墙体自重：墙=标准层恒载:活载：顶层重力荷载代表值：总=c.底层重力荷载代表值底层梁板及框架柱自重标准值： 底层墙体自重：墙=底层恒载:活载：顶层重力荷载代表值：总=3.8.2框架柱抗侧刚度DD值的计算D值的计算如下表：表3.8.2.1 横向26层D值的计算构件名称A轴柱0.3069656B轴柱0.63520039C轴柱0.63520039D轴柱0.3069656表3.8.2.1 横向底层D值的计算构件名称A轴柱0,5227767B轴柱0.76911442C轴柱0.76911442D轴柱0,52277673.8.3结构基本自振周期计算结构自振基本周期计算方法有很多种，下面用假象顶点位移法进行计算，用假象顶点位移计算结构基本自振周期。计算公式为：=1.7表3.8.3.1 楼间侧移的计算层次6957.34957.34593900.01610.34965813.541770.88593900.02980.33354813.542584.42593900.04350.30363813.543397.96593900.05720.26012813.544211.5593900.07090.20291858.85070.3384180.13200.1320结构基本自振周期考虑非结构墙影响折减系数=0.7，则结构的基本自振周期为：=1.7=0.70s3.8.4水平地震作用计算由于该工程所在地区地震设防烈度为7度，场地类别为II类，0.15g为设计基本地震加速度，设计地震分组为第一组，水平地震影响系数最大值，特征周期。等效重力荷载由于，故 式中：衰减系数，在的区间取0.9；阻尼调整系数，除有专门的规定外，建筑结构的阻尼比应取0.05，相应的=1.0。纵向地震影响系数：所以，需要考虑顶部附加水平地震作用的影响，附加水平地震作用系数：对于多质点体系，结构底部总纵向水平地震作用标准值：质点的水平地震作用标准层，楼层地震剪力及楼层层间位移计算过程见下表3.8.4.1表3.8.4.1 层间位移计算层次6957.3424.523454.8375747.6950.1550.15593900.00085813.5420.616758.92435.8485.99593900.00144813.5416.713586.11829.05115.04593900.00193813.5412.810413.31222.27137.30593900.00232813.548.97240.50615.48152.79593900.00261858.80542949.18161.97384180.0042首层：（满足要求）。图3.8.4.2 楼层水平地震作用标准值（单位：kN）框架各柱的杆端弯矩按下式计算，计算过程如下表3.8.4.33.8.4.6。中柱处的梁 边柱处的梁 （注：左边式子中的最大值有正负之分，要根据所取隔离体分析。）表3.8.4.3 水平地震荷载作用下A轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算层号650.155939096560.16 8.15 1.3320.96 10.84 20.96 585.995939096560.16 13.98 1.5632.72 21.81 43.56 4115.045939096560.16 18.70 1.7640.03 32.92 61.84 3137.35939096560.16 22.32 1.7647.77 39.29 80.69 2152.795939096560.16 24.84 1.87 50.43 46.45 89.72 1161.973841877670.20 32.75 3.25 57.30 106.42 103.76 表3.8.4.4 水平地震荷载作用下B轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算层号650.1559390200390.3416.921.7636.2129.785.2415.72585.9959390200390.3429.011.8360.0653.1022.4667.384115.0459390200390.3438.821.9575.6975.6932.2096.593137.359390200390.3446.331.9590.3490.3441.51124.522152.7959390200390.3451.551.95100.53100.5347.72143.151161.9738418114420.3048.242.75108.54132.6652.27156.80表3.8.4.5 水平地震荷载作用下C轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算层号650.1559390200390.3416.921.7636.2129.7815.725.24585.9959390200390.3429.011.8360.0653.1067.3822.464115.0459390200390.3438.821.9575.6975.6996.5932.203137.359390200390.3446.331.9590.3490.34124.5241.512152.7959390200390.3451.551.95100.53100.53143.1547.721161.9738418114420.3048.242.75108.54132.66156.8052.27表3.8.4.6 水平地震荷载作用下D轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算层号650.155939096560.16 8.15 1.3320.96 10.84 20.96 585.995939096560.16 13.98 1.5632.72 21.81 43.56 4115.045939096560.16 18.70 1.7640.03 32.92 61.84 3137.35939096560.16 22.32 1.7647.77 39.29 80.69 2152.795939096560.16 24.84 1.87 50.43 46.45 89.72 1161.973841877670.20 32.75 3.25 57.30 106.42 103.76 框架柱轴力与梁端剪力的计算结果如下表3.8.4.7。表3.8.4.7 水平地震荷载作用下框架柱轴力与梁端剪力层号梁端剪力/kN柱轴力/kNAB跨BC跨CD跨A跨B轴C轴D轴-66.728.066.72-6.72-1.34-1.341.341.346.72516.9334.5516.93-23.65-17.63-18.9717.6318.9723.65424.1149.5324.11-47.76-25.42-44.3925.4244.3947.76331.3363.8631.33-79.09-32.52-76.9132.5276.9179.09235.2473.4135.24-114.34-38.17-115.0838.17115.08114.34140.0180.4140.01-154.34-40.40-155.4840.40155.48154.34注：轴力压力为+，拉力为-。3.9内力计算和内力组合为简化计算，考虑如下几种单独受荷情况： 恒载作用； 活载作用于AB轴跨间（CD轴跨间同AB轴跨）；对于、两种情况，框架在竖向荷载作用下，采用分层法。图3.9.0.1 恒载作用下的受荷总图3.9.1恒荷载标准值作用下的内力计算根据梁、柱相对线刚度，算出各节点的弯矩分配系数：由于结构完全对称，故取一半进行分析，则分配系数如下图3.9.1.1和图3.9.1.2所示：A柱图3.9.1.1 A柱弯矩各层分配系数简图A柱：底层：标准层：顶层：B柱图3.9.1.2 B柱弯矩各层分配系数简图B柱：底层：标准层：顶层： 传递系数如下图3.9.1.3图3.9.1.3 传递系数顶层：图3.9.1.4 恒载作用下顶层弯矩传递标准层：图3.9.1.5 恒载作用下标准层弯矩传递底层：图3.9.1.6 恒载作用下底层弯矩传递恒载弯矩计算结果不平衡，所以进行二次分配。根据各梁柱线刚度对梁柱端弯矩进行二次分配，分配结构如下：A柱顶层： 五层： 四至三层： 二层： 底层： B柱顶层：五层：四至三层：二层：底层：在竖向荷载作用下，考虑梁端塑性变形内力重分布，而对梁端负弯矩进行调幅，取调幅系数为0.8，则弯矩图、剪力图、轴力图如下图3.9.1.7 3.9.1.9。图3.9.1.7 恒载作用下梁柱的弯矩图（单位：kNm）图3.9.1.8 恒载作用下梁柱的剪力图（单位：kN）图3.9.1.9 恒载作用下梁柱的轴力图（单位：kN）3.9.2活荷载标准值作用下的内力计算顶层：图3.9.2.1 活荷载作用下顶层弯矩传递标准层：图3.9.2.2 活荷载作用下标准层弯矩传递底层：图3.9.2.3 活荷载作用下底层弯矩传递活荷载弯矩计算结果不平衡，所以进行二层分配，根据各梁柱线刚度对梁柱端弯矩进行二层分配结果如下：A柱顶层： 五层： 四至三层： 二层： 底层： B柱顶层：五层：四至三层：二层：底层：对梁端弯矩进行调幅，取调幅系数为0.8，则活荷载作用下的弯矩图、剪力图、轴力图如下图3.9.2.4 3.9.2.7。图3.9.2.4 活荷载作用下梁柱的弯矩图（单位：kNm）图3.9.2.4 活荷载作用下梁柱的剪力图（单位：kN）图3.9.2.5 活荷载作用下梁柱的轴力图（单位：kN）3.9.3内力组合各种荷载情况下的框架内力求得后，根据最不利又是最可能的原则进行内力组合。当考虑结构塑性内力重分布的有利影响时，应在内力组合前对竖向荷载作用下的内力进行调幅。当有地震作用时，应分别考虑恒荷载和活荷载有可变荷载效应控制的组合，由永久荷载效应控制的组合及重力荷载代表值与地震作用的组合，并比较三种组合的内力，取最不利者。由于构件控制截面的内力值应取自支座边缘处，为此，进行组合前应先计算各控制截面处的（支座边缘处的）内力值。梁支座边缘处的内力值：M边=M-VV边=V-柱上端控制截面在上层的梁底，柱下端控制截面在下层的梁顶。按轴线计算简图算得的柱端内力值，宜换算成控制截面处的值。为了简化计算起见，也可采用轴线处的内力值，这样算得的钢筋用量比需要的钢筋略多一点。 组合类型当有地震效应组合时，本设计考虑了四种内力组合，即1.2+1.40.9(+)1.2(+0.5)+1.3)1.35+1.40.71.2+1.482表3.9.3.1 AB跨框架梁的内力组合表层次截面内力1.2+1.40.9(+)1.2(+0.5)+1.3)1.35+1.40.71.2+1.4及相应的V及相应的V及相应的M左风右风左震右震6左M-50.03-3.473.319.28-60.25-68.57-29.64-69.75-70.94-64.89V21.185.55-1.15-6.7230.9633.8616.0129.9934.0333.19中M97.595.51.357.86125.74122.34104.5088.15137.14124.81137.14右M-63.79-4.49-0.61-3.56-82.97-81.44-67.10-59.69-90.52-82.83-90.52-90.52V-92.99-5.85-1.15-6.72-120.41-117.51-99.07-85.09-131.27-119.78-131.27-131.275左M-80.8-13.098.4739.33-102.78-124.13-42.95-124.75-121.91-115.29124.75V16.3922.26-3.61-16.9343.1752.268.8144.0343.9450.8344.03中M96.0823.182.3310.55147.44141.57114.3492.39152.42147.75152.42右M-71.22-21.97-3.81-18.23-117.95-108.35-97.88-59.96-117.68-116.22-117.68V-101.3-23.23-3.61-16.93-155.38-146.28-126.01-90.79-159.52-154.08-159.524左M-78.86-13.6714.0755.81-94.13-129.58-24.22-140.31-119.86-113.77-140.31V14.322.31-6.02-24.1137.