某框架结构高校办公楼毕业设计.doc

AH工程大学毕业设计(论文)某框架结构高校办公楼结构设计引 言框架结构的设计始于欧美，二十世纪后得到了世界各地大范围的使用，其结构建筑平面布置灵活，使用空间大，延性较好，具有一定的抗震能力。但框架结构抗侧刚度较小，在水平力作用下将产生较大的侧向位移。由于框架构件截面较小，抗侧刚度较小，在强震下结构整体位移都较大，容易发生震害。对办公楼等一般性建筑非常适用，能满足其较大的使用面积要求。高校办公楼是公共建筑，其规范要求比较严格，能体现处建筑和结构设计的很多重要的方面，选择办公楼建筑和结构设计，从而掌握办公楼设计的基本原理，妥善解决其功能关系，满足使用要求。框架结构的研究，对于建筑的荷载情况，分析其受力，采用不同的方法分别计算出各种荷载作用下的弯矩、剪力、轴力，然后进行内力组合，挑选出最不利的内力组合进行截面的承载力计算，保证结构有足够的强度和稳定性。在对竖向荷载的计算种采用了弯矩分配法，对水平荷载采用了D值法，对钢筋混凝土构件的受力性能，受弯构件的正截面和斜截面计算都有应用。 本结构计算选用一榀框架为计算单元，采用手算的简化计算方法，其中计算框架在竖向荷载下的内力时使用的弯距二次分配法。本设计主要通过工程实例来强化大学期间所学的知识，建立一个完整的设计知识体系，了解设计总过程，通过查阅大量的相关设计资料，提高自己的动手能力。 这次设计是在土木工程教研室各位老师的悉心指导下完成的，在此向你们表示衷心的感谢！鉴于水平有限，设计书中还存在不少缺点甚至错误，敬请老师批评和指正。第1章 绪 论1.1 工程概况本设计是一栋五层框架结构高校办公楼，该工程为钢筋混凝土框架结构，三跨，总建筑面积约为5400 m2。设计使用年限为50年，结构安全等级为二级，环境类别为一类，抗震设防烈度为8度，设计基本地震加速度值为0.30g，第一组，建筑室内外高差为600mm，室外标高即为现在自然地面标高。自然地表以下1m内为杂填土，重度=17kN/m3；杂填土下为3m厚可塑性粘土，重度为=18kN/m3，液性指数IL=0.62,含水率=23.1%，天然孔隙比e=0.8，ES=10MPa，ck=20kPa，k=12度；再下为砾石土层，重度为=20kN/m3，液性指数IL=0.50,含水率=15.2%，天然孔隙比e=0.8，ES=10MPa，ck=20kpa，k=12度；再下为砾石土层，重度为=20kN/m3，液性指数IL=0.50,含水率=15.2%，天然孔隙比e=0.8，ES=20MPa，ck=15kpa，k=18度。未修正前粘土承载力特征值为180kN/m2，砾石土层承载力特征值为300kN/m2。场地土类别为类，地基基础设计等级为丙级。主体结构工程采用现浇混凝土框架结构，肋梁楼盖。混凝土强度等级为C30，钢筋采用HPB300级（箍筋、楼板钢筋）和HRB400级钢筋（梁、柱纵向受力钢筋）。内外墙均采用小型混凝土空心砌块，厚度200mm，重量参见最新结构荷载设计规范。需根据建筑设计和结构承重、抗震方面的要求及场地地质条件，合理地进行结构选型和结构整体布置，统一构件编号及各种结构构件的定位尺寸，绘制出结构布置图。1.2 建筑与基础设计型式本工程为五层框架结构，结构平面形状为U型，立面体型简单规则，减小偏心和扭转，尽量统一柱网及层高，减少构件种类和规格，简化梁柱的设计及施工。框架结构的柱网布置方式为内廊式，见建筑平面图，主梁跨度为5.7m,连系梁跨度为3.5m，房屋总长度不超过55m，详图见底层平面图、屋顶平面图、立面图。基础采用独立基础，初步估算基础顶面的位置，根据地基土层的分布情况，初步确定位置，计算可以采用h1=底层层高+1.3m进行计算。1.3 框架计算方法框架结构承担的主要有恒载，使用活荷载，地震作用，其中恒载活载一般为竖向作用，地震则只考虑水平地震作用。在竖向荷载时无侧移框架的弯矩二次分配法，水平荷载作用下用D值法。框架内力组合，找出各构件的控制截面及其不利内力组合。在竖向荷载作用下，可考虑框架梁端塑性变形产生的内力重分布，对梁端负弯矩乘以调幅系数进行调幅。框架梁的截面设计包括正截面抗弯承载力设计和斜截面抗剪承载力设计，然后再根据构造要求统一调整和布置纵向钢筋和箍筋。框架柱在压（拉）力、弯矩、剪力的作用下，纵筋按正截面抗弯承载力设计，箍筋按斜截面抗剪承载力进行设计，此外为使柱具有一定的延性，要控制柱的轴压比。 1.4 主要进程安排（1）外文资料翻译、调研、复习相关主干课程寒假、第1周；（2）建筑设计，绘制建筑施工图第56周；（3）结构平面布置和荷载计算第7周；（4）竖向荷载作用下横向框架内力计算（采用弯矩二次分配法）第8周；（5）水平地震荷载作用下横向框架内力计算及侧移计算（采用D值法）第910周；（6）横向框架梁、柱内力组合、PK电算比较和截面设计第1112周；（7）主楼梯的结构设计第13周；（8）柱下基础设计第14周；（9）绘制横向框架、主楼梯、基础结构施工图第1214周；（10）用PKPM软件对整栋框架结构进行SATWE电算并绘制出标准层结构平面图（板配筋图）和梁配筋平面图第1516周；（11）电子版毕业设计文件的输入、打印和装订第816周；（12）指导教师审核，评阅教师审核，毕业设计答辩 第17周。第2章 建筑结构布置与荷载计算2.1 确定计算简图本工程横向框架计算单元取第榀，框架的计算简图假定底层柱下端固定于基础，按工程地质资料提供的数据，该场地为类的场地土，地质条件较差，初步确定工程基础采用柱下独立基础，挖去所有杂土，基础置于第二层粉质黏土层上，基底标高为设计相对标高1.800m。柱子的高度底层为h1=3.9+1.80.5=5.2m（初步假定基础高度为0.5m），二四层柱高为3.9m。柱节点刚接，横梁的计算跨度取柱中心至柱中心间距离，三跨分别为l=5700、3000、5700。计算简图见图21: 2.2 梁柱截面尺寸框架柱： 除角柱为700mm700mm外，其余均为600mm600mm.梁： 所有横向框架梁，纵向连系梁均为300mm700mm图2- 1 计算简图2.3 材料强度等级混凝土：均为C30级钢筋： 箍筋、楼板钢筋均采用HPB300级；梁、柱纵向受力钢筋均采用HRB400级钢筋。2.4 荷载计算本工程以轴线横向框架为计算分析对象。1. 屋面横梁竖向线荷载标准值（1） 恒载（图2-2 a）a）恒载作用下结构计算简图 b）活载作用下结构计算简图图2- 2 荷载计算简图屋面恒载标准值: 35厚架空隔热板 0.03525=0.875kN/m2防水层 0.4kN/ m220厚1：3水泥砂浆找平层 0.0220=0.4 kN/ m2100厚混凝土现浇板 0.1025=2.5kN/ m212厚石灰粉平顶 0.01216=0.192 kN/ m2屋面恒载标准值： 4.37 kN/ m2 梁自重：边跨AB、CD跨和中跨BC 跨 0.300.725=5.25 kN/m 梁侧粉刷 2(0.70.1)0.0217=0.41 kN/m5.66 kN/m作用在顶层框架梁上的线恒荷载标准值为：梁自重： g5AB1=g5CD1 =g5BC1=5.66kN/m 板传来的荷载 g5AB2=g5CD2=4.373.5=15.30kN/m g5BC2=4.373.0=13.11kN/m（2） 活载（图22b）作用在顶层框架梁上的线活荷载标准值为： q5AB=q5CD= 0.53.5=1.75 kN/m q5BC=0.73.0=1.5 kN/m2. 楼面横梁竖向线荷载标准值1. 楼面横梁竖向线荷载标准值(1)恒载（图2-2a）25厚水泥砂浆面层 0.02520=0.50 kN/m2100厚混凝土现浇板 0.1025=2.5 kN/m212厚板底粉刷 0.01216=0.192 kN/m2楼面恒载标准值 3.192 kN/m2边跨（AB、CD跨）和中间跨（BC跨）框架梁自重： 5.66 kN/m 作用在楼面层框架梁上的线荷载标准值为：梁自重 gAB1 =gCD1=gBC1=5.66kN/m板传来荷载 gAB2= gCD2=3.1923.5=11.17 kN/m gBC2=3.1923.0=9.58kN/m (2)活载（图2-2b） 楼面活载 qAB = qCD=23.5=7.0kN/m qBC=2.53.0=7.5 kN/m3.屋面框架节点集中荷载标准值（图23）（1）恒载边跨连系梁自重 0.30.73.525=18.38 kN粉刷 2(0.70.10)0.024.517=1.43kN1.3m高女儿墙 1.33.50.1225=13.65 kN粉刷 1.320.023.517=3.09kN连系梁来屋面自重 0.53.50.53.54.37=13.38kN 150150150150G5BG5CG5DG5A图2- 3 恒载顶层集中力顶层边节点集中荷载： G5A = G5D=49.93 kN中跨连系梁自重 0.30.73.525=18.38 kN粉刷 2 (0.70.1)0.023.517=1.43 kN连系梁传来屋面（含次梁）自重 0.53.50.5 3.54.37=18.38kN 0.5(3.5+3.53.0)3.0/24.37=13.11kN顶层中节点集中荷载： G5B =G5C=46.3 kN (2) 活载 Q5A=Q5D=0.53.50.53.50.5=1.53 kNQ5B=Q5C=0.53.50.53.50.5+0.5(3.5+3.53)3.0/20.5=6.69 kN4.楼面框架节点集中荷载标准值（图24）150150150150GAGBG6CGDGAGB，GCGD图2- 4 恒载中间层节点集中力（1）恒载（未考虑填充墙重量）边柱连系梁自重 18.38kN粉刷 1.43 kN连系梁传来楼面自重 0.53.50.53.53.192=9.78 kN 29.59 kN中间层边节点集中荷载 GA=GD=29.59kN框架柱自重： GA1=GD1=0.60.63.925=35.1 kN中柱连系梁自重 18.38 kN粉刷 1.43kN连系梁传来楼面自重 0.53.50.53.53.192=9.78kN0.5(3.5+3.53)3.0/23.192=14.36kN 39.17kN中间层中节点集中荷载 GB=GC= 39.17 kN柱传来集中荷载 GB1=GC1=35.1 kN (2)活载QA=QD=0.53.50.53.52.0=6.13kNQB=QC=0.53.50.53.52.0+0.5(3.5+3.53.0)3.0/22.5=13.63 kN5.地震作用(1)建筑物总重力荷载代表值Gi的计算1）集中于屋盖处的质点重力荷载代表值G5：屋面恒载 4.373.5(5.72+3)=220.25kN横梁 5.66(5.72+3)=81.50kN纵梁 (18.38+1.43)3.54=277.34 kN女儿墙 1.3 3.50.1225=13.65 kN柱重 0.60.6251.954=70.2 kN横墙 0.55.7(3.9-0.7) 20.211.8=43.05 kN纵墙 0.5(3.5-0.6)(3.9-0.7)11.80.2=10.95kN (忽略内墙的门窗按墙重算) G5=116.94 kN2）集中于三、四、五层处的质点重力荷载代表值G4G2：50%楼面活载 0.5(5.723.52+3.532.5)=53.03kN楼面恒载 3.1923.5(5.72+3)=160.88kN横梁 81.50kN纵梁 277.34kN柱重 70.22=140.4kN横墙 43.052=86.1 kN纵墙 10.952=21.9 kNG4=G3=G2=821.15kN3）集中于二层处的质点重力荷载标准值G1： 50%楼面荷载 53.03kN楼面恒载 160.88kN横梁 81.50kN纵梁 277.34 kN柱重 0.60.625(2.6+1.95)4=163.8 kN横墙 43.05+43.052.6/1.95=100.45 kN纵墙 10.95+10.952.6/1.95=25.55 kNG1=862.55 kN (1)地震作用计算1) 框架柱的抗侧移刚度：在计算梁、柱线刚度时，应考虑楼盖对框架梁的影响，在现浇楼盖中，中框架梁的抗弯惯性矩取I=2I0；边框架梁取I=1.5I0；I0为框架梁按矩形截面计算的截面惯性矩。横梁、柱线刚度见表21。 表2- 1 横梁和柱线刚度杆 件截面尺寸EC(kN/mm2)I0(mm4)I(mm4)L(mm)i=EcI/L(kNmm)相对刚度E(mm)H(mm)中框架梁300700308.5810917.1610957009.0321071中框架梁3007003058.5810917.16109300017.161071.9底层框架柱6006003010.810910.810952006.3211070.698中层框架柱6006003010.810910.810939008.3081070.920表2- 2 框架柱线刚度及横向侧移刚度D值 框架柱层号混凝土强度断面bh （m2）层高h（m）惯性矩Ic（m4）线刚度ic=EIc/h（kNm）K=ic/2iz(一般层)K=ic/2iz(底层)C D=C ic (12/h2)(kN/m)边柱5C300.60.63.910.810-38.3081041.0870.35229404C300.60.63.910.810-38.3081041.0870.35229403C300.60.63.910.810-38.3081041.0870.35229402C300.60.63.910.810-38.3081041.0870.35229401C300.60.65.210.810-38.3081041.50.5715760中柱5C300.60.63.910.810-38.3081043.150.61399804C300.60.63.910.810-38.3081043.150.61399803C300.60.63.910.810-38.3081043.150.61399802C300.60.63.910.810-38.3081043.150.61399801C300.60.65.210.810-38.3081044.20.7621020底层： D=2（21020+15760）=73560kN/m二五层： D=399802+229402=125840 kN/m2) 框架自振周期的计算：自振周期为：T1=1.70.6=0.349s其中0为考虑结构非承重砖墙影响的折减系数，对于框架取0.6；为框架定点假想水平位移，计算见表243）地震作用计算 本工程设防烈度为8度，类场地土，第二组，查建筑抗震设计规范，特征周期Tg=0.55 max=0.24 因0.1T1Tg，所有1=max=0.24结构等效总重力荷载：Geq=0.85Gi=0.854042.94=3436.50kN0.1T1Tg，故不需考虑框架顶部附加集中力作用框架横向水平地震作用标准值为： 结构底部： FEK=1Geq=0.243436.50=824.76 kN表2- 3 框架定点假象水平位移计算层Gi(kN)Gi(kN)D(kN/m)=Gi/D(层间相对位移)总位移(m)5716.94716.941258405.70116.94821.151538.0912584012.22111.23821.152359.2412584018.7598.982821.153180.3912584025.2780.231862.554042.947356054.9654.96表2- 4 楼层地震作用和地震剪力标准值计算层Hi (m)Gi (kN)GiHiFi=Fn+Fn(顶层)Fi= (GiHi/GiHi)FEK(1n)层间剪力Vi(kN)520.8716.9414912.35239.18239.18416.9821.1513877.44222.58461.76313821.1510674.95171.21632.9729.1821.157472.47119.85752.8215.2862.554485.2671.94824.76变形验算见下表25表2- 5 层间弹性侧移验算层号层间剪力Vi层间刚度Diui-ui-1=Vi/Di层高hi层间相对弹性转角备注5239.181258400.0019 3.92052 层间相对弹性转角满足c=1/5504461.761258400.0037 3.91063 3632.971258400.0050 3.9775 2752.821258400.0060 3.9652 1824.76735600.0112 5.2563 第3章 横向框架内力计算3.1 恒载作用下的框架内力1.弯矩分配系数首先计算出本工程横向框架的杆端弯矩分配系数，由于该框架为对称结构，因此取框架的一半进行简化计算，如下图31 a）恒载 b）恒载产生的节点不平衡弯矩图3- 1 横向框架承担的恒载及节点不平衡弯矩分配系数如下：节点A1： SA1A0=4iA1A0=40.698=2.792 SA1B1=4iA1B1=41=4 SA1A2=4iA1A2=40.920=3.68节点B1： SB1D1=iB1D1=21.9=3.8 节点A2: 节点B2： 节点A5: 节点B5： 节点A3 、B3 ，A4 、B4 与相应的 A2 、B2相同。 2.杆件固端弯矩计算杆件固端弯矩时应带符号，杆端弯矩一律以顺时针方向为正计算。（1）横梁固端弯矩1)顶层横梁：自重作用： A5B5=-B5A5=-1/12ql2=-1/125.665.72=-15.32 kNm B5D5=-1/3ql2=1/35.661.52=-4.25 kNm D5B5=1/2 B5D5=-2.125 kNm板传来的恒载作用： A5B5=-B5A5=-1/12ql2(1-2a2/l2+a3/l3) =-1/1215.35.72（1-21.752/5.72+1.753/5.73）=-34.81 kNm B5D5=-5/96ql2=-5/9613.113.02=-6.15 kNm D5B5=-1/32ql2=-1/3213.113.02=-3.69 kNm 2）二五层横梁：自重作用： A1B1=-B1A1=-1/12ql2=-1/125.665.72=-15.32 kNm -1/3ql2=1/35.661.52=-4.25 kNm D1B1=1/2-2.125 kNm板传来的恒载作用：=-25.42 kNm9.583.02=-4.49 kNm -1/329.5832=-2.69 kNm（2）纵梁引起的柱端附加弯矩 （边框架纵梁偏向外侧，中框架纵梁偏向内侧）顶层外纵梁 MA5= MD5=49.930.15=7.49kNm （逆时针为正）楼层外纵梁 MA1= MD1=29.590.15=4.44 kNm顶层中纵梁 MB5= MC5= -46.30.15=-6.95 kNm楼层中纵梁 MB1= MC1=-39.170.15=-5.88kNm3.节点不平衡弯矩 （逆时针方向为正）节点A5的不平衡弯矩：MA5B5+MA5纵梁= -15.32-34.81+7.49=-45.34kNm节点B5的不平衡弯矩：MB5D5+ MB5A5+MB5纵梁= 15.32+34.81-4.25-6.15-6.95=32.78kNm二四层节点不平衡弯矩：节点A1的不平衡弯矩：MA1B1+MA1纵梁= -15.32-25.42+4.44=-36.3kNm节点B1的不平衡弯矩：MB1A1+ MB1D1MB1纵梁= -4.25-4.49+15.32+25.42-5.88=-26.12kNm4.内力计算根据对称原则，只计算AB、BC跨。在进行弯矩分配时，应将节点不平衡弯矩反号后再进行杆件弯矩分配。节点弯矩使相交于该节点杆件的近端产生弯矩，同时也使个杆件的远端产生弯矩，近端产生的弯矩通过节点弯矩分配确定，远端产生的弯矩由传递系数C（近端弯矩与远端弯矩的比值）确定。传递系数与杆件远端的约束形式有关。恒载弯矩分配过程见图32，恒载作用下弯矩见图33，梁剪力、柱轴力见图34。根据所求出的两端弯矩，再通过平衡条件，即可求出恒载作用下梁剪力、柱轴力，结果见表3134。图3- 2 恒载弯矩分配过程图3- 3 恒载作用下梁剪力、柱轴力（kN）图3- 4 恒载作用下梁剪力、柱轴力（kN）表3- 1 AB跨梁端剪力层q(KN/m)(板传来作用)g(kN/m)a(m)l(m)u=(l-a)q/2MABMBAMik/lV1/A=gl/2+u-Mik/lM=gl/2l/4+u1.05-MAB-V1/Al/25 15.30 5.66 1.75 5.70 30.22 -34.61 50.58 2.80 43.55 -49.15 4 11.70 5.66 1.75 5.70 23.11 -35.62 39.42 0.67 38.57 -39.91 3 11.70 5.66 1.75 5.70 23.11 -33.08 39.36 1.10 38.14 -40.34 2 11.70 5.66 1.75 5.70 23.11 -34.03 39.26 0.92 38.32 -40.16 1 11.70 5.66 1.75 5.70 23.11 -31.16 39.20 1.41 37.83 -40.65 表3- 2 BC跨梁端剪力层q(kN/m)(板传来作用)gl(m)gl/2lq/4VB=gl/2+lq/4VC=-(gl/2+lq/4)5 13.11 5.66 3.0 8.49 9.83 18.32 -18.32 4 9.58 5.66 3.0 8.49 7.19 15.68 -15.68 3 9.58 5.66 3.0 8.49 7.19 15.68 -15.68 2 9.58 5.66 3.0 8.49 7.19 15.68 -15.68 1 9.58 5.66 3.0 8.49 7.19 15.68 -15.68 表3- 3 AB跨跨中弯矩层q(kN/m)(板传来作用)g(kN/m)a(m)l(m)u=(l-a)q/2MABMik/lV1/A=gl/2+u-Mik/lM=gl/2l/4+u1.05-MAB-V1/Al/25 15.30 5.66 1.75 5.70 30.22 -34.61 2.80 43.55 -34.79 4 11.17 5.66 1.75 5.70 22.06 -35.62 0.67 37.52 -25.17 3 11.17 5.66 1.75 5.70 22.06 -33.08 1.10 37.09 -26.48 2 11.17 5.66 1.75 5.70 22.06 -34.03 0.92 37.27 -26.04 1 11.17 5.66 1.75 5.70 22.06 -31.16 1.41 36.78 -27.52 表3- 4 柱轴力层边柱A轴和D轴中柱B轴和C轴横梁端部压力纵梁端部压力柱重柱轴力横梁端部压力纵梁端部压力柱重柱轴力5 柱顶93.48 113.77 柱底43.55 49.9335.10 128.58 67.47 46.30 35.10 148.87 4 柱顶195.69 243.62 柱底37.52 29.5935.10 230.79 55.58 39.17 35.10 278.72 3 柱顶297.47 373.91 柱底37.09 29.5935.10 332.57 56.02 39.17 35.10 409.01 2 柱顶399.43 504.01 柱底37.27 29.5935.10 434.53 55.83 39.17 35.10 539.11 1 柱顶500.91 634.60 柱底36.78 29.5946.80 547.71 56.32 39.17 46.80 681.40 3.2 活载作用下的框架内力1.梁固端弯矩（1）顶层MA5B5=-MB5A5=-ql（1-2a/l+a/l）/12= -3.98kNmMB6D6=-5ql/96= -0.70kNmMD6B6=-ql/32= -0.42kNm （2）二五层横梁MA1B1=-MB1A1=-ql（1-2a/l+a/l）/12= -15.93kNmMB1D1=-5ql/96= -3.52kNmMD1B1=-ql/32= -2.11kNm2.纵梁偏心引起柱端附加弯矩（边框架纵梁偏向外侧，中框架纵梁偏向内侧）顶层外纵梁 MA5= MD5=0.23kNm （逆时针为正）楼层外纵梁 MA1= MD1=0.92 kNm顶层中纵梁 MB5= MC5=-0.45 kNm MB5= MC5=-2.3kNm （仅BC作用活载）楼层中纵梁 MB1= MC1= 2.04kNm MB1= MC1= 1.13 kNm （仅BC作用活载）3.本工程考虑如下四种最不利组合（1）顶层边跨梁跨中弯矩最大，见图35（2）顶层边柱柱顶左侧及柱底右侧受拉最大弯矩，见图36（3）顶层边跨梁梁端最大负弯矩，见图37（4）活载满跨布置，见图384.各节点不平衡弯矩当AB跨布置活载时：MA5=MA5B5+MA5=-3.98+0.23=-3.75kNmMA1=MA2=MA3=MA4=MA1B1+MA1=-15.93+0.92=-15.01kNmMB5=MB5A5+MB5=3.98-0.45=3.53kNmMB1=MB2=MB3= MB4=MB1A1+MB1=15.93-2.04=13.89kNm当BC跨布置活载时：MB5=MB5D5+MB5=-0.70-0.23=-93kNmMB1=MB2=MB3= MB4= MB1D1+MB1=-3.52-1.13=-4.65kNm当AB跨和BC跨均布置活载时：MA5=MA5B5+MA5=-3.98+0.23=-3.75kNmMA1=MA2=MA3= MA4=MA1B1+MA1=-15.93+0.92=-15.01kNmMB5=MB5A5+MB5+MB5D5=3.98-0.45-0.7=2.83kNmMB1=MB2=MB3= MB4=MB1A1+MB1+MB1D1=15.93-2.04-3.52=10.37kNm5.内力计算：采用“迭代法”计算，迭代计算次序同恒载，如图39、图312、图315、图318。活载（a）作用下梁弯矩、剪力、轴力如图310、图311 。活载（b）作用下梁弯矩、剪力、轴力如图313、图314 。活载（c）作用下梁弯矩、剪力、轴力如图316、图317 。活载（d）作用下梁弯矩、剪力、轴力如图319、图320 。1.75kN/m1.75kN/m52003900BA570015007.0kN/m7.0kN/m7.5kN/m7.5kN/m0.230.920.920.231.130.921.130.92BA570015007.5kN/m0.230.230.921.130.921.137.0kN/m7.0kN/m0.920.923900390039007.5kN/m52003900390039003900图3- 5 活载不利布a 图3- 6 活载不利布置b10.920.9252003900BA570015007.5kN/m0.230.232.042.0417.0kN/m7.0kN/m7.5kN/mBA570015007.5kN/m7.5kN/m0.230.452.042.042.042.047.0kN/m7.0kN/m7.5kN/m7.5kN/m7.0kN/m7.0kN/m0.920.920.920.9239003900390052003900390039003900图3- 7 活载不利布置c 图3- 8 活载不利布置d- 25 - 图3- 9 活载（a）迭代过程图3- 10 活载（a）剪力、轴力（kN）图3- 11 活载（a）弯矩图（kNm）图3- 12 活载（b）迭代过程图3- 13 活载（b）弯矩图（kNm）图3- 14 活载（b）剪力、轴力（kN）图3- 15 活载（c）迭代过程图3- 16 活载（c）弯矩图（kNm）图3- 17 活载（c）剪力、轴力（kN）AH工程大学毕业设计(论文)图3- 18 满跨活载迭代过程图3- 19 活载（d）弯矩图（kNm）图3- 20 活载（d）剪力和轴力（kN）根据做求出的两端弯矩，在通过平衡条件，即可求出荷载作用下的梁剪力、柱轴力，结果见表35表320表3- 5 活载（a）作用下AB跨梁端剪力层q(kN/m)a(m)l(m)u=(l-a)q/2MABMBAMik/lV1/A=u-Mik/lVB=-(u+Mik/l)5 1.75 1.75 5.70 3.46 -2.13 3.65 0.2