营口开发区投资项目中心高大模板施工方案.doc

中国建筑第八工程局 梁板高大模板支撑体系安全专项施工方案CCEED CCEED营口开发区投资服务中心工程 梁板高大模板支撑体系安全专项施工方案编号： 编制： 审核： 审批： 中国建筑第八工程局二OO七年五月归档编号：B1-5辽统监表A-2施工方案报审表工程名称：营口经济技术开发区投资服务中心 第（ ）号施工单位中国建筑第八工程局监理单位大连建发工程建设管理咨询有限公司致大连建发工程建设管理咨询有限公司我方已根据施工合同的有关规定完成了营口经济技术开发区投资服务中心工程梁板高大模板支撑体系安全专项施工方案的编制，经我单位技术负责人审查批准后，组织专家论证，并按照专家意见修改完毕，请予以审查。附件： 1、梁板高大模板支撑体系安全专项施工方案（说明、图表） 2、专家论证意见项目经理（签字）： 年 月 日审查意见:专业监理工程师（签字）： 年 月 日审核结论： 可行 修改后报 重新编制总监理工程师（签字）： 年 月 日目 录1工程概况12梁板模板支撑体系的设计与验算22.1 分项工程概况及设计依据22.2.1 分项工程概况22.2.2 设计依据22.2 模板设计与验算32.2.1 地下室游泳馆梁板模板支撑体系设计与验算32.2.2一层政务大厅、休息厅梁板模板支撑体系设计与验算132.2.3二层阶梯会议室、二层礼仪大厅梁板模板支撑体系设计与验算203支撑体系搭设的细节要求303.1脚手架及其附件材料要求303.1.1钢管303.1.2扣件303.2脚手架搭设及构造要求303.2.1 立杆313.2.2水平杆313.2.3剪刀撑313.3质量保证措施313.3.1扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准313.3.2脚手架搭设的允许偏差和检验方法333.4 安全施工措施353.4.1材质及其使用的安全技术措施353.4.2 脚手架搭设的安全技术措施353.4.3 脚手架拆除的安全技术措施354.高大模板支撑的施工管理、协调364.1 管理机构364.2 施工注意事项374.3 混凝土浇筑方法及技术措施374.4 预防坍塌事故的技术措施384.5 预防高空坠落事故安全技术措施385监测措施396. 应急预案416.1 机构设置416.2 应急救援小组的职责426.3 应急救援工作程序426.4 救援方法4246营口开发区投资服务中心专项施工方案1工程概况本工程分为高层主体以及裙房两部分。结构形式：高层主体为框架剪力墙结构，裙房为框架结构。总建筑面积42901.33平方米，裙房局部地下一层，地上二三层，裙房部分建筑总高度为20.650m；高层主体地下一层，地上十二层，高层部分建筑总高度为57.400 m。地下一层主要由车库、厨房、游泳馆及设备用房组成；北侧裙房三层，其中阶梯式大会议室贯通二、三层；南侧裙房三层，其中礼仪大厅贯通二、三层；东侧裙房政务大厅贯通一、二层；五层为政协办公用房，六层为人大常委办公用房，其余各层为各部门的办公用房。地下游泳馆、阶梯式会议室、礼仪大厅为预应力梁，跨度2428米。地下一层层高5.2米，地上一层层高6米，二、三层均为6.6米，四十二层（标准层）4.2米，因此该工程层高较大，而且具有大跨度、大空间的梁、柱。地下室楼板厚180，地上各楼层板厚均为120。本工程梁、板支撑体系采用10厚竹胶板、5cm10 cm木方、483.5普通钢管搭设。 2梁板模板支撑体系的设计与验算2.1 分项工程概况及设计依据2.2.1 分项工程概况部 位平面尺寸纵横（m）层高（m）板厚（mm）梁截面尺寸（mm）地下室游泳馆33.328.1（梁跨度28.1）8.751806501600（10道）8501600（2道）一层政务大厅23.811.5（梁跨度8.1）12.60120350600、350700350850、5001100（2道）一层休息厅23.912.95（梁跨度8.1）12.52120350600、350700二层阶梯式会议室40.526.7（梁跨26.7）13.201206001600（10道）6501600（4道）二层礼仪大厅28.124.3（梁跨度24.3）13.201206001400（11道）为保证施工安全，需要对以上部位的模板及支撑体系进行验算，并组织专家论证、审查。2.2.2 设计依据设计结构图纸施工组织设计主要规程、规范一览表类 别名 称 编 号国 家混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001建筑施工手册（第四版）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001（2002年版）建筑工程施工技术标准（1）中建八局企业标准公司贯标体系文件。危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法2.2 模板设计与验算2.2.1 地下室游泳馆梁板模板支撑体系设计与验算2.2.1.1地下室游泳馆梁板模板支撑体系设计楼板模板支撑体系设计楼板模板采用10mm 厚竹胶板，50mm100mm木方做次楞，中心间距250mm；483.5 钢管作主楞，中心间距800 mm；采用483.5满堂钢管架做支撑系统,脚手架跨距、排距均为800，立杆下垫100mm100mm50mm（厚）木垫板；考虑到整个支撑系统的稳定性, 脚手架水平拉杆沿高度设置，第一道水平拉杆距离结构底板顶面200mm，以后每隔1500mm设一道；剪刀撑设置按照JGJ 130-2001（2002年版）6.8.2的规定：支架四边及中间每隔四排支架立杆设一道纵向剪刀撑（即间距3200mm），两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑（即竖向间距3000mm）。如下图所示：梁模板支撑体系设计采用10 mm厚竹胶板，梁侧部分水平次龙骨采用50x100 mm木方，间距250mm；竖向主龙骨采用48钢管，间距400mm。按竖向间距510mm、水平间距610mm设三道12对拉螺栓。梁底次龙骨采用50x100mm木方，中心距250mm；主龙骨为钢管，间距400mm；立杆下垫100mm100mm50mm（厚）木垫板，钢管主龙骨与板下支撑连成一体,考虑到整个支撑系统的稳定性,在梁两侧及梁底立杆设竖向剪刀撑。2.2.1.2地下室游泳馆梁板模板支撑体系验算楼板支撑体系的验算 楼板模板采用10厚竹胶板做面板，用50100和483.5 钢管做龙骨，在这里主要进行立杆稳定性计算。 楼板模板自重标准值 0.50 kN/m2（八局技术标准1-3-215表A.2.1）支架自重 (48.75+60.84)3.849.8+1215/0.64=3.47 kN/m2施工人员及设备荷载标准值 1.0kN/m2混凝土自重 240.18=4.32kN/m2钢筋自重 1.10.18=0.198kN/m2混凝土振捣时荷载标准值 2.0kN/m2由于模板支架为敞开架,挡风系数小,可忽略风荷载的影响。单根立杆上的承载能力极限状态设计值,按模板及支架自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载、混凝土振捣时荷载组合计算:N=(0.5+3.47+4.32+0.198)1.2+(1.0+2.0)1.40.82=9.22KN计算长度l0=1.5+20.7=2.9m（自由长度取700）根据(JGJ1302001)公式5.3.3及附录B得长细比= l0/i=290/1.58=183。查附录C表得=0.214N/A=9.22103/(0.214489)=88N/mm2205 N/mm2满足要求。梁模板支撑体系的验算以梁高1600mm，宽850mm为例，梁底水平杆间距400mm。梁底木方验算1）荷载分析模板自重 0.500.25=0.125kN/m砼自重 240.251.60=9.6kN/m钢筋自重 1.50.251.60=0.61kN/m预应力筋自重 4814.3=0.69kN/m活荷载 (2.0+1.0)0.25=0.75 kN/m总竖向荷载 q=(0.125+9.6+0.61+0.69)1.2+0.751.4=14.5kN/m木方抗弯设计值: f=11N/mm2,实际计算取0.9f=9.9N/mm2木方弹性模量: E=9000N/mm2,实际计算取0.85E=7650N/mm2木方截面特性: 惯性矩I=bh3/12=501003/12=4.17106mm4 截面模量W=bh2/6=501002/6=8.3104mm32）木方弯距计算按三跨连续梁计算,按最不利荷载布置,查建筑施工手册表8-74得弯距系数km=0.10,剪力系数Kv=0.60,挠度系数Kw=0.677水平杆间距为400mm进行计算。Mmax=kmql2=0.1014.50.42=0.232KNm= Mmax/W=0.232106/8.3104=2.8N/mm29.9N/mm2 满足要求。3）木方挠度计算=0.677ql4/100EI=0.67714.54004/(10076504.17106) =0.08mmL/400=1.000mm满足要求。梁侧木方验算1）梁侧压力计算根据建筑施工手册（第版）公式86 F=0.22t012V1/2其中t0= c=24KN/m2 1 =1.0 2 =1.15 V=1.5m/h 则有 F=0.222451.1.151.51/2=. KN/m2根据公式87.2）强度验算根据两公式计算结果取较小值38.4KN/m2，并考虑倾倒混凝土产生的垂直荷载4KN/ m2。混凝土对侧模板的作用宽度为木方间距 250mm。模板最大侧压力设计值：q（1.2F1.44）0.25（1.238.41.44）0.2512.92KN/m按简支梁计算，查表得各系数如下：弯矩系数Km=1/8，剪力系数KV=1/2,挠度系数K=5/384木方抗弯设计值: f=11N/mm2,实际计算取0.9f=9.9N/mm2木方弹性模量: E=9000N/mm2,实际计算取0.85E=7650N/mm2木方截面特性: 惯性矩I=bh3/12=501003/12=4.17106mm4 截面模量W=bh2/6=501002/6=8.3104mm弯矩 Mmax = 1/8qL2 =1/812.920.42=0.26KN.mMmax/W=0.26106/8.31043.13N/mm2 9.9N/mm2 满足要求。3）剪力验算剪力 剪应力）满足要求。4）木方挠度验算则最大挠度为：所以侧模木方100mm(宽)50mm间距250mm满足要求。对拉螺栓验算梁中穿12510；610对拉螺栓。对拉螺栓直径为12，查建筑施工手册，容许拉力为12.900KN。对拉杆承受最大拉力PFCL38.40.510.6111.95KN12.900KN按最大间距考虑，每根螺栓对应的混凝土压力面大小为0.51m0.61m ，螺栓直径12mm，混凝土压力面压强38.4，则螺栓内的拉应力值：=N/A=38.40.610.51103 / 3.1462 = 105.7 N/2 215 N/2满足要求。梁底小横杆验算梁底小横杆间距400mm，梁底立杆纵间距400mm，横间距450mm，由于水平钢管本身的自重与其他荷载相比甚小，忽略不计。模板自重 0.500.45=0.225kN/m支架自重 (7.24+60.852)3.849.8+5215/0.4=5kN/m砼自重 240.451.60=17.3kN/m钢筋自重 1.50.451.60=1.08kN/m预应力筋自重 4814.3=0.69kN/m活荷载 (2.0+1.0)0.45=1.35 kN/m总竖向荷载 q=(0.225+5+17.3+1.08+0.69)1.2+1.351.4=31.09kN/m（1）抗弯强度验算直接支承木方的水平杆上的承载能力极限状态设计值,按竹胶板及50mm100mm方木自重、楼板新浇混凝土自重，楼板钢筋自重、预应力筋自重、施工人员及设备荷载、混凝土震动荷载组合计算。为方便计算，将由方木传递至水平杆上的荷载简化为均布荷载。水平杆按两跨连续梁计算：查JGJ 130-2001附录得到W=5.08103mm3I=12.19104mm4Mmax=0.125ql2=0.12531.090.42=0.622kNm= Mmax/W=0.622106/5.08103=122N/mm2205 N/mm2 满足要求。（2）变形验算直接支承木方的水平杆上的正常使用极限状态设计值, 按竹胶板及50mm100mm方木自重、楼板新浇混凝土自重，楼板钢筋自重、预应力筋自重、施工人员及设备荷载、混凝土震动荷载组合计算:E=2.06105 N/mm2V=0.677ql4/100El =0.67731.094004/1002.0610512.19104=0.22mm满足要求。立杆稳定性计算单根立杆上的承载能力极限状态设计值,按模板及支架自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、活荷载组合计算: N=31.090.4=12.44KN计算长度l0=1.5+20.075=1.65m（自由长度取75mm）根据(JGJ1302001)表5.3.3及附录B得长细比= l0/i=165/1.58=104。查附录C表得=0.558N/A=12.44103/(0.558489)=45.6N/mm2205 N/mm2满足要求。扣件抗滑移验算立杆连接方式必须采用对接扣件，最上端可以采用直角扣件，单个直角扣件抗滑承载力为8.00 KN，两个直角扣件抗滑承载力为12.00 KN，所以最上端立杆搭接至少使用3个直角扣件方可满足要求，且保证搭接长度不小于1000mm。地下游泳馆部位对应的夹层楼板梁承载力验算由于地下游泳馆部位梁板模板支撑钢管大部分落在地下室底板上，但有局部落在夹层顶板上，因此，需要对夹层顶板承载力进行验算。1)轴心抗压强度验算在搭设脚手架的过程，在立杆下垫100mm100mm50mm（厚）木垫板，木板铺在已经完成的一层顶板砼板面上。砼板强度等级为C30，轴心抗压设计值为fc=15Mpa。设支撑承受最大荷载为上一层捣砼时段，约为10d后，砼强度按50%计，则立杆基础底面的平均应力满足下式的要求：pfg式中p为立杆基础底面的平均压力，A=0.10.1=0.01m2，N为上部结构结构传至基础顶面的轴向力设计值；取脚手架立杆最大值为：N=12.44KNA为立杆基础底面垫板面积；则有p= 满足要求。2）抗弯强度计算楼板宽度取1350mm，厚度取100mm，跨度取3000mm，脚手架立杆最大值N=12.44KN进行计算按三跨连续梁计算,按最不利荷载布置,查建筑施工手册表8-74得弯距系数km=0.267,剪力系数Kv=1.267,挠度系数Kw=1.883。C30混凝土抗压强度设计值: fc=15Mpa，计算时取=7.5N/mm2C30混凝土弹性模量: E=3104N/mm2C30混凝土截面特性: 惯性矩I=bh3/12=13501003/12=1.125108mm4 截面模量W=bh2/6=13501002/6=2.25106mm3Mmax=kmPl=0.26712.4432=30KNm= Mmax/W=30106/2.25106=13.3N/mm27.5N/mm2 不满足要求。因此，夹层楼板需要采取加固措施回顶楼板。采取钢管柱加固，沿预应力梁方向间距1500mm，即每道预应力梁的两端各使用两个钢管柱，顶部采用微调螺栓顶紧。Mmax=kmPl=0.26712.441.52=7.48KNm= Mmax/W=7.48106/2.25106=3.33N/mm27.5N/mm2满足要求3）钢管柱立杆数量的确定：取立杆最大值N=12.44KN进行计算，立杆允许荷载N=11.6KN，计算取11.60.8=9.3 KNn=412.44/9.3=5.4根，考虑构造要求，取6根。小横杆间距1000mm；大横杆间距2000mm贯通整个钢管柱加固体系。4）挠度验算=1.883Pl3/100EI=1.88312.4415003/(100300001.37108) =2.9210-4mmL/250=7.2mm2.2.2一层政务大厅、休息厅梁板模板支撑体系设计与验算2.2.2.1一层政务大厅、休息厅梁板模板支撑体系设计楼板模板支撑体系设计楼板模板采用10mm 厚竹胶板，50mm100mm 木方做次楞，中心间距250mm；483.5 钢管作主楞，中心间距900 mm；采用483.5满堂钢管架做支撑系统,脚手架跨距、排距均为900，立杆下垫100mm100mm50mm（厚）木垫板；考虑到整个支撑系统的稳定性, 脚手架水平拉杆沿高度设置，第一道水平拉杆距离结构底板顶面200mm，以后每隔1500mm设一道；剪刀撑设置按照JGJ 130-2001（2002年版）6.8.2的规定：支架四边及中间每隔四排支架立杆设一道纵向剪刀撑（即间距3600mm），两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑（即竖向间距3000mm）。梁模板支撑体系设计梁高小于1000mm采用10 mm厚竹胶板，梁侧部分水平次龙骨采用50x100 mm木方，间距250mm；竖向主龙骨采用48钢管，间距900mm。梁底模次龙骨采用50x100mm木方，中心距250mm,主龙骨为钢管，间距900mm，立杆下垫100mm100mm50mm（厚）木垫板；钢管主龙骨与板下支撑连成一体,考虑到整个支撑系统的稳定性, 在梁两侧及梁底立杆设竖向剪刀撑。梁高大于1000mm采用10 mm厚竹胶板，梁侧部分水平次龙骨采用50x100 mm木方，间距250mm；竖向主龙骨采用48钢管，间距450mm。必须按水平、竖向间距610mm设两道12对拉螺栓。梁底模次龙骨采用50x100mm木方，中心距250mm，主龙骨为钢管，间距450mm，立杆下垫100mm100mm50mm（厚）木垫板；钢管主龙骨与板下支撑连成一体,考虑到整个支撑系统的稳定性,在梁两侧及梁底立杆设竖向剪刀撑。2.2.2.2一层政务大厅、休息厅梁板模板支撑体系验算一层政务大厅、休息厅板模板支撑体系验算楼板模板采用10厚竹胶板做面板，用50100和483.5 钢管做龙骨，在这里主要进行立杆稳定性计算。按最不利情况计算，板厚取120mm。 楼板模板自重标准值 0.50 kN/m2（八局技术标准1-3-215表A.2.1）支架自重 (48.75+60.84)3.849.8+1215/0.64=3.47 kN/m2施工人员及设备荷载标准值 1.0kN/m2混凝土自重 240.18=4.32kN/m2钢筋自重 1.10.18=0.198kN/m2混凝土振捣时荷载标准值 2.0kN/m2由于模板支架为敞开架,挡风系数小,可忽略风荷载的影响.单根立杆上的承载能力极限状态设计值,按模板及支架自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算:N=(0.5+3.47+4.32+0.198)1.2+(1.0+2.0)1.40.92=11.67KN计算长度l0=1.5+20.3=2.1m（自由长度取300）根据(JGJ1302001)表5.3.3及附录B得长细比= l0/i=210/1.58=133。查附录C表得=0.381N/A=11.67103/(0.381489)=62.7N/mm2205 N/mm2满足要求。一层政务大厅、休息厅梁模板支撑体系验算以梁高1100mm，宽500mm，梁底水平杆间距450mm。梁底木方验算1）荷载分析模板自重 0.500.25=0.125kN/m砼自重 240.251.60=9.6kN/m钢筋自重 1.50.251.60=0.61kN/m活荷载 (2.0+1.0)0.25=0.75 kN/m总竖向荷载 q=(0.125+9.6+0.61)1.2+0.751.4=13.452kN/m木方抗弯设计值: f=11N/mm2,实际计算取0.9f=9.9N/mm2木方弹性模量: E=9000N/mm2,实际计算取0.85E=7650N/mm2木方截面特性: 惯性矩I=bh3/12=501003/12=4.17106mm4 截面模量W=bh2/6=501002/6=8.3104mm32）木方弯距计算按三跨连续梁计算,按最不利荷载布置,查建筑施工手册表8-74得弯距系数km=0.10,剪力系数Kv=0.60,挠度系数Kw=0.677水平杆间距为450mm进行计算。Mmax=kmql2=0.1013.4520.452=0.273KNm= Mmax/W=0.273106/8.3104=3.3N/mm29.9N/mm2 满足要求。3）木方挠度计算=0.677ql4/100EI=0.67713.4524504/(10076504.17106) =0.118mmL/400=1.125mm满足要求。梁侧木方验算 由于此部位梁截面小于地下室游泳馆梁截面，不需要验算。对拉螺栓验算 由于此部位梁截面小于地下室游泳馆梁截面，不需要验算，加两道12对拉螺栓即可。梁底小横杆验算梁底小横杆间距450mm，梁底立杆纵间距450mm，横间距450mm，由于水平钢管本身的自重与其他荷载相比甚小，忽略不计。模板自重 0.500.45=0.225kN/m支架自重 (11.24+70.92)3.849.8+5215/0.45=6.54kN/m砼自重 240.451.10=11.9kN/m钢筋自重 1.50.451.10=0.75kN/m活荷载 (2.0+1.0)0.45=1.35 kN/m总竖向荷载 q=(0.225+6.54+11.9+0.75)1.2+1.351.4=25.2kN/m（1）抗弯强度验算直接支承木方的水平杆上的承载能力极限状态设计值,按竹胶板及50mm100mm方木自重、楼板新浇混凝土自重，楼板钢筋自重、预应力筋自重、施工人员及设备荷载、混凝土震动荷载组合计算。为方便计算，将由方木传递至水平杆上的荷载简化为均布荷载。水平杆按两跨连续梁计算：查JGJ 130-2001附录得到W=5.08103mm3I=12.19104mm4Mmax=0.125ql2=0.12525.20.452=0.64kNm= Mmax/W=0.64106/5.08103=126N/mm2205 N/mm2 满足要求。（2）变形验算直接支承木方的水平杆上的正常使用极限状态设计值, 按竹胶板及50mm100mm方木自重、楼板新浇混凝土自重，楼板钢筋自重、预应力筋自重、施工人员及设备荷载、混凝土震动荷载组合计算:E=2.06105 N/mm2V=0.677ql4/100El =0.67725.24004/1002.0610512.19104=0.18mm满足要求。立杆稳定性计算单根立杆上的承载能力极限状态设计值,按模板及支架自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、活荷载组合计算: N=25.20.45 =11.34KN计算长度l0=1.5+20.075=1.65m（自由长度取75mm）根据(JGJ1302001)表5.3.3及附录B得长细比= l0/i = 165/1.58=104。查附录C表得=0.558N/A=11.34103/(0.558489)=41.6N/mm2205 N/mm2满足要求。扣件抗滑移验算立杆连接方式必须采用对接扣件，最上端可以采用直角扣件，单个直角扣件抗滑承载力为8.00 KN，两个直角扣件抗滑承载力为12.00 KN，所以最上端立杆搭接至少使用2个直角扣件方可满足要求，且保证搭接长度不小于1000mm。一层政务大厅、休息厅梁板模板支撑体系基础由于一层政务大厅、休息厅梁截面不大，因此，只要保证整个支撑体系的稳定性即可，不需要对地下室顶板承载力进行验算；一层休息厅梁板模板支撑钢管局部落在一层回填土上，必须回填土修整平整，经过浇水沉实后，方可搭设脚手架，立杆下面垫50厚通长木挑板。2.2.3二层阶梯会议室、二层礼仪大厅梁板模板支撑体系设计与验算2.2.3.1二层阶梯会议室、二层礼仪大厅梁板模板支撑体系设计二层阶梯会议室、二层礼仪大厅板模板支撑体系设计楼板模板采用10mm 厚竹胶板，50mm100mm 木方做次楞，中心间距250mm；483.5 钢管作主楞，中心间距900 mm；采用483.5满堂钢管架做支撑系统,脚手架跨距、排距均为900，立杆下垫100mm100mm50mm（厚）木垫板；考虑到整个支撑系统的稳定性, 脚手架水平拉杆沿高度设置，第一道水平拉杆距离结构底板顶面300mm，以后每隔1500mm设一道；剪刀撑设置按照JGJ 130-2001（2002年版）6.8.2的规定：支架四边及中间每隔四排支架立杆设一道纵向剪刀撑（即间距3600mm），两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑（即竖向间距3000mm）。二层阶梯会议室、二层礼仪大厅梁模板支撑体系设计采用10 mm厚竹胶板，梁侧部分水平次龙骨采用50x100 mm木方，间距250mm；竖向主龙骨采用48钢管，间距450mm。必须按水平间距510mm设三道12对拉螺栓。梁底模次龙骨采用50x100mm木方，中心距250mm，主龙骨为钢管，间距450mm，立杆下垫100mm100mm50mm（厚）木垫板；钢管主龙骨与板下支撑连成一体,考虑到整个支撑系统的稳定性,在梁两侧及梁底立杆设竖向剪刀撑。2.2.3.2二层阶梯会议室、二层礼仪大厅梁板模板支撑体系验算二层阶梯会议室、二层礼仪大厅板模板支撑体系验算楼板模板采用10厚竹胶板做面板，用50100和483.5 钢管做龙骨，在这里主要进行立杆稳定性计算。按最不利情况计算，板厚取120mm，立杆伸出自由长度取700mm。 楼板模板自重标准值 0.50 kN/m2（八局技术标准1-3-215表A.2.1）支架自重 (413.1+91.82)3.849.8+3615/0.81=4.61 kN/m2施工人员及设备荷载标准值 1.0kN/m2混凝土自重 240.12=2.88kN/m2钢筋自重 1.10.12=0.132kN/m2混凝土振捣时荷载标准值 2.0kN/m2由于模板支架为敞开架,挡风系数小,可忽略风荷载的影响.单根立杆上的承载能力极限状态设计值,按模板及支架自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算:N=(0.5+4.61+0.132+2.88)1.2+3.01.40.92=11.3KN模板支架立杆的计算长度l0=1.5+20.25=2.0m根据(JGJ1302001)表5.3.3及附录B得长细比= l0/i= 200/1.58=190。查附录C表得=0.199N/A=11.3103/(0.199489)=116.2N/mm2205 N/mm2满足要求。二层阶梯会议室、二层礼仪大厅梁模板支撑体系验算以梁高1600mm，宽650mm为例，梁底水平杆间距450mm。梁底木方验算1）荷载分析模板自重 0.500.25=0.125kN/m砼自重 240.251.60=9.6kN/m钢筋自重 1.50.251.60=0.61kN/m预应力筋自重 4814.3=0.69kN/m活荷载 (2.0+1.0)0.25=0.75 kN/m总竖向荷载 q=(0.125+9.6+0.61+0.69)1.2+0.751.4=14.5kN/m木方抗弯设计值: f=11N/mm2,实际计算取0.9f=9.9N/mm2木方弹性模量: E=9000N/mm2,实际计算取0.85E=7650N/mm2木方截面特性: 惯性矩I=bh3/12=501003/12=4.17106mm4 截面模量W=bh2/6=501002/6=8.3104mm32）木方弯距计算按三跨连续梁计算,按最不利荷载布置,查建筑施工手册表8-74得弯距系数km=0.10,剪力系数Kv=0.60,挠度系数Kw=0.677水平杆间距为450mm进行计算。Mmax=kmql2=0.1014.50.452=0.294KNm= Mmax/W=0.294106/8.3104=3.6N/mm29.9N/mm2 满足要求。3）木方挠度计算=0.677ql4/100EI=0.67714.54504/(10076504.17106) =0.112mmL/400=1.125mm侧模验算 由于此部位梁截面小于地下室游泳馆梁截面，不需要验算。对拉螺栓验算 由于此部位梁截面小于地下室游泳馆梁截面，不需要验算，加三道12510；610对拉螺栓即可。梁底小横杆验算梁底小横杆间距450mm，梁底立杆纵横间距450mm，由于水平钢管本身的自重与其他荷载相比甚小，忽略不计。模板自重 0.500.45=0.225kN/m支架自重 (13.14+90.92)3.849.8+5215/0.45=7.5kN/m砼自重 240.451.60=17.3kN/m钢筋自重 1.50.451.60=1.08kN/m预应力筋自重 4814.3=0.69kN/m活荷载 (2.0+1.0)0.45=1.35 kN/m总竖向荷载 q=(0.225+7.5+17.3+1.08+0.69)1.2+1.351.4=34.04kN/m（1）抗弯强度验算直接支承木方的水平杆上的承载能力极限状态设计值,按竹胶板及50mm100mm方木自重、楼板新浇混凝土自重，楼板钢筋自重、预应力筋自重、施工人员及设备荷载、混凝土震动荷载组合计算。为方便计算，将由方木传递至水平杆上的荷载简化为均布荷载。水平杆按两跨连续梁计算：查JGJ 130-2001附录得到W=5.08103mm3I=12.19104mm4Mmax=0.125ql2=0.12534.040.452=0.862kNm= Mmax/W=0.862106/5.08103=173N/mm2205 N/mm2 满足要求。（2）变形验算直接支承木方的水平杆上的正常使用极限状态设计值, 按竹胶板及50mm100mm方木自重、楼板新浇混凝土自重，楼板钢筋自重、预应力筋自重、施工人员及设备荷载、混凝土震动荷载组合计算:E=2.06105 N/mm2V=0.677ql4/100El =0.67734.044504/1002.0610512.19104=0.38mm满足要求。立杆稳定性计算单根立杆上的承载能力极限状态设计值,按模板及支架自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算: N= (0.225+7.5+17.3+1.08+0.69)1.2+1.351.40.45 =15.32KN计算长度l0=1.5+20.075=1.65m（自由长度取75mm）根据(JGJ1302001)表5.3.3及附录B得长细比= l0/i= 165/1.58=156。查附录C表得=0.287N/A=15.32103/(0.287489)=109.2N/mm2205 N/mm2满足要求。F. 扣件抗滑移验算立杆连接方式必须采用对接扣件，最上端可以采用直角扣件，单个直角扣件抗滑承载力为8.00 KN，两个直角扣件抗滑承载力为12.00 KN，所以最上端立杆搭接至少使用3个直角扣件方可满足要求，且保证搭接长度不小于1000mm。二层阶梯会议室、二层礼仪大厅部位对应的一层楼板梁承载力验算由于二层阶梯会议室、二层礼仪大厅梁板模板支撑钢管落在一层顶板上，因此，需要对一层顶板承载力进行验算。1)轴心抗压强度验算在搭设脚手架的过程，在立杆下垫100mm100mm50mm（厚）木垫板，木板铺在已经完成的一层顶板砼板面上。砼板强度等级为C30，轴心抗压设计值为fc=15Mpa。设支撑承受最大荷载为上一层捣砼时段，约为10d后，砼强度按50%计，则立杆基础底面的平均应力满足下式的要求：pfg式中p为立杆基础底面的平均压力，A=0.10.1=0.01m2，N为上部结构结构传至基础顶面的轴向力设计值；取脚手架立杆最大值为：N=15.94KNA为立杆基础底面垫板面积；则有p= 满足要求。2）抗弯强度计算楼板宽度取950mm，厚度取120mm，跨度取8100mm，脚手架立杆最大值N=15.94KN进行计算按三跨连续梁计算,按最不利荷载布置,查建筑施工手册表8-74得弯距系数km=0.267,剪力系数Kv=1.267,挠度系数Kw=1.883。C30混凝土抗压强度设计值: fc=15Mpa，计算时取=7.5N/mm2C30混凝土弹性模量: E=3104N/mm2C30混凝土截面特性: 惯性矩I=bh3/12=9501203/12=1.37108mm4 截面模量W=bh2/6=9501202/6=2.28106mm3Mmax=kmPl=0.26715.948.12=280KNm= Mmax/W=280106/2.28106=123N/mm27.5N/mm2 不满足要求。因此，一层楼板需要采取加固措施回顶楼板。采取钢管柱加固，沿预应力梁方向间距1800mm，具体见附图。Mmax=kmPl=0.26715.941.82=13.8KNm= Mmax/W=13.8106/2.28106=6.05N/mm27.5N/mm2满足要求3）钢管柱立杆数量的确定：取立杆最大值N=15.32KN进行计算，立杆允许荷载N=11.6KN，计算取11.60.8=9.3 KNn=415.32/9.3=7.9根，考虑构造要求，取10根。小横杆间距1000mm；大横杆间距2000mm贯通整个钢管柱加固体系。4）挠度验算=1.883Pl3/100EI=1.88315.3218003/(100300001.37108) =4.310-4mmL/250=7.2mm（4）二层阶梯会议室、二层礼仪大厅预应力梁部位对应的一层梁板加固体系设计 加固体系布置示意图使用钢管柱加固时，上下层支撑立杆要一一对应，以防破坏混凝土；顶部采用微调螺栓顶紧。加固体系的细节要求如下：二层阶梯会议室、二层礼仪大厅预应力梁部位对应的一层回填土修整平整，经过浇水沉实后，搭设钢管柱，立杆下面垫50厚通长木挑板，小横杆间距1m，大横杆间距2m贯通整个加固体系，扫地杆贯通整个加固体系，最上部水平杆离楼板距离必须小于600mm。3支撑体系搭设的细节要求3.1脚手架及其附件材料要求3.1.1钢管（1）钢管规格及材质要求钢管均采用483.5mm高频焊接钢管。其材质应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T-700）中Q235A级钢的规定。（2）外观检查钢管外观应平直光滑，没有裂缝、折痕、结疤、分层、严重锈蚀（内外壁）和硬弯曲等现象。钢管必须涂有防锈漆。（3）钢管上严禁打孔。3.1.2扣件（1）材质采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。（2）外观检查扣件使用前应进行质量检查，有裂纹、缺爪、螺栓断丝或滑丝的严禁使用。3.2脚手架搭设及构造要求钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通。3.2.1 立杆立杆接头必须采用对接扣件连接，最上端若采用直角扣件连接，必须满足抗滑要求，立杆与水平杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。立杆在顶部搭接时，搭接长度不小于1m，必须等间距3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。立杆下必须垫100mm100mm50mm（厚）木垫板。立杆与最顶端的横杆连接必须采用增加一个防滑扣件。3.2.2水平杆水平杆采用旋转扣件连接，搭接长度不小于1m，其接头交错布置，不在同步同跨内；相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱距离不大于纵距的1/3（本工程不大于30cm），大横杆在同一步架内纵向水平高差不超过全长的1/300，局部高差不超过5cm。3.2.3剪刀撑本工程脚手架采用水平剪刀撑与竖向剪刀撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布