取水构筑物及送水泵站毕业设计.doc

目录取水构筑物及送水泵站毕业设计目录摘要IAbstractII目录I第1章 给水系统的选择及给水管网方案定线比较11.1 给水系统的选择11.2 给水管网方案定线比较1第2章 系统最高日最高时用水量32.1 工程规模32.2工程规模确定42.1 2.3日变化系数和时变化系数4第3章 环网水力计算63.1 给水管网设计要求63.2 节点流量计算8一、管网水力计算步骤如下：8三、节点流量计算：93.3 最高时管网平差12二、环状管网平差步骤：12第4章 取水构筑物的设计194.1 设计资料194.2 取水头及构筑物类型选择194.3 取水构筑物计算214.4 取水头及构筑物类型选择24第5章 净水厂工艺设计325.1 水厂厂址的选择与工艺流程的确定325.2 稳压井设计335.3 投药系统355.4 混合及混合设备选择395.5 折板絮凝池工艺设计425.6 斜板沉淀池工艺设计465.7 均质滤料滤池工艺设计515.8 消毒系统575.9 清水池工艺设计595.10 吸水井工艺设计605.11 水厂平面及高程布置615.11.1 水厂平面615.11.2 高程布置63第6章 送水泵站设计646.1 设计流量646.2 设计扬程的计算656.3 初选水泵：656.4 吸水管路与压水管路的计算676.5 泵房高度的确定686.6 泵房高程的确定696.7 附属设备的选择69第7章 致谢71千万不要删除行尾的分节符，此行不会被打印。在目录上点右键“更新域”，然后“更新整个目录”。打印前，不要忘记把上面“Abstract”这一行后加一空行Error! No text of specified style in document.送水泵站设计第1章 给水系统的选择及给水管网方案定线比较1.1 给水系统的选择该城市的东面有一条自东北向西流的水质充沛，水质良好的河流，经勘测和检验，可以作为生活饮用水水源。该城市的地势比较平坦没有太大的起伏变化。城市的街区分布比较均匀，城市中各工业、企业等用户对水质和水压无特殊要求。因而采用统一给水系统。城市给水管网的布置取决于城市的平面布置、水源、调节构筑物的位置、大用户的分布等。考虑要点如下：干管延伸方向应和二级泵站到大用户、水塔、水池的方向一致，干管间距采用500800m。干管与干管之间有连接管形成环状网，连接管间的间距为8001000m左右；干管按照规划道路定线，尽量避免在高线路面或重要道路下通过；尽量少穿越铁路。干管尽量靠近大用户，减少分配管的长度。力求以最短距离铺设管线，降低管网的造价和供水能量费用。 1.2 给水管网方案定线比较管网定线有三条原则：1、技术上：安全可靠，均匀分布，事故时影响最小；2、经济上：少设、短设、满足需要，越省越好；3、综合考虑：服从规划，考虑发展，留有余地；该城市地势无明显起伏状态，街道比较整齐，居住区分布比较均匀，因此，可以按规划道路定线，市区内的两个集中用户及绿地离净水厂较远故干管的延伸方向指向大用户，为保证供水安全，干管之间设有连络管起到输水作用，并形成环状管网，本城市采用环状管网。虽然枝状管网可以节省一些投资，但是对于一个城市的供水安全性来讲极不合理，而且该城市是新建管网，所以从城市供水安全性，可靠性及长远发展看树枝状管网是不够安全的，所以本设计采用环状管网。但当供水要求不是很高时，也可以关闭阀门采用枝状管网供水。该城市中心处有一条铁路由东向西将整个城市分成两部分，在实际中为保证安全可靠供水，采用两次穿越铁路的供水管，本设计采用十个环组成的环状管网，两次穿越铁路，具体情况看草图。另外，在管路定线时遵循了一下原则： 1、按道路定线，运材方便 2、路线短，起伏小，土方少的路线 3、尽量避免穿越河流与山嵴，沼泽地，铁路和建筑物。第2章 系统最高日最高时用水量2.1 工程规模现状用水量预测：长春市1992年供水能力为56万m3/d，随着第三、四水厂的相继建成使用，至1997年设计供水能力达到103万m3/d，从而满足了工业生产、人民生活对用水量日益增长的需求。1992年至2004年长春市实际用水情况统计如下：1、长春市日变化系数在1.041.16之间，1992年至2001年日平均用水量平均每年增长4.27%，最高日用水量平均每年增长4.6%.2、2000年至2003年城市用水量呈下降趋势，其主要原因有：市民节水意识明显增强；供水调度精确，加强管道查漏及检修，既保证城市供水，又尽量减少漏失，加强营业服务和查收工作，减少漏户漏量；严厉打击窃水等。3、2003至2004年城市供水量又呈上升趋势。水量预测：需水量包括综合生活用水量、工业用水量、浇洒道路及绿地用水量、管网漏失水量和未预见水量及安全储备水量。生活用水量与工业用水量由规划预测的人口数与万元工业总产值乘以相应的用水定额确定。根据以往供水经验，这样预测的需水量偏差较大，往往高于实际用水量十几吨甚至几十吨。根据长春市城市总体规划，2000年市区原水需要量为4.19亿m3，即高日需水量126万m3/d，而2003年市区高日实际供水量仅为78.9万m3/d，因此，本次水量预测采取以现状供水量为基础，通过用水增长率确定用水规模的形式。近几年长春市投入大量资金完善城市供水计量系统，增设多处流量和压力检测点，所掌握的管网数据详实、准确，检测精确度已经能够达到1%，可以说长春市已具备了较为完善的供水计量体系。因此，本工程将以往13年的实际供水统计数据作为基础，根据经济及人口增长速率的关系确定用水增长率，同时考虑未预见水量及安全储备水量，预测未来若干年的需水量，从而确定本工程用水规模。长春市最高日用水量增长率在4.6%左右，根据长春市总体规划，2005年至2010年之间城市经济发展，人口增长基本可保持以往的速度，因此本工程确定2005年至2010年最大日用水量按年递增率4.6计算，具体数值见表2-2；2010年以后，考虑长春市基础设施的不断完善，工业企业逐步建立健全，以及振兴东北老工业基地政策的深入实施，城市经济增长速度将呈现加快趋势，因此，确定2010年至2015年最大日用水量增长率为5%，预测中期2015年长春市高日需水量为131.9万m3/d，即在现有供水规模的基础上用水量增长了28.9 万m3/d。2.2工程规模确定由水量预测表可以看出，2015年长春市用水量较目前增长了28.9 万m3/d。考虑城市供水是城市重要基础设施之一，供水安全对于保证城市居民正常生活、工业生产安全、社会稳定以及经济的稳步发展具有重大作用，因此本着基础设施适度超前建设的原则，本工程以中期2015为目标年，确定建设规模为30万m3/d。2.1 2.3日变化系数和时变化系数日变化系数：经长春水务（集团）有限责任公司对市区供水情况的统计调查，居民用水的变化较大，而工业及机关用水的变化较小，所以全市总的日变化不是很大。由于1996年以前长春市的供水能力不足，因此日变化系数较小。1996年1997年长春市第三及第四净水厂建成投产，此时供水能力大于需求量，在人民生活以及工业生产中，新的用水配比刚刚形成，因此出现用水量较大的情况，反应出的日用水变化较大。而1997年以后，随着水厂运行管理的不断成熟，节水措施的完善，供水日变化系数又有所降低。综合以上因素，结合长春市的经济发展现状及趋势，确定长春市供水日变化系数为1.10。时变化系数：根据长春水务（集团）有限责任公司对市区供水情况的实际调查，并结合“引松工程”和“窦家沟工业水厂供水工程”，确定长春市供水时变化系数为1.24。第3章 环网水力计算3.1 给水管网设计要求布置：1.按照城市规划布置，考虑分期建设可能。 2.管网遍步于给水区内，干管应以最近距离输水到用户和调节构筑物，并保证供水安全可靠。 3.配水管网布置成环状，供水要求不高时可采用树状，等到水量发展时，在连接成环状。 4.城镇生活引用水管网严禁和非生活引用水连接。 5.考虑在管网中适当设置加压泵房，直接从管网抽水加压。 6.给水管网按最高日最高时设计计算。如昼夜用水量相差很大，高峰用水时间短，可考虑适当位置设置调节水池和泵房，利用夜间用水量减少进行蓄水，日间供水，增加高峰用水时的供水量，这样可以缩小高峰用水时水厂供水范围，降低出水干管的高峰供水量。因此小干管管径所节省的投资，常足以补偿调节水池和泵房所需费用。 7.城市地形高差较大时，可考虑分压供水或局部加压，与提高整个管网的服务水头相比，既可以节约能量，还可以避免低处管网承受较高压力定线：1.在城镇平面图上定出管线位置时，只限于管网的干管。干管尽可能布置在两侧有较大用户的道路上，一减少配水支管的数量。 2.干管定线可参照二级泵房到调节构筑物的供水方向，以最近的距离，将一条或几条干管平行的布置在用水量较大的地区。平行的干管间距为500800米。连接管间距可考虑8001000米。3应按现有或规划道路定线，避免干管穿越高级路面或主要街道。埋深：1.给水管一般敷设在地下。 2.非冰冻地区，管道的管顶埋深，或复土深度，金属管一般不小于0.7米，非金属管不小于1.01.2米。 3.冰冻地区要考虑土壤的冻土深度。管径：1.管网的干管按最高日最高时用水量，通过水力计算选定管径 2.从干管到用户和消火栓的支管一般至少为100毫米，大城市靠采用150200毫米，同时供给消防用水的支管管径应大于150毫米 。管材：1.管材应选用防爆，防裂和防腐蚀性能强，使用寿命长，运输安装方便，价格合理，接口柔性，水管材料可因地制宜的采用。 2.铸铁管经久耐用，应用较广。在城市给水中，普遍用于输配水管道上，宜采用柔性接口。 3.钢管可承受较的内应力，但需要内外防腐处理，价格较高。为节约金属，可在特殊条件或管径在400毫米以上，其他材料难以代替时使用 4.采用离心制造工艺的球墨铸铁管，特别适合大，中口径的管道。 5.聚氯乙烯管已用在直径小于400毫米的城市给水管道。阀门：1.管道中的阀门布置，应满足事故检查时隔断的需要，一般靠近管网结点布置，安装在联接管的下游。 2.干管上的阀门一般间距为400-600米。 3.管网中的阀门距离不应超过5个消火栓的布置长度。 4.阀门一般为手动，大型可采用电动。应采用暗杆阀门，以避免不便。 5.阀门放在阀门井内。阀门井大小应满足安装检修的需要，材料可为砖砌或钢筋混凝土。 6.相关安装等查阅标准图集。消火栓：1.室外消火栓间距在120米以内。 2.连接消火栓的管道直径应为不小于100mm的分配管。 3.消火栓设在交叉路口的人行道上，距建筑物5米以上，距车行道边不大于2米。 4.消火栓的数量和布置应取得当地消防部门的同意。 5.气候寒冷地区应采用地下式消火栓，气候温暖地区应采用地上式消火栓。集中给水栓：1.没有市内卫生设施的给水区，应在集中处设置集中给水栓，应考虑用户取水方便。 2.寒冷地区应用防冻型给水栓。管道配件：根据管材和管道连接情况正确选择配件、标准配件和特种配件。阀类：配水管网应根据管道连接情况设置分区检修阀门，并且能满足事故管段切断的需要，管网区域检漏的需要。配水管道的隆起点应装设排气阀，低凹点应装设泄水阀，限制水流流向处应装止回阀，消火栓前应装设阀门。 3.2 节点流量计算一、管网水力计算步骤如下：1.按城镇管网图布置，绘制计算草图，对结点和管段顺序编号，标明管段长度和地形标高结点。2.按最高日最高时计算结点流量。3.进行流量分配，确定管段的流量。4.由管段的流量，初步确定管段的管径和水头损失。5.环状管网进行平差，以确定管段的实际流量。6.按控制点要求的最小服务水头和从水泵到控制点任一条管线的总水头损失求出水泵扬程7.根据管网各结点的压力和标高，绘制自由水压线图二、分配流量：管网分配流量见附图1：三、节点流量计算：1.一区沿线流量的计算比流量： （3-1）Q:为计算状态下管网总流量q:为大用户用水量L:为计算管段长度总用水量为10045.83L/s，大用户用水量9727.37 L/s，则比流量： 表31 一区沿线流量表管段管长 m计算长度 m沿线流量（L/s）1-2780 390 5.27 1-3880 880 11.88 2-4860 860 11.61 3-4790 790 10.67 3-6840 840 11.34 4-8830 830 11.21 5-6480 480 6.48 5-101010 1010 13.64 6-7450 450 6.08 7-8350 350 4.73 7-11980 980 13.23 8-9510 510 689 9-12950 475 6.41 10-11930 930 12.56 10-13980 980 13.23 11-12880 880 11.88 11-14880 880 11.88 12-15780 390 5.27 12-21250 0 0.00 13-14950 950 12.83 13-161250 1250 16.88 14-15890 890 12.02 14-17960 960 12.96 15-23400 200 2.70 16-17810 810 10.94 17-18840 840 11.34 18-23300 150 2.03 18955 255.89 2.二区沿线流量的计算总用水量为7767.10L/s，大用户用水量7509.29 L/s，则比流量： 表32 二区沿线流量表管段管长 m计算长度 m沿线流量（L/s）19-2090090037.7119-2183041517.3920-2287087036.4521-2294094039.3922-2475075031.4323-24118093038.974805201.343.节点流量将沿线流量的一半分配到管段两端的节点，即为节点流量，当节点上连接若干段时，节点流量等于这些管段沿线流量总和的一半。表33 水量计算表节点号节点流量 L/s集中流量 L/s总流量 L/s18.58 8.58 28.44 8.44 316.95 16.95416.75 16.75 510.06 39.8349.89 611.95 11.95 710.77 10.77 811.42 11.42 96.65 6.65 1019.72 19.72 1124.78 24.78 1211.78 11.78 1321.47 21.47 1422.27 22.27 1510.00 10.00 1613.91 13.91 1717.62 17.62 186.69 6.69 1927.55 27.2854.83 2037.08 37.08 2128.39 28.39 2253.64 53.64 2319.56 19.56 2431.20 31.20 451.19 518.30 3.3 最高时管网平差一、流量分配1.目的：节点流量计算后，进行流量分配，以确定各管段的流量，据此确定管径2.方法：a分配流量时，每个节点应符合流量平衡原则，即流向该节点的量等于该节点流出的流量。 b环状管网流量分配时，应按照管网的主要供水方向，先拟定每一管段的水流方向，然后从管网起点的节点开始，顺水流方向按每个节点的流量平衡原则，求得每一管段的流量。 c 流量分配时，应同时考虑经济性和供水安全。一般在环状管网平行的干管中分配大致相同的流量，因而采用相同的管径，这样一条干管损坏时，供水量不至减少过多。 d 相互平行的干管的连接管，主要作用是事故时的水量传输，不必分配很大的流量。二、环状管网平差步骤：1.在管网计算图上，注名节点流量后，根据城镇供水情况，用箭头表示各管段的水流方向，进行流量分配，必须使流量平衡。2.根据管段流量选择管径。3.计算各管段的摩阻系数和水头损失4.假定顺时针方向为正，逆时针方向为负，计算h，其差值即为h,如果h为正，说明顺时针方向管段中，流量分配多了，反之，如果h为负，则流量分配少了。5.计算每环各管段的sq和sq，校正流量6.管段流量和校正流量相同时，加以校正流量，否则相减，得管段的新流量三、管网平差结果= 迭代次数=16 = 环号= 1 闭合差= -.072 - 管段号 管长 管径 流速 流量 1000I 水头损失 sq (米) (毫米) (米/秒) (升/秒) (米) - 1 880 250 .36 -17.67 1.03 -.91 .0515 2 790 250 .52 25.49 2.00 1.58 .0620 3 860 200 .02 -.66 .01 -.01 .0131 4 780 200 .29 -9.10 .94 -.73 .0805 sqtotal= .016 dq= -2.17 = 环号= 2 闭合差= -.279 - 管段号 管长 管径 流速 流量 1000I 水头损失 sq (米) (毫米) (米/秒) (升/秒) (米) - 1 840 400 .48 -60.10 .94 -.79 .0131 2 450 150 .19 3.37 .65 .29 .0872 3 350 200 .80 25.22 5.93 2.07 .0823 4 830 250 .19 -9.40 .34 -.28 .0299 5 790 250 .52 -25.49 2.00 -1.58 .0620 sqtotal= .021 dq= -6.78 = 环号= 3 闭合差= -.273 - 管段号 管长 管径 流速 流量 1000I 水头损失 sq (米) (毫米) (米/秒) (升/秒) (米) - 1 1010 400 .01 -1.43 .00 .00 .0010 2 930 250 .35 -17.21 .99 -.92 .0533 3 980 250 .47 22.93 1.65 1.62 .0706 4 450 150 .19 -3.37 .65 -.29 .0872 5 480 400 .60 -75.42 1.41 -.68 .0090 sqtotal= .021 dq= -6.63 = 环号= 4 闭合差= -.388 - 管段号 管长 管径 流速 流量 1000I 水头损失 sq (米) (毫米) (米/秒) (升/秒) (米) - 1 980 250 .47 -22.93 1.65 -1.62 .0706 2 880 250 .82 40.04 4.57 4.02 .1004 3 950 300 .23 -16.57 .38 -.36 .0219 4 510 300 .33 -23.22 .69 -.35 .0152 5 350 200 .80 -25.22 5.93 -2.07 .0823 sqtotal= .021 dq= -9.43 = 环号= 5 闭合差= -.114 - 管段号 管长 管径 流速 流量 1000I 水头损失 sq (米) (毫米) (米/秒) (升/秒) (米) - 1 980 400 1.02 -127.80 3.73 -3.66 .0286 2 950 400 .60 75.91 1.43 1.36 .0179 3 880 450 .66 104.95 1.44 1.27 .0121 4 930 250 .35 17.21 .99 .92 .0533 sqtotal= .016 dq= -3.47 = 环号= 6 闭合差= -.476 - 管段号 管长 管径 流速 流量 1000I 水头损失 sq (米) (毫米) (米/秒) (升/秒) (米) - 1 880 450 .66 -104.95 1.44 -1.27 .0121 2 890 350 .69 66.18 2.16 1.92 .0290 3 780 200 .62 19.53 3.71 2.89 .1482 4 880 250 .82 -40.04 4.57 -4.02 .1004 sqtotal= .016 dq=-14.45 = 环号= 7 闭合差= -.050 - 管段号 管长 管径 流速 流量 1000I 水头损失 sq (米) (毫米) (米/秒) (升/秒) (米) - 1 1250 500 1.15 -225.17 3.49 -4.37 .0194 2 810 500 1.39 272.71 4.33 3.51 .0129 3 960 400 .78 97.46 2.26 2.17 .0223 4 950 400 .60 -75.91 1.43 -1.36 .0179 sqtotal= .016 dq= -1.53 = 环号= 8 闭合差= -.379 - 管段号 管长 管径 流速 流量 1000I 水头损失 sq (米) (毫米) (米/秒) (升/秒) (米) - 1 960 400 .78 -97.46 2.26 -2.17 .0223 2 840 400 1.25 157.63 4.72 3.96 .0252 3 300 400 1.20 150.95 4.33 1.30 .0086 4 400 250 .75 -36.66 3.88 -1.55 .0424 5 890 350 .69 -66.18 2.16 -1.92 .0290 sqtotal= .021 dq= -9.21 = 环号= 9 闭合差= -.044 - 管段号 管长 管径 流速 流量 1000I 水头损失 sq (米) (毫米) (米/秒) (升/秒) (米) - 1 830 250 .87 -42.91 5.19 -4.31 .1004 2 940 250 .14 -6.94 .20 -.19 .0270 3 870 400 .72 89.89 1.95 1.69 .0188 4 900 300 .75 52.81 3.07 2.76 .0523 sqtotal= .016 dq= -1.32 = 环号= 10 闭合差= -.349 - 管段号 管长 管径 流速 流量 1000I 水头损失 sq (米) (毫米) (米/秒) (升/秒) (米) - 1 780 200 0 .62 -19.53 3.71 -2.89 .1482 2 400 250 .75 36.66 3.88 1.55 .0424 3 1180 450 .35 55.25 .45 .53 .0097 4 750 400 .41 51.73 .71 .54 .0104 5 940 250 .14 6.94 .20 .19 .0270 6 250 400 .51 -64.36 1.06 -.26 .0041 sqtotal= .025 dq= -7.08 =四、节点水压标高计算城市管网最不利点自由水压为32m，地面标高为141.4m，则水压标高为173.4m。经过计算离二泵站最近点的自由水压为51.61m，地面标高为141.3m，则水压标高为192.91m。其他各节点的自由水压、地面标高、水压第4章 取水构筑物的设计4.1 设计资料一、取水量 二、河流的流量最大流量：500m3/h，最小流量：100m3/h三、河水流速：最大流速：2.5m/s四、河流水位：最高水位135m，最低水位133m，冰的最大厚度为:1.3m五、最低水位时河流宽为:110m六、河流通航情况：不通航河流4.2 取水头及构筑物类型选择一、水源选择原则 给水水源分为地下水和地表水。其中地下水具有浊度低色度小，水温恒定，分布广泛，卫生条件好，污染相对轻，硬度较高的特点和取水构筑物简单，施工管理方便的优点。地表水具有浊度高色度大，水温变幅大，容易污染，细菌含量高，径流量大，硬度低的特点，其最大的特点是水量充沛能满足大用户的要求水源选择的原则是水质良好，水量充沛，便于防护，根据城市布局出发，统筹安排，全面考虑，合理利用水资源。二、取水头部位置的选择 地表水取水构筑物位置的选择是否恰当，直接影响取水的水质和水量。取水的安全可靠性，投资施工运行管理以及河流的综合利用，正确的选择取水构筑物的位置，是地表水取水构筑物设计中的一个十分重要的问题。选择地表水取水构筑物时要求：1.设在水质较好的地点，避开河中的回流区和死水区。以减少进水中的泥砂漂浮物。2.具有稳定的河床和河岸，靠近主流，有足够的水深。3.具有良好的地质，地形及施工条件。4.靠近主要用水地区，注意河流上的人工构筑物及天然障碍物。5.避开冰凌的影响，且应与河流的综合利用相适应。6.不防碍航行和排洪，并且符合河道、湖泊、水库整体规划的要求，靠近主要水地区。综上所述，根据河道的自然资料，将取水头部设在河流的上游凹岸处。 三、岸边式取水构筑物型式的选取按照进水间与泵房的合建与分建，岸边式取水构筑物的基本型式可分为合建式与分建式。1.合建式的优缺点：布置紧凑，占地面积小，水泵吸水管路短，运行管理方便，因而采用较广泛，适用在岸边地质条件较好时。此时进水间与泵房的基础可以建在不同的标高上，呈阶梯式布置。这样布置可以利用水泵吸水高度以减小泵房深度，有利于施工和降低造价。缺点水泵启动时需要抽真空。2. 分建式的优缺点：土建结构简单，施工较容易。但操作管理不便，吸水管路较长，增加了水头损失，最重要的运行安全性不如合建式。综上所述，设计采用合建式岸边取水构筑物，他是固定式取水构筑物中最常用的一种。他的适用条件是：1）适用于大，中，小型取水量。2）靠近江河岸边有稳定的主流深槽，低水位时仍然有足够的取水深度。3）河岸河床稳定，不会因为建造取水构筑物而改变主流位置或产生淤积4）泥砂，悬浮物和冰凌较多的河段不宜用自流管取水。5）岸边地质条件较好。4.3 取水构筑物计算 合建式岸边取水构筑物包括进水间，吸水间和泵房三部分。为了防止河水中大泥沙和粗大悬浮物，在进水间的进水孔上设置格栅。一、进水室的设计设计取水量按最高日平均时流量Q计算（水厂自用水量取5%）1.格栅 栅条总面积为： (4-1) ：堵塞系数，；：栅条引起的面积减少系数，； ：格栅面积； ：栅条净距,； ：栅条厚度,； ：允许过栅流速,；进水间横向分三格：共设3个进水窗口，每个格栅面积：，采用S321-1-1型格栅，两用一备；格栅尺寸采用：（标准尺寸）2.进水窗孔尺寸采用：通过格栅的水头损失为0.12m二、吸水间设计1格网的计算1）在吸水间与进水间设格网，格网一般有平板格网和旋转格网两种，采用平板格网或旋转格网应根据水中漂浮物数量，每台水泵的出水量等因素确定，本设计采用平板格网，平板格网面积按下式计算： (4-2)式中：设计流量，m/s； ：网丝引起的面积减小系数；K1=b2/（b+d）2=0.51 (4-3)b：网眼尺寸，mm，本设计采用5*5mm； d：网丝直径，本设计采用2mm； ：网格堵塞面积减小系数，一般为0.5； ：收缩系数，采用0.7；：过网流速，本设计采用0.3m/s。设置三个格网，每个格网所需面积为2）格网采用市政工程设计施工系列图集，给水排水工程 ，进水口尺寸为：格网尺寸为：平板格网水头损失为0.15m。2.吸水间平面尺寸的确定 根据安全运行、检修和清洗排泥等要求，通常压迫能够隔墙分成可独立工作的若干分格。吸水间分为3个独立的分隔，在分隔墙上设置连通管和阀门，根据吸水间内阀门和平板格网的尺寸，水泵吸水管和泵房的布置，检修清洗和使水流均匀平稳等要求，决定采用进水间和吸水室的尺寸为：进水间 吸水间 3.吸水间标高的计算：本设计中的吸水间采用非淹没式：1吸水间顶面标高=河流设计最高水位+浪高+安全高度 浪高一般取0.45m 安全高度一般取0.5m 本设计河流设计最高水位为：135m 吸水间顶面标高为135+0.45+0.50=135.95m2进水间最低动水位标高=河流最低水位标高取水头部到进水间水头损失 本设计中冰的最大厚度为：1.3m 河流最低水位标高为：133m 取水头部到进水间的水头损失为0.10m 进水间最低动水位标高为134-0.10=132.9m3吸水间内最低动水位标高=进水间最低动水位标高进水间到吸水间的水头损失 进水间最低水位标高为：132.9m 进水间到吸水间的水头损失为：0.10m 吸水间内最低动水位标高=132.9-0.10=132.8m4吸水间底部标高 平板格网高为1.63m进水口尺寸为，其上缘应淹没在最低水位下0.1m， 其下缘高出井底0.2m，吸水间底部标高为5吸水间深度吸水间深度=吸水间顶面标高-吸水间底部标高为6吸水间长度： 取喇叭口直径 吸水间长为 (4-4) 吸水间宽为 (4-5) 吸水间高度=吸水间顶面标高-吸水间底部标高为4.4 取水头及构筑物类型选择一.设计流量的计算及扬程的估算1.设计流量2.水泵的静扬程（Hst）清水池水面标高为稳压井水面标高=清水池水面标高+（滤池+沉淀池+絮凝池+清水池）水头损失为静扬程（Hst）=稳压井水面标高-枯