反应工程课件第二章

2 3气 固相催化反应宏观过程与催化剂颗粒内气体的扩散2 3 1气 固相催化反应宏观过程 1 气 固相催化反应过程中反应组分的浓度分布 从流体主体到颗粒中心 形成了反应物浓度由高 到低 的连续分布 由于不断地反应消耗 颗粒内的反应物浓度低于流体主体处的反应物浓度 由于不断地反应生成 颗粒内的产物浓度高于流体主体处的产物浓度 设 某反应的关键组分为反应物A 催化剂为球形 半径Rp 颗粒内活性组分均匀分布 颗粒外表面有滞流边界层 A在气相主体 颗粒外表面 内表面的浓度分别为CAg CAs CAc 平衡浓度为CA 1 外扩散过程扩散推动力 CAg CAsCA是直线分布 2 扩散 反应过程CAC为内扩散过程和反应过程的表观浓度 浓度分布是曲线 RP RP 边界层 对于可逆反应 颗粒中心反应物可能的最小浓度是平衡浓度CA 如果在距中心半径Rd处反应物的浓度接近平衡浓度 此时 在半径Rd的颗粒内催化反应速率接近于零 这部分区域称为 死区 见下图示 催化剂粒外外扩散过程为一个纯物理过程 认为浓度梯度为直线 2 内扩散有效因子与总体速率 1 内扩散有效因子 在催化剂颗粒内部 反应物的内扩散过程和化学反应过程同时进行 由于内扩散阻力的影响 越靠近中心 反应物浓度越低 因而反应越慢 扩散 反应过程的表观结果是使A的浓度下降 当为等温过程 即整个颗粒上温度是均匀的 颗粒外表面的浓度CAS比颗粒内部任一点CAC的都要大 所以按颗粒外表面浓度计算的反应速率最大 越到颗粒内部越小 A 的定义单颗粒催化剂上实际反应速率和按颗粒外表面浓度CAs和内表面积计算的理论反应速率之比值 称之为内扩散有效因子 或内表面利用率 记作 式中 ks为按单位内表面积计算的催化反应速率常数 f CA 为动力学方程中的浓度函数 CA随径向距离而变化 Si为单位体积催化床中催化剂的内表面积 式中 分子项是催化剂颗粒内各活性点的反应速率的总和 由于不可能建立f CA 与S之间的函数关系 分子项是无法解析计算的 B 在稳定状态下 反应物由颗粒外表面扩散进入颗粒内部的速率等于反应物在整个颗粒内部的反应速率 因此 可以改写为 的数值大小代表什么 的数值一般在 0 1 之间 特殊情况下会大于1 类如负级数反应 的数值越接近于1 说明颗粒内部反应物浓度越接近外表面浓度 内扩散影响因素越小 这时 颗粒实际反应速率与 虚拟反应速率 越接近 这时 催化剂颗粒越有 效率 的数值越接近0 则正相反 距离 0 CA CAg CAS CAC Rp 距离 0 CA CAg CAS CAC Rp 1 0 2 总体速率通式在稳定状态下 反应组分A从气相主体扩散通过滞流边界层到达颗粒外表面的速率和整个催化剂颗粒的实际反应速率相等 即总体速率的通式如下 式中 总体速率 外扩散传质系数 单位床层体积中颗粒的外表面积 上式又称为气 固相催化反应宏观动力学方程通式 3 一级可逆反应的总体速率方程颗粒的本征动力学方程若为一级可逆反应 则有下式 上式的物理含义为 如何求出 这是本章学习的重点 3 催化反应控制阶段的判别 1 判别条件及其总体速率的简化以一级可逆反应为例 讨论控制阶段的判别条件及其总体速率的简化 对于一级可逆反应 其总体速率方程为 式中各项相应的物理含义为 总体速率方程包含有外扩散阻力 内扩散和化学反应的阻力 这三部份阻力客观存在 但它们之间的相对大小可能是不相上下 也可能是差别很大 如果它们的相对大小不相上下 则不能忽略各部分阻力 如果它们的相对差别很大 则就可以忽略某一部分阻力 简化总体速率方程 2 本征动力学控制 0 CA CAg CAS CAC Rp 这种情况一般发生在外扩散传质系数较大和外表面积相对较大 催化剂颗粒较小的时候 CA 0 CA Rp 0 CA Rp 0 CA Rp 0 CA CAg CAS CAC Rp 3 内扩散强烈影响 此种情况发生在催化剂颗粒相当大 并且外扩散传质系数和反应速率常数都相对较大的时候 0 CA Rp 0 CA Rp 0 CA Rp 0 CA CAg CAS CAC Rp 4 外扩散控制 此种情况发生在活性组分分布均匀 催化剂颗粒相当小 外扩散传质系数相对较小而反应速率常数又相对较大的时候 0 CA Rp 0 CA Rp 0 CA Rp 0 CA Rp 0 CA Rp A 一级不可逆反应 5 不可逆反应总体速率及其简化 B 二级不可逆反应若本征动力学方程为二级不可逆反应 则有 总体速率方程 C n级不可逆反应 对于不可逆反应 当为外扩散控制时 到达颗粒外表面的反应组分在 一瞬间 就全部反应掉 总体速率 成线性关系 若为外扩散控制 CAs 0 则有 与反应级数无关 若为外扩散控制 则 测定气固催化本征动力学时 必须消除内 外扩散的影响 使过程属于动力学控制 原因 仅在这种情况下的宏观动力学与本征动力学相同措施 增大外扩散传质质数 增强对流 及催化剂颗粒的外表面积 减小催化剂颗粒 测定本征动力学的基本要求 2 3 2催化剂颗粒内气体的扩散 1 催化剂中气体扩散的形式目前普遍认为 固体催化剂中气体的扩散形式有 分子扩散 Knudsen 努森 扩散 构型扩散和表面扩散 1 分子扩散设有一单直圆孔 孔半径为ra 分子运动的平均自由行程为 当孔半径远大于平均自由行程 即 2ra 10 2时 分子间的碰撞机率大于分子和孔壁的碰撞机率 扩散阻力主要来自分子间的碰撞 这种扩散称之为分子扩散 分子扩散与孔径无关 ra 50 ra为孔半径 2 Knudsen 努森 扩散当孔半径远小于平均自由行程 即 2ra 10时 分子和孔壁的碰撞机率大于分子间的碰撞机率 扩散阻力主要来自分子和孔壁间的碰撞 这种扩散称之为Knudsen 努森扩散 努森扩散与孔径有关 ra 0 05 3 构型扩散当催化剂的孔半径和分子大小的数量级相同时 分子在微孔中的扩散与分子构型有关 称之为构型扩散 一般工业催化剂的孔径较大 可以不考虑构型扩散 有些分子筛催化剂的孔半径极小 一般为0 5 1 0nm 直径与分子大小数量级相同 构型扩散 Favouredinmicropores byhightemperatures atlowpartial total pressureandahighdegreeofcoverage 4 表面扩散处于研究之中 对于高温下的气 可不考虑表面扩散 考虑一维扩散2 双组分气体混合物中的分子扩散系数 1 静止系统设有A B两组分气体混合物 无流动 作一维扩散 则A在x方向的扩散通量为 式中DAB为A在A B混合物中的分子扩散系数 CT为总浓度 或 0 x CA JA NA a 查文献 b 实验测定 c 经验公式 例如式 2 14 2 流动系统 um uA 式中 Y为各组分气体体积分率 等压时为摩尔分率 NA和Nj为扩散通量 3 多组分气体混合物中的分子扩散一维扩散 n个组分 1 流动系统A在n个组分中的分子扩散系数DAn 扩散通量比值的确定 思考题1假设由O2 N2 H2 CO2组成的混合体系中不发生化学反应 试计算下列扩散通量的比值 思考题2合成氨反应器中存在NH3 N2 H2 Ar CH4等多种组分 试计算下列扩散通量的比值 2 静止系统A在n个组分中的分子扩散系数 反应工程的计算常用上式近似计算多组分气体混合物的分子扩散系数 4 Knudsen扩散单直圆孔 一维扩散 努森扩散系数Dk为 式中 ra为孔半径 为平均分子运动速度 式中M为扩散组分的分子质量 5 催化剂孔内组分的综合扩散系数在工业催化剂颗粒内 既有分子扩散 又有努森扩散 称之为综合扩散 综合扩散系数记作DAe 对于单直圆孔 等压 流动系统 一维扩散 综合扩散系数DAe 1 多组分系统组分A的综合扩散系数 2 18 2 26 2 双组分系统A的综合扩散系数 2 27 2 28 2 29 6 DAm DK对DAe的影响 1 常压下 必须同时考虑DAm DK对DAe的影响 2 高压下 孔半径一定时 DAm与压力成反比 3 孔半径的影响 压力一定时 DK与孔半径成正比 7 催化剂颗粒内组分的有效扩散系数综合扩散包括了分子扩散和努森扩散 对于直圆孔可以计算综合扩散系数 催化剂颗粒内的微孔结构是相当复杂的 a 不可能是直孔和圆孔 孔径随机而变 b 孔与孔之间相互交叉 相截 c 孔结构无法描述 基于孔结构的随机性 只能以整个催化剂颗粒为考察对象 考虑催化剂颗粒的扩散系数 即有效扩散系数Deff Deff是催化剂颗粒的一个表观参数 Deff DAef 孔结构 孔结构模型和Deff 1 单直圆孔模型颗粒内均为单直圆孔 Deff DAe 2 简化平行孔模型孔结构 具有内壁光滑的圆直孔 孔径不等 平均半径为r 小孔平行分布 和外表面成45o式中 为