浅谈大型汽轮机的运行.doc

浅谈大型汽轮机运行摘要：随着我国国民经济的发展，工农业生产的需要和人民生活水平的提高，作为基础工业的电力工业也得到了迅速发展。一大批大中型火电厂相继建成投产。在电力工业的发展过程中，单机容量不断增大，机组参数逐渐提高，从单机操作管理到机炉电协调控制，自动化水平迅速发展。这标志着我国电力工业的运行管理水平有了较大的提高。作为火力发电厂和原子能发电厂发电机的原动机，汽轮机是一种高速回转式动力机械。材料工业的发展，计算机技术的应用，自动化水平的提高，极大地促进了大型汽轮机机组的生产和使用。关键词： 汽轮机 热力性能 运行调节 材料性质目录： 摘要 1.汽轮机的热力性能 2汽轮机部件暂态工况下的热状态及寿命损耗 3.汽轮机的运行调整与可靠性 4.汽轮机调峰运行 5.汽轮机的运行 6.主要参考文献1. 汽轮机的热力特性1.1 汽轮机功率规范及基础热力性能保证(1) 汽轮机运行，就是要使现在服役的机组能够以最安全的方式最经济的过程，达到该机组所能达到的出力。汽轮发电机组的规范已有国际电工委员会（IEC）制定。国际电工委员会对汽轮发电机组功率的术语的一般定义在（IEC 45-1,1991）,说明了: 发电机功率； 净电功率； 经济功率； 保证最大连续功率； 调节气阀全开工况的功率； 最大过负荷能力。 中国的相关规定，早期中国发电设备容量较小，技术落后，当时汽轮机出力的概念仅局限于额定出力（或铭牌出力，最大出力）和经济出力两种提法，它们均是以冷却水温20和0补水率为基础，并且只要求在夏季33冷却水温下，仍能保证机组发额定出力。随着国民经济和电力工业迅猛发展，发电机组的容量日益增长，陆续从国外引进技术，开始出现最大连续出力，阀门全开出了力的一些新提法。 表1-1 汽轮机工况与功率的关系 汽轮机工况汽轮机功率主要技术条件对应的流量能力工况铭牌功率排水压力11.8KPa,补水率3%设计值最大连续工况最大连续功率额定排水压力，补水率0%与能力工况相同阀门全开工况阀门全开功率额定排水压力，补水率0%最大连续进气量经济工况经济功率额定排水压力，补水率0%额定进气量 表1-1给出了汽轮机的工况和功率的关系，铭牌出力与传统的额定出力的根本区别在于铭牌出力是以33的冷却水温和3%补水率为基点，而额定出力以20冷却水温和0%补水率为基点，因此造成同一出力数字下机组实际发电能力的巨大差别。（2） 热耗率或汽耗率的保证值，按照IEC规定，保证的热耗率和汽耗率是与负荷相对应的因此应规定一个或几个负荷，而当保证值是用一系列负荷下的加权平均值表示时，则应明确计算方法。为了校验保证值，试验所测得的热耗率和汽耗率，应考虑试验工况与规定工况的差别。（3） 最高转速，每台汽轮机转子均需做超速试验。超速试验的试验转速应为：当调速器失灵而且最高转速只由超速脱扣装置的动作来限制所能出现的最大转速再加2%。超速试验的延续时间不得超过2min，超速试验只能进行一次。在任何情况下，超速试验不得超过额定转速20%。（4） 汽轮机振动可在轴承座或轴上测出。直接在轴上测出的振动，往往要比轴承座上测出的值大得多，这取决于中欧的节点拾振器的轴向位置以及轴承设计等因素。汽轮机轴系的临界转速应避开额定转速并有一定的余量，以避免机组在斌率变化，超速脱扣和超速试验的转速范围内运行时影响到安全性。（5） 为了保证加工质量和材料强度，所有在工作时承受蒸汽压力的部件，当其工作压力超过大气压力是应做水压试验。试验时水压至少应超过该部件工作时最高压力的50%。 （6） 额定汽压汽温的变化限制，在任何12个月的运行周期内，汽轮机进口的平均压力不得超过额定压力。在保持此平均值的情况下，压力不得超过额定压力的110%.在例外情况下可允许达到额定压力的120%，但在任何12个月的运行周期内，这些压力波动的累计运行时间不得超过12H.额定温度在564及以下者，其允许的变化如下：在任何12个月的运行周期内，汽轮机的任何进口处平均蒸汽温度不得超过额定温度。在保证此平均值的情况下，温度一般不得超过额定温度8.3。在例外情况如温度超过额定温度8.3，温度瞬时值可在超过额定温度8.3-14的范围内变化，但在任何12个月的运行周期内，在此温度范围内的运行时间不得超过400h，在超过额定温度14-28的范围内运行也可允许，但在任何12个月的运行周期内，在此温度范围总运行时间不得超过80h，任何情况下，温度不得超过额定温度28以上。1.2汽轮机的基本蒸汽参数及规律 （1）蒸汽参数的特点，中小型汽轮机采用的蒸汽参数较低，大多以中温中压机组为多，新蒸汽参数一般为3.43MPa435，机组尺寸较小，运行时易于控制。现在打功率机组采用的心蒸汽参数越来越高，从高温高压机组，发展到超高压，亚参数机组超临界和超超临界参数的机组。现在高参数汽轮机采用更高的蒸汽参数，有的将超过30MPa,700。值的提出的是，在蒸汽参数逐渐提高的过程中，再热蒸汽温度的提高往往早于主蒸汽温度的提高，也就是说，有些机组的再热蒸汽温度比主蒸汽温度还要高。这是因为从锅炉的角度提高主蒸汽温度容易实现，另外再热蒸汽温度对于发电厂初始投资成本的影响小。 （2） 蒸汽参数与经济性的关系。根据汽轮机原理和热力学理论，要提高整个机组的经济性，就要提高汽轮机的蒸汽初参数。一般的规律是：在提高蒸汽初压力的同时应提高蒸汽温度。由于温度提高受到材料强度等限制，故必须采用再热的方法以限制汽轮机的末级湿度。提高初参数，采用适当的再热参数，可以提高循环忍效率；提高末级干度后，既改善了末级的工况，又减少了湿汽损失，提高了汽轮机的相对内效率。现代大功率汽轮机均采用了这些措施，有些机组甚至采用了二级再热。 （3） 亚临界以上蒸汽参数的特点，对于采用了亚临界或超临界参数的汽轮机组，由于蒸汽性质的特点，给运行带来一定的影响。如提高蒸汽温度，则由于高温区内的等温的下弯程度相对比低温区有所减少，故节流后温度值减小。基于这一特点，汽轮机启动时，应考虑这一蒸汽温度的变化，使蒸汽温度与金属温度达最佳匹配。另外在负荷变化时也应考虑这一现象的影响。 （4） 汽轮机的主蒸汽参数与锅炉过热器出口处主蒸汽参数参数存在着匹配关系，这个匹配关系与蒸汽能量损失及投资费用有关，应进行技术比较才能确定。锅炉出口与汽轮机进口的蒸汽参数匹配关系与机炉间蒸汽压降数值有很大的关系。蒸汽压降主要取决于主蒸汽管道内蒸汽流速的选择，并与管道长度走向布置形式管道上阀门型式和个数等因素有关。一般情况下，亚临界参数机组锅炉过热器出口至汽轮机进口的压降设计值在汽轮机额定进汽压力的5%以内。对于超临界参数机组，应考虑压降和蒸汽温度下降的关系。允许的压降越大，则产生的节流温度下降也大。当蒸汽压力小于28MPa时，可选主蒸汽温降为4，机炉间压降为3%-4%，以3.5%为宜；当蒸汽压力为28MPa及以上时，主蒸汽温降为5时，机炉压降选择为4%-5%，以4.5%为宜。 （5） 提高蒸汽参数对于汽轮机设计的影响，蒸汽参数的提高，尤其是蒸汽初温度的提高，会给汽轮机设计带来以下影响：耐高温金属材料的研制；高参数蒸汽造成初期容积流量减小，汽轮机的二次流损失会增大；高参数蒸汽带来的汽流激振；蒸汽速度提高，会造成严重冲蚀；对于汽轮机部件的冷却设计要求提高；可能产生更高的热应力，更大的热膨胀和更严重的热变形；漏气的可能性更大，对于汽封的性能要求更高。1.3 汽轮机流量变化对于热力特征的影响汽轮机不可能经常在设计的蒸汽流量下运行，因为它的输出功率不可能长期保持额定。供热式汽轮机的蒸汽流量更是时常变化，即使输出功率不变，由于热负荷的变动，也会带来各级蒸汽流量的变化。蒸汽流量的变化将使各级蒸汽压力和焓降重新分配，引起汽轮机输出功率，机组效率和通流部分应力的变化。 （1） 对于蒸汽参数的影响，如果在给定级组的某一级中，蒸汽的速度等于或超过声速，即处于临界或者超临界状态，此时级后压力的变化对其前面各级的参数不会产生影响，而在通流截面面积不变的情况下，蒸汽流量将仅与级前参数有关。 （2） 当蒸汽流量改变时，不仅会影响到汽轮机级前后的压力，因而会影响到各级的焓降变化。只要知道了变工况时各级间压力的分布规律，变工况下级中的焓降就可以确定。1.4 汽轮机调节方式对于热力特性的影响蒸汽量改变时对汽轮机热力过程的影响还取决于汽轮机的调节方式，即采用节流调节还是喷嘴调节。节流调节时，进入汽轮机的全部蒸汽由一个或几个同时开启的阀门来调节，阀门后的蒸汽进入所有阀门公用的喷嘴组。喷嘴调节时，蒸汽流过几个调节阀门，每个调节汽门对应于一组喷嘴，各个阀门的开启时依次进行的。 （1） 在节流调节的情况下，负荷降低时进入汽轮机的全部蒸汽量都要受到节流。这一过程可以认为是压力降低而节流前后焓值不变的过程，伴随着压力的降低，产生熵增，因而产生损失。这一损失就是节流损失。蒸汽流量减少时，汽轮机通流部分的理想焓降将减少，汽轮机的相对内效率也会变小。 （2） 喷嘴调节时进入汽轮机的蒸汽由按规定顺序开启几个调节阀门所控制。蒸汽从每个阀门通向各自的喷嘴弧段。因此负荷减小时的节流损失不像节流调节那样，波及全部蒸汽量，而只是涉及流过部分开启阀门的那部分蒸汽。当所有的调节阀门全开或几个阀门全开而剩下的阀门全关时，一般说来就没有节流损失。所以负荷变动时，具有喷嘴调节方式的汽轮机的经济性比具有节流调节的汽轮机高。对于喷嘴调节，应区别两股汽流：流经全开调节阀门的主汽流几乎无节流地进入调节级的喷嘴段，扣除全开进汽机构中的损失之后，初压力接近新蒸汽压力P；第二股汽流流经部分开启的阀门，节流损失与阀门开启的程度有关。阀门开度越小，汽流受到的节流就越大，所以喷嘴前的蒸汽压力Pn比新蒸汽压力P要低得多。因此，第一股汽流的焓降和蒸汽从喷嘴叶栅流出的绝对速度要比第二股汽流大。 （3） 对于旁通汽室以后的各级，以凝汽式机组的分析方法相同，各中间级的效率在很宽的蒸汽流量变化范围内可以认为是恒定的。通过汽轮机的蒸汽流量变化时，末级的焓降最大，效率变化也最大。被旁通的级数越多，由蒸汽节流引起的经济性越低，然而可以达到的额外功率越大。为了减小由于旁通蒸汽的节流而引起的损失，有时采用双重，甚至三重旁通调节，即在汽轮机通流部分的两个或三个汽室中有新蒸汽的流入。应当指出，旁通调节方式在亚临界参数机组，超临界参数机组中已经很少使用，但是西门子公司的机组，尤其是近几年发展的超超临界参数1000MW机组，就是采用了这种方式，又称之为过载补汽，用于机组的过负荷。1.5 汽轮机蒸汽参数变化对于热力特性的影响（1） 汽轮机经常处于变工况运行状态，除蒸汽流量变化外，蒸汽参数也经常偏离设计值。运行时对汽轮机蒸汽参数的变化有严格的要求，运行规定了这些参数允许的变化范围。当主气压力上升时可降低汽耗率，只要排汽湿度末超过规定值，流量，功率末超过设计最大值，并能避开第一个调节阀全开，第二个调节阀即将开启的危险工况，汽机运行一般还是安全的，但会增加承压部件和紧固件的寿命损耗。运行中通常规定主汽压上限为额定汽压的103%-105%,当主汽压力超限时，应通过对锅炉的控制尽快恢复主汽压力。在主汽压力，排汽压力不变时，如果主汽压力下降，则整机理想焓降下降，排汽湿度减少。在调速汽门开度不变的条件下，主汽流量，机组功率降低，汽耗率增加，经济性降低。调节级和各中间级理想焓降基本不变，末几级的理想焓降减少，则部件应力低于设计值，机组运行偏于安全。在调节汽门全开的情况下，若主蒸汽压力升高，除调节级外，汽轮机其他各级均会于理想焓降的增大而过负荷，末级过负荷为最大。因为该级排气压力保持不变，而且由于末级叶片较长，蒸汽作用在动叶片上的弯矩较大，故较为危险。但是根据前面的分析如果保持汽轮机的负荷不变，主蒸汽的压力的升高，对于汽轮机部件的安全运行不会产生危害。（2） 主蒸汽温度变化对于热力特性的影响。对于经济性的影响，理论上，提高主蒸汽温度，将提高循环效率，也会提高汽轮机的内效率，因此可以提高机组的经济性。从设计的角度和机组参数发展的角度，火力发电循环一直在努力提高主蒸汽温度，从过去的中，低参数机组，发展到目前的超临界参数机组，都是为了追求更高的经济性。但是就一个运行的机组而言，部件的材料一定，主蒸汽温度的提高就会危及机组安全性。所有大机组都对主蒸汽温度的升高进行严格的限制，规定了容许的极限温度。运行中绝对不能超过这一容许的极限温度。2. 汽轮机部件暂态工况下的热状态及寿命损耗2.1 暂态工况下的传热现象汽轮机在蒸汽参数不随时间变化的稳定工况下运行时，汽缸，转子等金属部件内的温度分布时不随时间变化的。对于汽缸来说，蒸汽以对流方式传递给汽缸内壁的热量就等于汽缸从内壁传导到外壁的热量，即等于最终从保温层扩散到大气中的热量。这种热量的传递方式时稳定的。因此称为稳态传热过程。同样，对于汽轮机转子，在汽轮机蒸汽工况稳定条件下，其温度分布也是不随时间而改变的。汽轮机启动、停机以及负荷变化，会导致部分金属温度的变化均属于汽轮机的暂态工况。在暂态工况下，由于蒸汽参数的变化，汽轮机部件内部的传热过程是不稳定的。这些传热过程包括凝结换热、对流传热、导热等过程。不稳定的换热过程会导致金属内部不均匀的温度分布，从而引起金属内部的热应力、热膨胀和热变形，更进一步会影响到汽轮机不见得寿命。实际上，为了控制暂态过程中的汽轮机部件的寿命消耗，必须控制热应力、热膨胀和热变形，也就是要控制启动的蒸汽参数的变化速度。汽轮机的启动和停机过程，就是汽轮机部件的热力、应力和机械状态的逐渐变化过程。在这一阶段，启动不当最易发生事故。因此，必须对设备的各个环节和部件所产生的热状态变化过程以及表现出来的热力性质具有明确的概念。蒸汽进入汽轮机，首先对汽轮机的汽、转子等金属部件进行加热，这是一个非稳态传热过程；随着启动的进行，真气温度逐渐升高，由于金属部件的传热有一定的速度，所以蒸汽温升速度大于金属部件的温升速度，时金属部件产生内卫温差，如汽缸壁内外温差、转子表面与中心孔温差大。这种温差的存在，使金属部件产生很复杂的传热现象和因此产生的机械能变化，如热应力、热膨胀和热变化等等，再加上部件原有的机械应力，这是某些部件所受应力将达到很大的数值。 （1） 汽轮机部件的凝结换热，一般来说，当蒸汽与温度低于蒸汽压力对应的饱和温度的金属表面接触时，在金属表面将发生凝结换热现象，蒸汽放出汽化潜能，凝结成液体。这一过程伴随着相变，有很高的放热系数。因此发生凝结过程时，会有剧烈的加热。汽轮机冷态启动时，汽缸、转子等金属部件的温度很低，蒸汽容易在金属表面凝结。由于凝结换热非常剧烈，很容易在汽轮机金属部件内形成很大的温差。为了减少这个温差，大型汽轮机在冲转前多采用盘车预热的方式，即在汽轮机启动前盘车时，通入低压低温蒸汽，预热汽缸和转子，然后再通入较高参数的蒸汽，冲动转子。 （2） 在汽轮机中进行的对流换热包括启动过程中蒸汽对于汽缸、转子等部件的加热，停机过程中蒸汽对于汽缸、转子等部件的冷却，汽缸和外界之间的自由对流换热，停机之后转子在汽缸内部的自由对流换热等。在换热过程中金属的温度分布规律取决于蒸汽参数的变化速率、金属的物性参数、金属部件的结构及几何尺寸以及蒸汽与金属之间的对流换热系数。对于实际存在的汽轮机汽缸而言，金属的物性参数、几何尺寸、结构等都是不变的量，所有温度分布仅取决于蒸汽参数的变化率和对流换热系数。不同的启动方式和不同的启动要求，具有不同的蒸汽参数的变化速率。 汽缸壁的导热，启动过程中，通过导热作用把热量从汽缸的内壁导向外壁，使得汽缸内外壁温度均匀，减少温差，从而减少热应力。蒸汽在汽轮机中做功时沿着轴向温度降低，所以汽缸在轴向也存在温度梯度，也有一个轴向导热的问题，尤其是低压缸为重要。轴向温差的增大使得汽缸的轴向热应力增加。 启动过程时一个逐渐对转子加热的过程，加热速度很大程度上取决与转子的导热速度。导热速度的加快，可以使得转子内部金属温度很快到均匀，减少其内部的热应力。转子的导热过程就是转子外表面和内表面之间的导热问题。 法兰的受热状况滞后于汽缸，而螺栓又滞后于法兰。汽缸法兰螺栓的传热过程就是导热过程。为了消除传热的滞后现象，强化导热时必需的。采用法兰螺栓加热系统可以有效地强化导热，而取消法兰螺栓加热系统的一些机组。2.2 热应力热胀冷缩时一种自然现象，任何物体都有这种特性。当物体的热胀冷缩受到某种限制，就会在物体内部产生一种应力，这种应力是由于温度的变化引起的，故称为热应力。显然，物体的自由膨胀或收缩，是不会产生热应力的。从广义上讲，只要存在温度差，就会有变形存在，就会产生热应力。一个温度分布不均匀的物体，发生变形时会互相约束，在其内部会产生热应力。内部不同的点，所处的温度状态不同，热应力数值也不相同。热应力时一个矢量，既有大小又有方向。当物体受热膨胀受到某种约束时，在其内部产生的热应力定义为负值，为压应力；当物体受冷收缩到某种约束时在其内部产生的热应力定义为正值，为拉应力。对于转子的内、外表面，当启动时，蒸汽对外表面加热，为压应力，内表面为拉应力；而停机时则与上述过程相反，蒸汽对外表面冷却，为拉应力，内表面为压应力。对于汽缸的内外表面，启动时蒸汽加热内表面，产生压应力，外表面则为拉应力，停机时蒸汽冷却内表面产生拉应力。所以汽轮机的转子和汽缸经过一次启动和停机，其表面上的应力交替发生变化，经历了一次应力循环。这是汽轮机部件产生疲劳损坏的主要原因。2.3 热膨胀 （1） 汽缸的绝对热膨胀就是汽缸在受热时轴向、垂直。水平方向上的实际膨胀量。现代功率汽轮机从冷态启动到带额定负荷运行，金属温度变化很大，有的可以达到500以上，因此汽缸轴向、垂直和水平等各个方向的尺寸都会膨胀增大。启动时汽缸膨胀的数值，取决于气缸的长度、材料和汽轮机的热力过程。由于气缸的轴向尺寸较大，故汽缸的轴向热膨胀时一个重要的监视指标，设有专门的仪表用于监视轴向热膨胀。 （2） 转子和汽缸的膨胀主要决定于汽缸和转子的质面比。所谓质面比，就是转子或汽缸质量与被加热面积之比，通常以m/A表示。转子与汽缸的质量、表面积、结构各有不同，故它们的质面比也不同。因此，在启动和停机过程中，转子温度升高速率比汽缸快，也就是说在气动加热过程中转子的热膨胀大于汽缸；在停机冷却时转子的收缩值也大于汽缸。因此转子与汽缸之间不可避免地会出现膨胀差，称为差胀或胀差。如果转子的膨胀大于汽缸，则产生的差胀称为正差胀，反之称为负差胀。差胀的出现意味着汽轮机通流部分动静间隙的变化，可能引起机组振动增大，甚至发生掉叶片、大轴弯曲等事故，因此汽轮机启停过程中应严密监视和控制胀差。2.4 热变形 （1） 汽缸的热变形是由上。下缸温差和法兰变形而引起的。一般上、下缸最大温差发生在调解级区域。因上缸温度高于下缸温度，上缸的热变形量大于下缸，这就引起汽缸向上拱起，产生“拱背变形”，使下缸底部动静之间的径向间隙减小，甚至发生动静之间的摩擦。 （2） 现代大型汽轮机的高中压汽缸的水平法兰厚度约为汽缸壁厚的四倍，因此法兰的变形会影响汽缸的变形，在启动时，法兰处于单向加热状态，其内外壁会形成明显的温差，这除了引起热应力外，还会沿法兰的垂直和水平引起热变形，尤其是法兰的水平变形，往往会影响到汽缸横截面得变形，对汽轮机的安全威胁较大。（3） 汽轮机启动前和停机后由于上下汽缸存在着温差，使转子上下部分也存在温差，在此温差的作用下，转子要发生热弯曲。如果汽轮机转子中心孔存有液体，在运转过程也会发生热弯曲。在变工况时，由于转子金属温度变化，可能导致中心孔液体的蒸发或凝结,从而使转子产生局部过冷或过热而引起热弯曲。2.5 特殊条件下的材料机械性质 （1） 金属的低温脆性，它是高强度合金钢在某一温度范围内，冲击韧性显著下降的一种现象。在工程应用上，把进行材料冲击试验使断口形貌重韧性和脆性破坏面积各占50时所对应的试验温度，称为材料冲击的脆性转变温度，记作FATT。（2） 蠕变是金属材料在恒定温度和恒定应力的长期作用下，慢慢地发生塑性变形的现象。蠕变可以在小于材料的屈服点的应力下发生。金属材料不同，开始发生蠕变的温度也不同，且蠕变的快慢程度也不同。金属材料的蠕变过程常用变形与时间之间的关系曲线来描述，在工程上称为蠕变曲线。它是由蠕变试验得到的，把试验测量的结果标在时间一应变坐标重绘制而成。（3） 机械零部件在高温和承受载荷条件下，若保持总的应变量不变，应力就会随时间的延长而逐渐降低。这种现象称为应力松弛。在锅炉、汽机和燃气轮机等机械设备中得一些零件，如法兰接头上的螺栓、弹簧、汽封簧片，以及具备有过盈配合的叶轮装备等，都是在松弛条件下工作。 （4） 材料在循环应力和应变作用下，在一处或几处产生局部永久性累积损伤，经一定循环次数后产生裂纹或突然发生完全断裂的过程，为材料的疲劳。在电站中，汽轮机的气缸发生开裂，热疲劳是一主要原因。气缸中循环热应力是由第一调节气门室附近的温度波动和汽轮机在启动或停机时气缸内外壁温差所引起。汽轮机的启动和停机所引起的交变应力导致的疲劳属于低周疲劳。交变应力小，金属材料至产生裂纹或断裂时所经历的应力和应变循环次数越多，疲劳寿命越长。2.6 汽轮机的寿命（1） 汽轮机部件在高温下长期运行，其材料易发生疲劳或蠕变损伤，损伤的积累会导致裂纹的产生和发展，或金属材料组织的变化而引起强度降低与脆化等。这些均会使汽轮机部件出现裂纹导致材料不能安全工作。汽轮机寿命取决其最危险部件的寿命。一般来讲，汽轮机转子作为汽轮机的一个关键部件。其材料性能、几何形状和运行工况都对汽轮机的正常运行影响很大。（2） 转子材料损伤包括低周疲劳和高温蠕变损伤，这是导致转子裂纹的主要因素。所以汽轮机转子的寿命主要应考虑由于材料低周疲劳所损耗的寿命和因材料蠕变行为所损耗的寿命。2.7 汽轮机的寿命管理（1） 汽轮机高温部件的寿命，对于电站的可靠性和经济性至关重要，延长这些部件的寿命，已经成为一个重要的课题。尤其是调峰机组，更应关注其主要部件的寿命。调峰机组具备如下两个显著的特点：1、频繁的启动和停机；2、频繁的变动负荷。因此，蒸汽参数及金属温度均由频繁的变化，使得受热部件产生较大的交变热应力，所以调峰机组的寿命损耗比基本负荷机组大，机组的寿命管理更为重要。（2） 随着自动化程度的提高，机组的可靠性增加，运行危险程度降低。大多数监测工作和运行工况的控制，运行参数的在线检测均由计算机控制系统完成，不仅减轻了运行人员的负担，而且还能消除运行中可能出现的人为因素引起的故障。从机组寿命管理的角度出发，自动控制系统主要包括应力监控系统和寿命评价系统。（3） 为了做好汽轮机的寿命管理，对于主要设备的管理与维护至关重要，设备管理与维护的任务有：1、对这些设备的运行历史要系统的记录、整理。2、对这些设备要定期检查，受力大的部位可用磁粉、染色神偷法或超声波方法检查表面裂纹。3、即使更换部件。3. 汽轮机的运行调整与可靠性汽轮机启动完毕，各部件的温度分布均匀，机组开始转入正常运行状态。一般情况下，汽轮机带上负荷后，由于蒸汽参数的升高和流量的增大，汽缸和转子的加热开始加强，至5060负荷时，加热已逐渐趋向缓和。在此进行检查，检查结束可以根据需要接带目标负荷，升负荷过程中的其他操作看运行情况而定。负荷控制方式根据汽轮机主控和锅炉主控回路确定。协调控制方式是最高自动化水平的负荷控制。负荷指令同时发给锅炉主控和汽轮