城镇污水处理厂初步设计毕业设计说明书.doc

目录目录I第1章 总论1矚慫润厲钐瘗睞枥庑赖。1.1 设计任务和内容1聞創沟燴鐺險爱氇谴净。1.2 基本资料1残骛楼諍锩瀨濟溆塹籟。1.2.1 污水水量与水质1酽锕极額閉镇桧猪訣锥。1.2.2 处理要求1彈贸摄尔霁毙攬砖卤庑。1.2.3 处理工艺流程1謀荞抟箧飆鐸怼类蒋薔。1.2.4 气象与水文资料1厦礴恳蹒骈時盡继價骚。1.2.5 厂区地形1茕桢广鳓鯡选块网羈泪。第2章 污水处理工艺流程说明2鹅娅尽損鹌惨歷茏鴛賴。第3章 处理构筑物设计3籟丛妈羥为贍偾蛏练淨。3.1 格栅间和泵房3預頌圣鉉儐歲龈讶骅籴。3.1.1 设计参数3渗釤呛俨匀谔鱉调硯錦。3.1.2 污水泵站设计流量和扬程的确定3铙誅卧泻噦圣骋贶頂廡。3.1.3 水泵机组的选择3擁締凤袜备訊顎轮烂蔷。3.1.4 集水池容积及其布置4贓熱俣阃歲匱阊邺镓騷。3.1.5 水泵机组布置4坛摶乡囂忏蒌鍥铃氈淚。3.1.6 吸水管路的布置4蜡變黲癟報伥铉锚鈰赘。3.1.7 压水管路的布置4買鲷鴯譖昙膚遙闫撷凄。3.1.8 泵站扬程的校核5綾镝鯛駕櫬鹕踪韦辚糴。3.1.9 泵站辅助设施5驅踬髏彦浃绥譎饴憂锦。3.1.10 细格栅6猫虿驢绘燈鮒诛髅貺庑。3.2 沉砂池8锹籁饗迳琐筆襖鸥娅薔。3.2.1 钟式沉砂池选型8構氽頑黉碩饨荠龈话骛。3.2.2 排砂设计9輒峄陽檉簖疖網儂號泶。3.2.3 进水设计9尧侧閆繭絳闕绚勵蜆贅。3.2.4 出水设计9识饒鎂錕缢灩筧嚌俨淒。3.3 生物反应池10凍鈹鋨劳臘锴痫婦胫籴。3.3.1 好氧池的计算10恥諤銪灭萦欢煬鞏鹜錦。3.3.2 缺氧池的计算12鯊腎鑰诎褳鉀沩懼統庫。3.3.3 厌氧池的计算13硕癘鄴颃诌攆檸攜驤蔹。3.3.4 剩余污泥量的计算14阌擻輳嬪諫迁择楨秘騖。3.3.5 曝气系统计算14氬嚕躑竄贸恳彈瀘颔澩。3.4 二沉池17釷鹆資贏車贖孙滅獅赘。3.4.1 沉淀部分水面面积18怂阐譜鯪迳導嘯畫長凉。3.4.2 沉淀部分直径18谚辞調担鈧谄动禪泻類。3.4.3 实际水面面积18嘰觐詿缧铴嗫偽純铪锩。3.4.4 实际表面负荷18熒绐譏钲鏌觶鷹緇機库。3.4.5 沉淀部分有效水深18鶼渍螻偉阅劍鲰腎邏蘞。3.4.6 沉泥斗尺寸18纣忧蔣氳頑莶驅藥悯骛。3.4.7 沉淀池总高18颖刍莖蛺饽亿顿裊赔泷。3.4.8 沉淀池池边高度18濫驂膽閉驟羥闈詔寢賻。3.4.9 径深比校核19銚銻縵哜鳗鸿锓謎諏涼。3.4.10 堰口负荷校核19挤貼綬电麥结鈺贖哓类。3.4.11 固体负荷校核19赔荊紳谘侖驟辽輩袜錈。3.4.12 进水设计计算19塤礙籟馐决穩賽釙冊庫。3.4.13 出水设计19裊樣祕廬廂颤谚鍘羋蔺。3.5 消毒池20仓嫗盤紲嘱珑詁鍬齊驁。3.5.1 接触池容积20绽萬璉轆娛閬蛏鬮绾瀧。3.5.2 接触池表面积21骁顾燁鶚巯瀆蕪領鲡赙。3.5.3 接触池长度21瑣钋濺暧惲锟缟馭篩凉。3.5.4 污泥容积21鎦诗涇艳损楼紲鯗餳類。3.5.5 池高21栉缏歐锄棗鈕种鵑瑶锬。3.5.6 加氯量的确定21辔烨棟剛殓攬瑤丽阄应。3.5.7 进水设计21峴扬斕滾澗辐滠兴渙藺。3.5.8 出水设计21詩叁撻訥烬忧毀厉鋨骜。3.5.9 消毒接触池水头损失22则鯤愜韋瘓賈晖园栋泷。3.6 浓缩池23胀鏝彈奥秘孫戶孪钇賻。3.6.1 剩余污泥量的计算23鳃躋峽祷紉诵帮废掃減。3.6.2 污泥浓度Xr23稟虛嬪赈维哜妝扩踴粜。3.6.3 浓缩池尺寸的计算23陽簍埡鲑罷規呜旧岿錟。3.6.4 浓缩后污泥体积24沩氣嘮戇苌鑿鑿槠谔應。3.6.5 浓缩后分离出的污水流量24钡嵐縣緱虜荣产涛團蔺。第4章 主要设备说明25懨俠劑鈍触乐鹇烬觶騮。第5章 污水厂总体布置26謾饱兗争詣繚鮐癞别瀘。5.1 主要构（建）筑物与附属建筑物26呙铉們欤谦鸪饺竞荡赚。5.2 污水厂平面布置27莹谐龌蕲賞组靄绉嚴减。5.3 污水厂高程布置27麸肃鹏镟轿騍镣缚縟糶。毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明原创性声明本人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得 及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。納畴鳗吶鄖禎銣腻鰲锬。作 者 签 名： 日 期： 指导教师签名： 日期： 使用授权说明本人完全了解 大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。風撵鲔貓铁频钙蓟纠庙。作者签名： 日 期： 学位论文原创性声明本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。灭嗳骇諗鋅猎輛觏馊藹。作者签名： 日期： 年 月 日学位论文版权使用授权书本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权 大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。铹鸝饷飾镡閌赀诨癱骝。涉密论文按学校规定处理。作者签名：日期： 年 月 日导师签名： 日期： 年 月 日IV第1章 总论1.1 设计任务和内容某城镇污水处理厂初步设计1.2 基本资料1.2.1 污水水量与水质城市污水资料该市工业企业及公共建筑排水量和水质资料1.2.2 处理要求污水经二级处理后应达到城镇污水处理厂污染物排放标准（GB18918-2002）一级B标准。符合以下具体要求：COD60 mg/L，BOD520 mg/L，SS20 mg/L，TN15 mg/L，NH3-N5 mg/L, TP=1 mg/L。攙閿频嵘陣澇諗谴隴泸。1.2.3 处理工艺流程1.2.4 气象与水文资料项目温度值项目温度值年平均温度（）21.8月平均温度（）年最低气温（）0.0月最低气温（）32.6年最高气温（）38.7月最高气温（）9.7温度在-10以下的天数0温度在0以下的天数0年降雨量（mm/年）1049.1年蒸发量（mm/年）常年主导风向SE最大风速（m/s）1.2.5 厂区地形与地质资料（1） 厂区附近地下水位标高561.00米（地表下）（2） 厂区附近地质构造为亚粘土（3） 城区排水干管进厂处A官底设计标高为581.00米（4） 受纳水体底部设计标高为571.00米（5） 厂区内地势为西北高，东南低第2章 污水处理工艺流程说明根据城市所处的地理位置和污水厂的规模，并结合考虑需脱氮除磷的要求，城市污水处理厂设计采用A2/O工艺。该工艺污水处理流程为：趕輾雏纨颗锊讨跃满賺。原污水 粗格栅 污水泵房 出水井 细格栅 沉砂池 初沉池生物反应池 二沉池 消毒池 出水 回流泵房第3章 处理构筑物设计取变化系数为1.4，水量计算如下Q平均=Q设计3.1 格栅间和泵房3.1.1 设计参数 污水处理厂总泵站设计参数如下。1.设计流量：Q设计=765.39L/s；2.污水厂进水管：D=1000mm，H/D=0.745，I=0.75，流速v=0.9m/s，管底标高=581.00m，管底埋深=5.0m；夹覡闾辁駁档驀迁锬減。3.提升后水位标高：590.00m；4.泵房位置：选择在污水处理厂厂区内，地面标高为586.00m；3.1.2 污水泵站设计流量和扬程的确定 污水泵站设计流量按最高日最高时污水流量Q设计=765.39L/s计算。扬程按以下步骤进行计算：1.栅前水面标高=来水管管内底标高+管内水深=581.00+0.745=581.745m；2.栅后水面标高=集水池最高水位标高=格栅前水面标高格栅水头损失=581.7450.1=581.645m；3.集水池最低水位标高=集水池最高水位标高集水池有效水深=581.6452.0=579.645m；4.水泵静扬程=出水井水面标高集水池最低水位标高=590.00579.645=10.355m；水泵吸、压水管路（含至出水井管路）的压力损失估算为1.5m，自由水头损失为1.5m。因此水泵扬程H=10.355+1.5+1.5=13.355m。3.1.3 水泵机组的选择 考虑来水的不均匀性，易选择两台以上及两台以上的机组工作，以适应流量的变化。查水泵样本，选用KWPk300-400型水泵4台，3用1备。单泵的性能参数如下：流量Q=6251250 m3/h，扬程H=717.9m，转速n=960r/min，水泵效率=83%，电机功率N=3775kW。视絀镘鸸鲚鐘脑钧欖粝。水泵安装尺寸如下（单位：mm）：DN1=300，DN2=300，A=180，A1=582，B=180，F=1000，H1=500，H2=400，M1=360，M3=60，N1=900，N3=200，R=390，W=780，I=125，I1=39，M2=250，N2=750，N4=140，S1=28，S2=18偽澀锟攢鴛擋緬铹鈞錠。选定电机型号为Y315S-6型三相鼠笼式异步电动机，其参数如下：额定电流A=142A，额定功率N=75kW，转速n=980r/min，重量W=180kg。满足要求。3.1.4 水泵机组布置 由水泵样本查得，KWPk300-400型水泵基座平面尺寸为1989mm750mm，混泥土基础平面尺寸比机座平台尺寸各边加大200mm并考虑施工情况取整，即为2200mm950mm。基础顶面高于地面0.2m，水泵基础并排布置，基础间距1.2m，便于水泵的维修。緦徑铫膾龋轿级镗挢廟。3.1.5 吸水管路的布置 为了保证良好的吸水条件，每台水泵设单独的吸水管，每条吸水管的设计流量均为918.47m3/h，给水管管材采用钢管，D=450mm，流速v=1.2m/s，i=4.49。水泵进出口D=300mm，流速v=2.8m/s，管长L=2.5m。 騅憑钶銘侥张礫阵轸蔼。在吸水管的起端设DN600450进水喇叭口1个（），吸水管路上设DN450闸阀1个（=0.1），DN450300偏心渐缩管1个（=0.2）。吸水管水平段具有向水泵方向上升5的坡度，便于排除吸入管内的空气。 疠骐錾农剎貯狱颢幗騮。3.1.6 压水管路的布置 由于出水井距泵房距离较小，每台水泵的压水管路直接接入出水井，这样可以节省压水水管上的阀门。压水管管材采用钢管，D=350mm，流速v=2.0m/s，i=16.8，管长L=20m。镞锊过润启婭澗骆讕瀘。压水管上设1个DN300350的渐缩管1个（=0.25），DN350的橡胶柔性接口1个（=0.1），DN350的阀门1个（=0.1），DN350的止回阀1个（=2.5），DN350的弯头3个（=0.5）。压水管水平段具有向出水井方向上升5的坡度，将管内的空气赶出。榿贰轲誊壟该槛鲻垲赛。3.1.7 泵站扬程的校核 在水泵机组选择之前，估算泵站扬程H为13.355m，其中静扬程为10.355m，动扬程按3.0m估算，其中还含有1.5m的自由水头损失。机组布置完后，需要进行校核，看所选水泵在设计工况下能否满足扬程要求。邁茑赚陉宾呗擷鹪讼凑。在水泵总扬程中静扬程和自由水头损失两项无变动，吸、压管路损失一项则需详细计算。1.水泵吸水管水头损失=0.108m2.水泵压水管水头损失=1.324m所以，吸、压管路损失为0.108+1.324=1.432m0.2 m3/d故采用机械清渣3.2 沉砂池本设计采用的是具有脱氮除磷能力的A2/O工艺，为了保证除磷脱氮效果，不能采用曝气沉砂池。而是选用沉砂效果好、占地省的旋流沉砂池。旋流沉砂池分为钟氏沉砂池和比氏沉砂池两种，每种根据处理水量差别都有不同的型号。沉砂池在设计时个数不能少于2个，并宜按并联系列设计；当污水量较少时可以考虑一用一备。浹繢腻叢着駕骠構砀湊。3.2.1 钟式沉砂池选型 据城市污水处理厂的设计水量Q设计=66130m3/d，则每个池子的设计水量钟式沉砂池各部分尺寸图Q砂进=33065 m3/d故选钟氏沉砂池型号300的池子。其尺寸见表。型号300钟式沉砂池尺寸ABCDEFGHJKL305010006101200300155045030045080013503.2.2 排砂设计 城市污水的含砂量按106m3污水沉砂30 m3计算，其含水率为60%，容量为1500kg/m3。则每天排砂量为1.98 m3，即2970kg。沉砂通过吸砂泵送至砂水分离器，脱水后的清洁砂粒外运，分离出来的水回流至泵房吸水井。鈀燭罚櫝箋礱颼畢韫粝。3.2.3 进水设计 污水通过格栅出水渠后，由沉砂池的进水渠分流到两个钟式沉砂池中。3.2.4 出水设计 污水经过沉砂池后由出水渠流进出水渠，出水渠将两个沉砂池的出水通过管道送往初沉池配水井。输水管道管径为800mm，管内最大流速为1.10m/s。惬執缉蘿绅颀阳灣熗鍵。3.3初沉淀池初次沉淀池是二级污水处理厂的预处理构筑物，在生物处理构筑物前各种沉淀池优缺点和适用条件池型优点缺点适用条件平流式（1）沉淀效果好（2）对冲击负荷和温度变化的适应能力强（3）施工简易（4）平面布置紧凑（5）排泥设备已趋定型（1）配水不易均匀（2）采用多斗排泥时每个泥斗需单独设排泥管，操作量大（3）采用机械排泥时，设备复杂，对施工质量要求高适用于大、中、小型污水处理厂竖流式（1）排泥方便，管理简单（2）占地面积小（1）池子深度大，施工困难（2）对冲击负荷和温度变化的适应能力较差（3）池径不宜过大，否则布水不匀适用于小型污水处理厂幅流式（1）多为机械排泥，运行可靠，管理较简单（2）排泥设备已定型化机械排泥设备复杂，对施工质量要求高适用于大、中型污水处理厂面。处理的对象是悬浮物（英文缩写SS，约可去除40%55%以上），同时可去除部分BOD5（约占总BOD5的20%30%，主要是悬浮性BOD5），可改善生物处理构筑物的运行条件并降低其BOD5负荷。贞廈给鏌綞牵鎮獵鎦龐。沉淀池按池内水流方向的不同，可分为平流式、竖流式和幅流式。沉淀池各种池型优缺点和适用条件见表。经上述比较，为取得良好的沉淀效果，初次沉淀池选用平流式沉淀池。1. 池表面积设表面负荷q=2m3/（m2h），则池子总表面积A为：A=1377.7m22. 沉淀部分有效水深设沉淀时间t=1.5h，则h2=qt=21.5=3.0m3.沉淀部分有效容积V=Q设计t=2755.41.5=4133.1m34.池长设水平流速v1=8mm/s，L=v1t3.6=81.53.6=43.2m，取L=44m5.池子总宽度B=31.31m6.池子个数设每格池宽b=8.0m，n=3.91，取n=4个7.校核长宽比、长深比长宽比：=5.54,（符合要求）长深比：=14.67，1014.6769m3满足要求。沉淀池排泥采用行走小车挂泥机，小车沿池壁顶的导轨往返行走，使刮板将沉泥刮入污泥斗，被刮入污泥斗的沉泥，再用静水压法排出池外，进水压力H1.5m。排泥管直径D=200mm，插入污泥斗，上端伸出水面以便清通。薊镔竖牍熒浹醬籬铃騫。3.4生物反应池生活污水中，SS平均浓度为CSS=100mg/L ,COD平均浓度为CCOD=400mg/L，BOD平均浓度为CBOD=220mg/L，TN平均浓度为CN=40mg/L，TP平均浓度为CP=8mg/L。齡践砚语蜗铸转絹攤濼。城市污水资料该市工业企业及公共建筑排水量和水质资料则进入污水处理厂的水质如下：=130.50mg/L=490.97mg/L=261.25mg/L=36.32mg/L=7.04mg/L 污水处理要达到GB18918-2002一级B标准，需考虑脱氮磷，故需对污水进行二级强化处理，采用A2/O工艺。污水经过一级处理，COD按降低25%考虑，BOD5按降低25%考虑，SS按去除50%考虑。则污水二级处理进出水水质参数如下表：绅薮疮颧訝标販繯轅赛。污水二级处理进出水水质 （mg/L）CODBOD5SSTNTP进水368.23195.9365.2536.327.04出水6020201513.4.1好氧池的计算 好氧池的计算采用污泥龄法。1.设计污泥龄的计算硝化菌生长速率= 式中 N出水NH4+-N的浓度，d-1，N=8mg/L； T污水温度，T=21.8； DO好氧池中的溶解氧浓度，mg/L，DO=2mg/L； KO2氧的半速常数O2，mg/L，取KO2=1.3mg/L；设PH=7.2，带入各值，得=0.174d-1最小污泥停留平均时间为=5.75d则设计污泥停留时间式中 SF安全系数，取SF=2.0；带入各值，得=11.5d2.确定混合液悬浮固体浓度式中 r与停留时间、池身、污泥浓度有关的系数，一般r=1.2； SVI污泥指数，SVI=133。带入各值，得=9000mg/L设污泥回流比R=50%，曝气池内混合液污泥浓度=3000 mg/L3.好氧池尺寸计算 式中Y污泥产率系数，取Y=0.6；Lj，Lch进、出水BOD5浓度（mg/L）；X好氧池混合液悬浮固体浓度（mgMLSS/L）；Kd污泥内源呼吸系数（d-1），取Kd =0.05d-1；好氧池设计污泥龄（d）代入各值，得=12087.79m3将好氧池分为两组，则每组好氧池体积V=6043.90m3水力停留时间t=3.08h好氧池池深取h2=5.0m，则每组好氧池的面积F=1208.78m2池宽取B=7.0m，=1.4，介于12之间，符合规定。池长L=172.68m长宽比=24.6710，符合规定。设3廊道式好氧池，廊道长L=57.6m取超高h1=0.5m，则池总高度H= h1+ h2=0.5+5.0=5.5m。3.4.2缺氧池的计算 普通A2/O工艺的脱氮是由缺氧池和厌氧池共同完成的,厌氧池将回流污泥中的硝态氮反硝化,缺氧池将混合液内回流中的硝态氮反硝化,两池对脱氮都做出了贡献。但考虑到A2/O工艺中缺氧池的含碳有机物浓度低于A/O脱氮工艺中缺氧池的浓度,反硝化速率要比A/O脱氮系统中的缺氧池低些,池容应该大些,为安全计,将厌氧池对脱氮的贡献忽略不计, A2/O工艺中的缺氧池容积仍按A/O脱氮工艺中的缺氧池容积计算。饪箩狞屬诺釙诬苧径凛。1.反硝化NO3-N的去除量计算 硝化产生NO3-N为36.32mg/L，出水NO3-N=15mg/L，反硝化去除NO3-N为36.32-15=21.32mg/L，则去除NO3-N量烴毙潜籬賢擔視蠶贲粵。M=1003.1kg/d。2.缺氧池悬浮固体总量（MLSS）的计算污水温度T=21.6，查反硝化速率与温度之间关系图，可知反硝化速率qD.T=3.3mgNO3-N/（gMLSSh）=0.0792 kgNO3-N/（kgMLSSd）。则缺氧池MLSS总量为鋝岂涛軌跃轮莳講嫗键。W=12665.4kgSS3.缺氧池尺寸计算混合液污泥浓度X=3000mg/L，缺氧池容积为VD=4221.8m3将缺氧池分为两组，则每组缺氧池体积V=2110.9m3水力停留时间t=2.14h缺氧池池深取h2=5.0m，则每组缺氧池的面积F=422.18m2池宽取B=7.3m，池长L=57.6m取超高h1=0.5m，则池总高度H= h1+ h2=0.5+5.0=5.5m。4.内回流比计算TN的去除率EN=58.7%，内回流比=142.13%设计取R内=150%。3.4.3厌氧池的计算 厌氧池容积VA由生物除磷容积VA及用于脱氮的容积VAD两部分组成，其中VAD约为VD的15%，即VAD=15%VD=15%4221.8=633.27m3设计中污泥回流比采用R=50%， VA=0.75Q（1+R）=0.751960.4（1+50%）=2205.5m3则有厌氧池容积VA= VA+VAD=2205.5+633.27=2838.77m3将厌氧池分为两组，则每组厌氧池体积V=1419.39m3水力停留时间t=1.45h厌氧池池深取h2=5.0m，则每组厌氧池的面积F=283.88m2池宽取B=4.9m，池长L=57.6m取超高h1=0.5m，则池总高度H= h1+ h2=0.5+5.0=5.5m3.4.4剩余污泥量的计算 剩余污泥量是微生物降解BOD生成污泥量，微生物内源代谢及污泥中所含的不可生物降解和惰性悬浮物三项构成的综合结果。其中前两项的差值，也就是活性污泥的净增值量，为剩余活性污泥量。撷伪氢鱧轍幂聹諛詼庞。1.降解BOD生成污泥量W1=YQ（Lj-Lch）=0.647050（0.196-0.02）=4968.48kg/d2.内源呼吸分解泥量W2=KdVXv=Kd（VO+VD+VA）Xf=0.05（12087.79+4221.8+2838.77）30.75=2154.19kg/d3.不可生物降解和惰性悬浮物（NVSS）W3=Q（So-Se）50%=47050（0.065-0.02）50%=1058.63kg/d4.剩余污泥W= W1- W2+ W3=4968.48-2154.19+1058.63=3872.92kg/d其中剩余活性污泥量XW= W1- W2=4968.48-2154.19=2814.29kg/d污泥含水率P=99.2%，则剩余污泥湿污泥量=484.12m3/d3.4.5曝气系统计算 本设计采用鼓风曝气系统。鼓风曝气系统由空压机、空气扩散装置和一系列的连通管道组成。1.平均时需氧量= 式中 a、b、c分别为1、4.6、1.42；Lr生物反应池去除BOD5浓度（kg/m3）；Lj、Lch进、出水BOD5浓度（kg/m3）；Nr氨氮去除量（kg/m3）；ND硝态氮去除量（kg/m3）； Nko、Nke进、出水凯式氮浓度（kg/m3）；NOe 出水硝态氮浓度浓度（kg/m3）；Xw剩余活性污泥量（kg/d）。按照GB19818-2002一级B标准，要求排放TN15mg/L，在污水温度12，氨氮8mg/L。设进水凯式氮约等于总氮，出水凯式氮约等于出水氨氮标准，即Nko=36.32mg/L =0.036kg/m3，Nke=8mg/L=0.008kg/m3，则出水中硝态氮浓度NOe=7mg/L=0.007kg/m3。踪飯梦掺钓貞绫賁发蘄。O2=166130（0.196-0.02）+4.647050（0.036-0.008）-0.122814.29-4.647050（0.036-0.008-0.007）-0.122814.29 0.56婭鑠机职銦夾簣軒蚀骞。-1.422814.29=9360kg/d=390kg/h2.最大时需氧量O2（max）=166130（0.196-0.02）+4.666130（0.036-0.008）-0.122814.29-4.666130（0.036-0.008-0.007）-0.122814.290.56-1.422814.29=14976kg/d=624kg/h 3.每日去除的BOD5值Lr =47050（0.196-0.02）=8208.8kg/d4.去除每kgBOD的需氧量O2=1.14kg O2/kgBOD55.最大时需氧量与平均时需氧量之比=1.66.供气量的计算好氧池采用膜片式微孔曝气器，敷设与距池底0.2m处，淹没水深4.8m，计算温度按最不利的温度条件考虑，定为40。查要在蒸馏水中的溶解度表得，水中溶解氧饱和度Cs（40）=9.17mg/L；Cs（40）=7.63mg/L。譽諶掺铒锭试监鄺儕泻。（1）空气扩散器出口处的绝对压力Pb=1.013105+9.84.8103=1.483105Pa（2）空气离开曝气池时，氧的百分比 式中 EA空气扩散器的氧转移效率，对膜片式微孔曝气器，取值12%。代入EA值，得：=18.43%（3）曝气池混合液中平均氧饱和度8.93mg/L（4）换算为在20条件下，脱氧清水的充氧量取值=0.82；=0.95；C=2.0；=1.0，代入各值，得：相应的最大时需氧量为=846.98kg/h（5）曝气池平均时供气量=6560m3/h（6）曝气池最大时供气量=10457m3/h（7）去除每kg BOD5的供气量=19.18m3空气/kg BOD5（8）每m3污水的供气量=3.35m3空气/m3污水（9）本系统的空气总用量按好氧池最大时供气量10457m3/h计。 （10）空气管路系统计算按图所示的A2/O反应池平面图，布置空气管道，在相邻的两个廊道的隔墙上设一根干管，共3根干管，在每根杆管上设5对配气竖管，共10条配气竖管。全曝气池共设30条配气竖管。每根竖管的供气量为俦聹执償閏号燴鈿膽賾。=218.67m3/h曝气池平面面积为2417.56 m2 每个空气管扩散器的服务面积按0.55 m2计，则所需空气扩散器的总数为=4396个A2/O反应池平面图为安全计，本设计采用4500个曝气器，每个竖管上安设的空气扩散器的数目为：=150 个每个空气扩散器的配气量为=1.46m3/h（11）空压机的选定空气扩散装置安装在距曝气池池底0.2m处，因此，空压机所需压力为P=（5-0.2+1.0）9.8kPa=57kPa空压机供气量最大时 10457m3/h=174.28m3/min平均时6560m3/h=109.33m3/min根据所需压力及空气量，决定采用RE-150型转速为1250r/min的罗茨鼓风机4台。该鼓风机风压58.8kPa，风量36.9m3/min，所配电机功率55kW。正常条件下，2台工作，2台备用，高负荷时3台工作，1台备用。缜電怅淺靓蠐浅錒鵬凜。3.5二沉池二次沉淀池设在生物处理构筑物的后面，用于沉淀去除活性污泥，澄清混合液。本设计采用辐流式二沉池，中心进水，周边出水骥擯帜褸饜兗椏長绛粤。本设计中Q =0.545m3/s=1960.42m3/h，拟建2座二沉池，并列运行，单池表面负荷q=1.2m3/（m2h），沉淀时间t=3.0h。癱噴导閽骋艳捣靨骢鍵。3.5.1沉淀部分水面面积F=816.84m23.5.2沉淀部分直径D=32.25m，取33m3.5.3实际水面面积=854.87m23.5.4实际表面负荷=1.14m3/（m2h）3.5.5沉淀部分有效水深h2=qt=1.23.0=3.6m3.5.6沉泥斗尺寸本设计采用机械刮吸泥机连续排泥，池底设坡度0.05，坡向中心。沉泥斗为放空时用，取泥斗尺寸r1=1.0m，r2=0.5m，h5=1.25m。鑣鸽夺圆鯢齙慫餞離龐。h4=（15.0-1.0）0.05=0.7mV5=1.36m33.5.7沉淀池总高设超高h1=0.5m，缓冲层高h3=0.5mH= h1+ h2+ h3+ h4+ h5=0.5+3.6+0.5+0.7+1.25=6.6m3.5.8沉淀池池边高度H= h1+ h2+ h3=0.5+3.6+0.5=4.6m3.5.9径深比校核=9.2，介于612之间，符合要求3.5.10堰口负荷校核=2.63L/（sm）4.34 L/（sm）3.5.11固体负荷校核=123.83kg/（m3d）1.7L/（sm）因此采用一条环形双侧溢流集水槽。设槽宽B2=0.8m，槽中流速v=0.8m/s，集水槽为平底，集水槽终点水深为榄阈团皱鹏緦寿驏頦蕴。=0.43m槽内起点水深h6=，其中hk=0.230m，得h6=0.49m（2）三角堰考虑平顶堰在施工技术上要求很高，且很难校正，因此出水采用90直角三角堰。堰前设挡板，拦截浮渣。设堰高h8=0.15m，则单个堰齿宽b=2h=20.15=0.30m 双侧溢流集水槽外堰距池边2.0m，内堰距池边2.7m。则双侧溢流集水槽外堰上堰齿数n1=320 个双侧溢流集水槽内堰上堰齿数n2=306 个则堰池总数n= n1+ n2 =320+306=626个单个堰齿流量q0=4.36-4m3/s堰上水头损失H=0.040m堰后自由跌落0.15m。3.6消毒池经过沉砂池、曝气池、二沉池的处理，污水中BOD5及SS虽大部分被去除，但其中仍有大量病原、微生物和寄生虫卵。如不消毒，仍有可能引起环境污染，造成病原传播。逊输吴贝义鲽國鳩犹騸。本设计采用两组三廊道平流式消毒接触池，两组平行运行，接触时间t=0.5h，液氯消毒。3.6.1接触池容积V=490.11m33.6.2接触池表面积设有效水深h2=3.0m，则每座接触池的表面积F=163.37m23.6.3接触池长度设池宽B=5.0m，池廊道总长L=32.67m则每廊道长L=10.89m，取L=11m长宽比=6.53，符合要求。廊道转弯处宽3.0m。3.6.4污泥容积经前期处理后，污水产生的污泥量为0.2L/（m3），含水率为96%。则接触池中每天产生的污泥量W=0.247050=9410L/d=9.41m3/d产生的污泥由刮泥机刮至进水端，然后由排泥管送至污泥脱水机房。3.6.5池高取超高h1=0.3m，池底坡度i=0.01，则H= h1+ h2+iL=0.3+3.0+0.0116=3.46m，取H =3.5m3.6.6加氯量的确定二级处理后，污水加氯量取10mg/L，则每日加氯量Q=470501010-3=470.5kg/d3.6.7进水设计在二沉池至消毒池的途中设有闸阀井，接出超越管线和接氯管，后由一三通将污水分为两条管道分别直接送入消毒接触池中。流量Q=0.273m3/s，设管径D=800mm，流速v1=0.55m/s；在接入消毒接触池时渐扩至D=1000mm，流速v2=0.35m/s。幘觇匮骇儺红卤齡镰瀉。3.6.8出水设计采用平顶矩形薄壁堰出流，堰宽为消毒接触池两廊道宽度，即b=7.0m，堰上水头=0.12m堰后自由跌落0.15m，出水槽宽=0.9m设出水槽流速v=1.10m/s，水深为=0.55m3.6.9消毒接触池水头损失hf= 式中 隔板转弯处的局部阻力系数，往复式隔板取=3； n水流转弯次数，n=2； Ln该廊道总长度（m），Ln =48m； C谢才系数，； Rn该廊道过水断面水力半径（m）； vn廊道中水流速度（m/s）； v0转弯处水流速度（m/s）。消毒接触池廊道为水泥砂浆抹面，粗糙系数n=0.013，廊道过水断面水力半径=0.28m带入谢才系数公式，得=78.214廊道中水流速度vn=0.1m/s廊道转弯处宽3.0m，则转弯处流速vn=0.03m/s带入上述各值，得消毒接触池水头损失hf=0.0002m3.7污泥浓缩污泥浓缩是通过降低污泥中的空隙水含量，使体积非常大的污泥减容，从而减小池容积和处理所需的投药量，缩小用于输送污泥的管道和泵类的尺寸。誦终决懷区馱倆侧澩赜。设计只对来自二沉池的剩余污泥进行浓缩，污泥浓缩前含水率P1=99.2%，浓缩后污泥含水率P2=97%。医涤侣綃噲睞齒办銩凛。1.剩余污泥量的计算A2/O工艺系统产生的剩余污泥量为=484.12m3/d 2.污泥浓度Xr前设反应池中混合液污泥浓度X =3000mg/L，污泥回流比为50%，则由可推出Xr=9000 mg/L=9g/L。舻当为遙头韪鳍哕晕糞。3.浓缩池尺寸的计算采用带有竖向栅条污泥浓缩机的辐流式重力浓缩池，浓缩污泥固体通量取M =35kg/(m2d)。浓缩池的面积鸪凑鸛齏嶇烛罵奖选锯。A =式中 QS污泥量（m3/d）； C污泥固体浓度（g/L）； M 浓缩池污泥固体通量（kg/(m2d)）。 A =124.49m2采用2个污泥浓缩池，则浓缩池直径D=9m取污泥浓缩时间T =18h，则浓缩池工作部分高度h1=3.0m超高取h2=0.3m，缓冲层高取h3=0.3m。浓缩池总高度H=h1+h2+h3=3.0+0.3+0.3=3.6m4.浓缩后污泥体积V=129m3/d=1.49L/s5.浓缩后分离出的污水流量=355.02m3/d=4.11L/s3.8贮泥池1.贮泥量的计算采用矩形贮泥池，贮存来自初次沉淀池和浓缩池的污泥量。初沉池中的SS处理程度按50%考虑，则来自初沉池的污泥量Q1为筧驪鴨栌