预应力空心板桥桥梁毕业设计.doc

摘 要本次设计桥梁类型为预应力混凝土连续梁桥，预应力混凝土连续梁是现在广泛使用的一种体系，主要适用于大跨度梁桥。它具有变形小，结构刚度好，行车平顺舒适，伸缩缝少，养护简易，抗震能力强等优点。而且采用了预应力筋，增加预应力筋能充分发挥高强材料的特性，具有可靠的强度、刚度和抗裂性能，耐久性强，材料可塑性强，便于建筑艺术处理，也容易满足桥梁曲线和坡度的要求。当桥跨增大时，在荷载作用下，连续梁桥的中间节点截面处将承受较大的负弯矩，从绝对值来看，支点负弯矩远大于跨中正弯矩。采用变截面梁（支点处梁高增大，跨中梁高减小，其间按曲线或折线过渡）更能适用结构的内力分布规律。常采用悬臂法施工，变截面梁的受力状态与其施工时的内力状态基本吻合，更适用于大跨度预应力混凝土连续梁桥，其外形和谐，节省材料并可增大桥下净空，是大跨度桥梁的优选方案。本设计包括上部结构布置、梁恒载内力计算、主梁的活载内力计算、确定钢筋面积、预应力损失计算、空心板短暂和持久状态应力验算等。本设计题目为：三跨预应力混凝土空心板型连续梁桥。它具有变形小，结构刚度好，行车平顺舒适，伸缩缝少，养护简易，抗震能力强等优点。而且采用了预应力筋，增加预应力筋能充分发挥高强材料的特性，具有可靠的强度、刚度和抗裂性能，耐久性强，材料可塑性强，便于建筑艺术处理，也容易满足桥梁曲线和坡度的要求。关键词：预应力,内力计算,配筋,验算 ABSTRACTThe design for prestressed concrete continuous girder bridge types , prestressed concretecontinuousbeamisnowwidelyusedasystem,mainlyissuitableforthelargespanbridge.Ithaslittledeformation,structurestiffness,drivingsmoothandcomfortable,lessexpansionjoints,easymaintenance,seismicability,etc.Andthetendons,increasetendonsthatcangivefullplaytothecharacteristicsofthehighstrengthmaterialswithreliablestrength,stiffnessandcrackresistance,durabilitystrong,materialplasticity,facilitatearchitecturalartprocessing,alsoeasytomeettherequirementsofthebridgecurveandslope.Whenthebridgespansincreases,theunderloadofcontinuousgirderbridgeformiddlesectionofthenodewillbearlargerinthenegativemoment,fromabsolutevalueperspective,thefulcruminthenegativemomentfaroutweighthecrossCKSbendingmoment.Thevariablebeamcanbeappliedtotheinternalstructuremoredistributionrule.Oftenthecantileverconstructionmethod,becomebeamsstressstateanditsconstructionofinternalforceofthestateresults,moresuitabletothelargespanprestressedconcretecontinuousgirderbridge,itsappearanceisharmonious,savematerialandcanincreasetheobstacleclearanceunderthebridge,isthelargespanbridgeoptimization.This design include the upper structure load live load internal force of main girder intral force calculation calculate and determine the reinforcement area of prestress calculation hollow slab is short and persistent state chechking,ect.This designtopicfor:threecross Prestressedconcretecontinuousbridgevariablecross-sectionofthebox.Ithaslittledeformation,structurestiffness,drivingsmoothandcomfortable,lessexpansionjoints,easymaintenance,seismicability,etc.Andthetendons,increasetendonsthatcangivefullplaytothecharacteristicsofthehighstrengthmaterialswithreliablestrength,stiffnessandcrackresistance,durabilitystrong,materialplasticity,facilitatearchitecturalartprocessing,alsoeasytomeettherequirementsofthebridgecurveandslope.KEY WORDS:prestress,internal force calculation,checking andconstruction目 录前言 11 设计资料 31.1主要技术指标 31.2 材料规格 31.3 采用的技术规范 32 构造形式及尺寸选定53 空心板毛截面几何特性计算 73.1 边跨空心板毛截面几何特性计算73.2 中跨空心板毛截面几何特性计算84 作用效应计算 94.1 永久作用效应计算94.2 可变作用效应计算94.3 作用效应组合汇总145 预应力钢筋数量估算及布置175.1 预应力钢筋数量的估算175.2 预应力钢筋的布置185.3 普通钢筋数量的估算及布置186 换算截面几何特性计算216.1 换算截面面积A0216.2 换算截面重心的位置216.3 换算截面惯性矩I0 226.4 换算截面的弹性抵抗矩 227 承载能力极限状态计算 237.1 跨中截面正截面抗弯承载力计算 237.2 斜截面抗弯承载力计算 238 预应力损失计算298.1 锚具变形、回缩引起的应力损失 298.2 钢筋与台座间的温差引起的应力损失 298.3 混凝土弹性压缩引起的预应力损失 298.4 预应力钢绞线由于应力松弛引起的预应力损失298.5 混凝土的收缩和徐变引起的应力损失308.6 预应力损失组合319 正常使用极限状态计算339.1 正截面抗裂性验算339.2 斜截面抗裂性验算3610 变形计算4110.1 正常使用阶段的挠度计算4110.2 预加力引起的反拱度计算及预拱度的设置4111 持久状态应力验算4511.1 跨中截面混凝土的法向压应力验算4511.2 跨中预应力钢绞线的拉应力验算4511.3 斜截面主应力验算4512 短暂状态应力验算4912.1 跨中截面 4912.2 L/4截面 5012.3 支点截面5113 最小配筋率复核 5314 铰缝计算 5514.1 铰缝剪力计算5514.2 铰缝抗剪强度验算5615预制空心板吊杯计算 5716 支座计算 5916.1 选定支座的平面尺寸 5916.2 确定支座的厚度 5916.3 验算支座的偏转 6016.4 验算支座的稳定性 6117 下部结构计算 6317.1 盖梁计算6317.2 桥墩墩柱设计 7617.3钻孔柱的设计 80结论 87致谢 89参考文献 91附录93前 言 本次设计内容为预应力空心板桥，众所周知，随着我国社会的发展与进步和人民的生活水平的日益提高，交通的便利程度和安全性得到了人们的广泛关注，桥梁又是现代交通中不可缺少的组成部分，于此同时，桥梁建设得到了迅猛发展，我国桥梁工程无论在建设规模上，还是在科技水平上，均已跻身世界先进行列。各种功能齐全、造型美观桥梁开始频繁的出现在人们的生活中，给人们带来方便的同时很多桥梁也逐渐成为城市的标志性建筑。本设计是根据公路桥涵设计手册系列丛书，以及依照交通部颁发的有关公路桥涵设计规范（JTG系列）拟定设计而成。在设计过程中，作者还参考了诸如桥梁工程、土力学、基础工程、桥涵水文、桥梁结构力学、材料力学、专业英语等相关书籍和文献。设计中考虑了各种尺寸与材料的选用符合规范中对强度、应力、局部承压强度的要求，并且产生在规范容许范围内的变形，使桥梁在正常使用的情况下能够达到安全，稳定和耐久的标准。在可预期偶然荷载下仍能达到基本正常使用的标准。设计时还充分考虑女儿河大桥所处区域的地质和水文条件，既保证符合规范要求，同时保证因地制宜并且便于施工和维护，并且兼顾桥梁本身的美观性与社会经济性，既要设计合理，又要起到良好的社会经济效益。1 设计资料1.1 主要技术指标跨径: 标准跨径：23.0m； 计算跨径：22. 60m。桥面总宽: 8m，横向布置为0.5 m+（23.5）m+0.5 m。设计荷载：公路-I级。桥面纵坡：2%。桥面横坡：1.5%。1.2 材料规格主梁：采用C50预应力混凝土，容重为25kN/m3；弹性模量为3.45107KPa；桥面铺装：采用沥青混凝土，厚度为5cm,容重为23 KN/m3 混凝土，厚度为10cm，容重为24 KN/m。1.3 采用的技术规范1 公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004 )；2 公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范(JTG D62-2004)；3 公路砖石及砼桥涵设计规范(JTJ D63-2005)。2 构造形式及尺寸选定 本设计全桥双车道，上、下行分幅布置，单幅宽度为8m,全桥采用C50预制预应力混凝土空心板，每块空心板宽110cm，高95cm,空心板全长22.96m。全桥空心板横断面布置如图2.1，边、中跨空心板截面及构造尺寸见图2.2。图2.1全桥横断面布置（单位：cm）图2.2空心板截面构造及尺寸（单位：cm）3 空心板毛截面几何特性计算3.1 中跨空心板毛截面几何特性计算3.1.1 毛截面面积A空心板毛截面面积为： 3.1.2 毛截面重心位置全截面对1/2板高处的静距： 则毛截面重心离1/2板高的距离为:把毛截面外框简化为规则矩形时的铰缝面积A铰: 铰缝重心对1/2板高的距离为: 3.1.3 空心板毛截面对其重心轴的惯距I如图2.2中图,设每个挖空的半圆面积为A:半圆重心轴： 半圆对其自身重心轴的惯性矩I为：则空心板毛截面对其重心轴的惯性距I为： 3.2 空心板毛截面几何特性汇总本桥梁设计的预制空心板的毛截面几何特性采用分块面积累加法计算，叠加时挖空部分按负面积计算,如3.1。空心板截面的抗扭刚度可简化为图3.2的单箱截面来计算:图3.1挖空半圆构造（尺寸单位：cm）图3.2计算IT的空心板截面简化图（尺寸单位:cm) 抗扭惯矩IT为：4 作用效应计算4.1 永久作用效应计算4.1.1 空心板自重（第一阶段结构自重）g14.1.2 桥面系自重（第二阶段结构自重）g2栏杆、缘石（参照已建桥梁）取 桥面铺装采用5cm等厚度的沥青混凝土和10cm混凝土，则全桥宽铺装每延米重力为: 为计算方便近似按各板平均分担来考虑,则每块空心板分摊到的每延米桥面系重力为： KN/m4.1.3 铰缝自重（第二阶段结构自重）g3铰缝采用C40细集料混凝土，容重为24kN/m,边跨取单个铰缝的一半计算，则其自重为: 由此得空心板每延米总重力g为： （第一阶段结构自重） （第二阶段结构自重） 表4.1永久作用效应汇总表 项目作用种类作用gi（KN/m）计算跨径L（KN/m）作用效应M(KN/m)作用效果V(KN)跨中（ ）1/4跨（）支点（）l/4跨（）跨中g12.41722.6792.76594.57140.31270.160g4.78922.6305.75229.3254.1227.060g =g+g17.20622.61098.54823.89194.4397.2104.2 可变作用效应计算本桥汽车荷载采用公路级荷载，它由车道荷载和车辆荷载组成。桥规规定桥梁结构整体计算采用车道荷载。公路级车道荷载均布荷载标准值qk为10.5 KN/m，集中荷载 。 而在计算剪力效应时，集中荷载标准值Pk 应乘以1.2的系数：4.2.1 汽车荷载横向分布系数计算4.2.1.1跨中及l/4处的荷载横向分布系数计算空心板的刚度系数 表4.2各板荷载横向分布影响线坐标值表 作用 位置板号123456710.2480.2050.1580.1240.1000.0860.07920.2050.2000.1710.1350.1400.0940.08630.1580.1710.1780.1570.1270.1100.10040.1240.1350.1570.1700.1460.1350.124各板荷载横向分布系数计算如下1号板：两行汽车 人群荷载 2号板： 3号板： 4号板： 两行汽车作用时，2号板最不利，跨中和l/4处的荷载横向分布系数偏安全取值：图4.1各板横向分布影响线及横向最不利布载图（尺寸单位：m） 表4.3 各板荷载横向分布系数汇总表 板号横向分布系数 1 2 3 4 m2汽0.2570.2820.2580.24 m人0.270.2550.2400.2324.2.1.2车道荷载作用于支点处的荷载横向分布系数计算支点处的荷载横向分布系数，按杠杆法计算，由图4.3得2号板的支点荷载横向分布系数如下：图4.2 1号板支点处荷载横向分布影响线及最不利布载图两行汽车： 表4.4 2号板的荷载横向分布系数 作用位置跨中至L/4处支点汽车荷载0.2960.54.2.2 汽车荷载冲击系数计算桥规规定汽车荷载的冲击力标准值为汽车荷载标准值乘以冲击系数。按结构基频f的不同而不同,对于简支板桥: (4.1)当f14Hz时, =0.45;当1.5Hzf14Hz时, (4.2)代入数据得: 所以 4.2.3 可变作用效应计算4.2.3.1 车道荷载效应 1.跨中截面 两行车道荷载不计冲击：计入汽车冲击： 剪力： 不计冲击： 计入汽车冲击： 2.截面 不计冲击： 计入汽车冲击： 图4.3简支空心板跨中及l/4截面内力影响线及加载图 剪力： 不计冲击： 计入汽车冲击： 3.支点截面剪力不计冲击：=计入汽车冲击： 4.2.3.2 人群荷载效应 1跨中 2. l/4截面 3. 支点 表4.5 可变作用效应汇总表 作用效应截面作用 位置位置 弯矩M(KNm) 剪力V(KN) 跨中 L/4 跨中 L/4 支点车道荷载两行不计冲击系数 617.20463.0953.2586.46191.41（1+）739.77555.0563.83103.63229.42人群荷载32.2724.211.433.214.284.3 作用效应组合按桥规公路桥涵结构设计应按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行效应组合，并用不同的计算项目。按承载能力极限状态设计时的基本组合表达式为：式中： 结构重要性系数，本桥属大桥，=1.0； 效应组合设计值；永久作用效应标准值； 汽车荷载效应（含汽车冲击力）的标准值。图4.4支点截面剪力计算简图按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，采用以下两种效应组合: （1）作用短期效应组合表达式：式中： 作用短期效应组合设计值； 永久作用效应标准值； 不计冲击的汽车荷载效应标准值。 （2）作用长期效应组合表达式： 桥规还规定结构构件当需要弹性阶段截面应力计算时，应采用标准值效应组合，即此时效应组合表达式为：式中： 标准值效应组合设计值； 永久作用效应，汽车荷载效应（含汽车冲击力）的标准值。按桥规各种组合表达式可求得各效应组合设计值，现将计算汇总于表4.6中。表4.6空心板作用效应组合计算汇总表 序号作用种类弯矩M(KNm)剪力V(KN)跨中 L/4跨中L/4支点作用效应标准值永久作用效应g792.76594.57070.16140.31g305.75229.32027.0654.12g=g+g（SGK）1098.52823.89097.29194.43可变作用效应车道荷载SQ1K617.20463.0953.2586.46191.41(1+)SQJK739.77555.0563.83103.63229.42人群荷载SQJK32.2724.211.433.214.28承载能力极限状态基本组合Sud1.2SGK (1)1318.22988.6680116.65233.321.4SQ1K (2)1035.68777.0789.36145.08321.190.81.4SQJK (3)36.1427.121.603.604.79Sud=（1）+（2）+（3）2390.041792.8690.96265.33559.3正常使用极限状态作用短期效应组合SsdSGK (4)1098.52823.89097.21194.430.7SQJK (5)432.04324.1637.2860.52133.99SQJK (6)32.2724.211.433.214.28S=(4)+(5)+(6)1562.831172.2638.71160.94332.7使用长期效应组合SldSGK (7)1098.52823.89097.21194.430.4SQ1K (8)246.88185.2421.334.5876.560.4SQJK (9)12.919.680.571.281.71S=(7)+(8)+(9)1358.311018.8121.87133.07272.7弹性阶段截面应力计算标准值效应组合SSGK (10)1098.52823.89097.21194.43SQ1K (11)739.77555.0563.83103.63229.42SQJK (12)32.2724.211.433.214.28S=(10)+(11)+(12)1870.561403.1565.26204.05428.135 预应力钢筋数量估算及布置5.1 预应力钢筋数量的估算 本桥采用先张法预应力混凝土空心板构造形式。设计时应满足不同设计状况下规范规定的控制条件要求，例如承载力、抗裂性、裂缝宽度、变形及应力等要求。在这些控制条件中，最重要的是满足结构在正常使用极限状态下的使用性能要求和保证结构在达到承载能力极限状态时具有一定的安全储备。因此，预应力混凝土桥梁设计时，一般情况下，首先根据结构在正常使用极限状态正截面抗裂性或裂缝宽度限值确定预应力钢筋的数量，在由构件的承载能力极限状态要求确定普通钢筋的数量。本设计以部分预应力A类构件设计，首先按正常使用极限状态正截面抗裂性确定有效预加力Npe。按公预规6.3.1条，A类预应力混凝土构件正截面抗裂性是控制混凝土的法向拉应力，并符合以下条件：在作用短期效应组合下，应满足要求。式中: st 在作用短期效应组合作用下，构件抗裂性验算边缘混凝土的法向拉应力；在初步设计时，st和st可按公式近似计算： (5.1) (5.2)式中: A,W构件毛截面面积及对毛截面受拉边缘的弹性抵抗矩； 预应力钢筋重心对毛截面重心轴的偏心矩，,可预先假定。代入即可求得满足部分预应力A类构件正截面抗裂性要求所需的有效预加力为： (5.3)式中：混凝土抗拉强度标准值。本预应力空心板桥采用C50，,由表4.6得，空心板的毛截面换算面积:假设 ,则带入得则所需的预应力钢筋截面面积为： (5.4)式中： 预应力钢筋的张拉控制应力； 全部预应力损失值，按张拉控制应力的20%估算。 本桥采用17股钢绞线作为预应力钢筋，直径15.2mm，公称截面面积1390mm，=1860Mpa，Ep=1.9510Mpa.按公预规con0.75fpk现取con=0.7fpk预应力损失总和近似假定为20张拉控制应力来估算，则: 采用15根，15.2钢绞线，单根钢绞线公称面积139mm,AP=1390mm。5.2 预应力钢筋的布置预应力空心板选用15根17钢绞线布置在空心板下缘，=40mm，沿空心板跨长直线布置 ，即沿跨长=40mm保持不变，见图5.1.预应力钢筋布置应满足公预规的要求，钢绞线净距不小于25mm,端部设置长度不小于150mm的螺旋钢筋。5.3普通钢筋数量的估算及布置在预应力钢筋数量已经确定的情况下，可由正截面承载能力极限状态要求的条件确定普通钢筋的数量，暂不考虑在受压区配置预应力钢筋，也暂不考虑普通钢筋的影响。空心板截面可换算成等效工字形截面来考虑：图5.1空心板截面预应力钢筋置（尺寸单位：cm）图5.2空心板换算等效工字型截面（尺寸单位：cm）换算成工字型截面时，由： 得： 联立上式可得，bk=39.1 cm , cm则得等效工字形截面的上翼板缘厚度：=得等效工字形截面的下翼板缘厚度：=得等效工字形截面的肋板厚度：等效工字形截面尺寸见上图图5.2。估算普通钢筋时，可先假定,则由下列可求得受压区的高度，设ho=h=954=91cm=910mm根据公式:由公预规可得：go =1.0,=22.4MPa,=13.05cm，跨中弯矩Mud=2309.04106Nmm，代人上式： 解得： =113.69mm=130.5mm说明中和轴在翼缘板内，可由下式求的普通钢筋面积为：拟采用HRB335,A=678mm622.22mm,=280MPa,ES=2105MPa， 按公预规，AS0.003bho=0.003318910=868.14mm，普通钢筋布置在空心板下缘一排（截面受拉边缘），沿空心板跨长直线布置，钢筋重心至板下缘400mm处，即as=40mm。6 换算截面几何特性计算由前面计算已知空心板毛截面的几何特性。毛截面面积：A=369077mm，毛截面重心轴到1/2板高的距离：d=0.82cm=8.2mm（向下），毛截面对其中心轴的惯性矩：I=5.34737106mm4。6.1 换算截面面积AO ; ; 6.2 换算截面重心的位置所有钢筋换算截面对毛截面重心的静距为：换算截面重心至空心板毛截面重心的距离为：（向下）则换算截面重心至空心板截面下缘的距离为则换算截面重心至空心板截面上缘的距离为换算截面重心至预应力钢筋重心的距离为：换算截面重心至普通钢筋重心的距离为：6.3 换算截面惯性矩 6.4 换算截面的弹性抵抗矩下缘： 上缘： 7 承载能力极限状态计算7.1 跨中截面正截面抗弯承载力计算跨中截面构造尺寸及配筋见图5.1。预应力钢绞线合力作用点到截面底边的距离为，普通钢筋距底边距离为，则预应力钢筋和普通钢筋的合力作用点至截面底边距离为 采用换算等效工字形截面计算，参见图5-2，上翼板厚度：=130.5mm，上翼缘工作宽度：=1100mm，肋宽b=318mm。 首先按公式： （7.1）判断截面类型：所以属于第一类T型截面，应按宽度=1100mm的矩形截面计算抗弯承载力。由x=0计算混凝土受压区高度： 由 得： 当x=114.32mm代人下列公式计算出跨中截面的抗弯承载力Mud： 计算结果表明，跨中截面抗弯承载力满足要求。7.2 斜截面抗弯承载力计算7.2.1截面抗剪强度上、下限的复核取距支点h/2处截面进行斜截面抗剪承载力计算。截面构造尺寸及配筋见图5.1。首先进行抗剪强度上、下限复核，按公预规5.2.9条： (7.2)式中：验算截面处的剪力组合设计值，由表4-6得支点处剪力和跨中剪力，内插得到距支点h/2=475mm处的截面剪力：截面有效高度，由于本桥预应力筋和普通钢筋都是直线配置，有效高度与跨中截面相同，；边长为150的混凝土立方体抗压强度，空心板C50,则；等效工字形截面的腹板宽度，b=318mm。内插得到距支点h/2=475mm处的截面剪力： 计算结果表明空心板截面尺寸符合要求。按公预规第5.2.10条： 式中，2 =1.0, 1.25是按公预规第5.2.10条，板式受弯构件可乘以1.25提高系数。由于r0Vd=539.61KN，则沿跨中各截面的控制剪力组合设计值。而0Vl/4=265.33KN1.250.510-3 2ftdbh0，故在L/4至支点的部分区段内应按计算要求配置抗剪箍筋，其它区段可按构造要求配置箍筋，为了构造方便和便于施工，本桥预应力混凝土空心板不设弯起钢筋，计算剪力全部由混凝土及箍筋承受，则斜截面抗剪承载力按下列计算： (7.3) (7.4)式中，各系数值按公预规第5.2.7条规定取用： 异号弯矩影响系数，简支梁； 预应力提高系数，本桥为部分预应力A类构件，偏安全取； 受压翼缘的影响系数，取； 等效工字形截面的肋宽及有效高度，b=318mm,h0=910mm， 纵向钢筋的配筋率，箍筋配筋率 ，箍筋选用双肢 ,则写出箍筋间距Sv的计算式为： 取箍筋间距SV=150mm，按公预规要求，在支座中心向跨中方向不小于一倍梁高范围内，箍筋间距取SV=100mm。 配箍率 =0.37=0.12（按公预规9.3.13条规定，HRB335,=0.12）在组合设计剪力值：r0Vd330.98KN 的部分梁段，可只按构造要求配置箍筋，设箍筋仍选用双肢（HRB335）配筋率取，则由此求得构造配箍间距：取。经比较和综合考虑，箍筋沿空心板跨长布置如图7.1。图7.1空心板箍筋布置图（尺寸单位：cm）7.2.2 斜截面抗剪承载力计算由图7.1,选取三个位置进行空心板斜截面抗剪承载力的计算:距支座中心h/2=475mm处截面：x=10990mm；距跨中位置x=5300mm处的截面（箍筋间距变化处）；距跨中位置x=5300+23150=8750mm处的截面（箍筋间距变化处）。计算截面的剪力组合设计值，可按表4-3 由跨中和支点的设计值内插得到，计算结果列于表7.1。 表7.1各计算截面剪力组合设计值 截面位置x（mm）支点x=11300x=10990x=8750x=5300跨中x=0剪力组合设计值Vd559.3546.45453.61310.6290.96 距支座中心h/2=475mm处截面，即x=10990mm由于空心板的预应力筋及普通钢筋是直线配筋，故此截面的有效高度取与跨中近似相同，h0=910mm，其等效工字形截面的肋宽b=318mm。由于不设弯起斜筋，因此，斜截面抗剪承载力按下式计算： (7.5) 式中，1 =1.0，2 =1.0，3 =1.1，b=318mm，h0=910mm 此处，箍筋间距=100mm，=157.08mm=0.4940.12 ,代入得： 计算表明斜截面抗剪承载力满足要求。 距跨中截面x=5300mm处：此处，箍筋间距,=0.247=0.12斜截面抗剪承载力：斜截面抗剪承载力满足要求。 距跨中截面x=8750mm处此处，箍筋间距，=0.329=0.12斜截面抗剪承载力: 计算表明均满足斜截面抗剪承载力要求。8 预应力损失计算本桥预应力钢筋采用直径为15.2mm的17股钢绞线，采用先张法,其材料的相关数据为：Ep=1.95105MPA,=1860MPa,控制应力取con=0.71860=1302MPa。8.1 锚具变形、回缩引起的应力损失l2预应力钢绞线的有效长度取为张拉台座的长度，设台座长L=50m,采用一端张拉及夹片式锚具，有顶压时l=4mm，则8.2 钢筋与台座间的温差引起的应力损失l3为减少温差引起的预应力损失，采用分阶段养护措施。设控制预应力钢绞线与台座之间的最大温差t=t2t1。则8.3 预应力钢绞线由于应力松弛引起的预应力损失l5 (8.1) 式中，=1.0，=0.3，=1860MPa，代入得：8.4 混凝土弹性压缩引起的预应力损失l4对于先张拉法构件， (8.2) (8.3) (8.4) (8.5)由公预规6.2.8条，先张法构件传力锚固时的损失为： (8.6) 由前面计算空心板换算截面面积:A0=509641.65mm ,I0=5.57731010m