句容碧桂园凤凰城一期工程模板工程施工方案.doc

此文档收集于网络，如有侵权，请联系网站删除模板工程施工方案一、工程概况 本工程是碧桂园房地产开发有限公司在南京远郊句容市黄梅镇开发的又一大高档小区，一期规划设计高层建筑20栋，五星级酒店一栋，别墅六栋，以及各类公共设施，总建筑面积为77.38万平米。其中本项目部承建30.3万平方米，其中地上建筑面积为23.12万平方米，地下车库工程建筑面积7.18万平米，分为A、C两个大区，共计37个施工段，其中A区建筑面积为66645.7m2,C区建筑面积5154.93m2,A区一层地下车库48131.3 m2，局部二层建筑面积为18514.4 m2，C区为一层地下库。A、C区负一层层高为3.9米，负二层层高为3.6米。承台有800mm、1300mm、1600mm不等，地下室外墙墙厚为250mm,底板厚度250mm,结构楼板或地面为150mm,结构梁600-900mm不等。高层住宅负一层层高为4.46米，局部5.66米，板厚为150mm厚，一层为5.985米，二层以上为3米，其中13#楼为复式楼，局部层高为6米，板厚有100mm、120mm、130mm、140mm、150mm、170mm七种，墙厚有200mm、250mm、300mm、350mm、400mm五种。别墅一层层高为3.6米，二层、三层为3.3米，四层为3米，板厚有100mm-150mm不等。二、材料选择1、承台、基础梁模板地下车库负二层及C区地库基础底板厚250mm，基础梁为500mm,600mm,700mm高不等，地库承台深800mm-1600mm,高层住宅承台高为1.2米至3米不等，均采用砖胎模。2、柱、梁模板柱、墙模板采用915mm1830mm16mm多层板，板模、梁模采用915mm1830mm16mm多层板，背楞采用40mm90mm松木方，间距200mm，柱箍采用2483.5钢管、14对拉螺杆紧固，柱子边长大于600mm时，中间加14对拉螺杆1道，内穿20PVC管。梁的竖档采用483.5钢管，同梁底横档钢管用扣件锁牢，当梁净高大于600mm时，在梁肋1/3高度处加114600对拉螺杆一道，钢管架立杆采用 483.5钢管架立杆，横向间距500mm-1000mm、纵向间距500mm-1000mm，梁底下另加立杆支撑12排，间距不大于600mm，钢管架立杆采用水平杆纵横相连，步距不大于1600mm，四边和中间每隔四排立杆纵向、横向布设扫地杆和剪刀撑，扫地杆距地200mm，所有梁下均加设双向剪刀撑加固，计算附后。3、墙模板地库外墙为250mm厚，栋号楼五层以下墙体厚有250mm,300mm,350mm三种，模板采用915mm1830mm16mm多层板，背楞采用40mm90mm松木方，间距200mm，水平背楞采用2483.5钢管，墙内外主背楞采用14对拉螺杆连接，螺杆水平间距457mm，竖向间距457mm，地下室外墙及有防水要求的内墙均采用止水螺杆，其余对拉螺杆内穿20PVC管，以便螺杆装拆和重复利用。计算附后。4、顶板模板及满堂架（1）地下车库地库顶板负一层、负二层厚度均为150mm，顶板、楼梯等其余部位模板均采用915mm1830mm16mm厚多层板（红板），次背楞采用40mm90mm松木方，木方间距250mm，主背楞采用483.5钢管，间距500-900mm.满堂架的立杆纵横间距均为900mm，中间用纵横水平杆相连，步距不大于1600mm，扫地杆纵横向全部搭设，扫地杆离地高度为200mm,梁下口部位每隔两跨搭设纵向连续剪刀撑，（图示见附图）计算附后。（2）栋号楼高层住宅基础 承台顶面设计标高为-8.66米，负一层板面设计标高为-5.06米，负一层结构顶面标高为-0.6米，A区地库的一至四区为一层地下室，负一层与承台间覆土，为了满足施工进度要求及优化施工方案，-5.06米结构板后做，结构梁留出板的位置，满堂架做两次搭设，第一次搭设至-5.06米梁下口，第二次从-5.06搭至-0.6米板下口，搭设总高度7.81米，立杆纵横间距均为800mm，中间用纵横水平杆相连，步距不大于1600mm，扫地杆纵横向全部搭设，扫地杆离地高度为200mm,梁下口部位每隔两跨搭设纵向连续剪刀撑，考虑到承台四周填土的不密实性，硬化之前，素土夯实，然后浇筑8cm厚C20砼，搭设满堂架时，立杆下均垫200mm*200mm*16mm模板，满堂架搭设好后，在梁的下部两侧加斜向支撑，支撑在承台或地梁上，防止硬化地面承载力不足。（如下图所示）顶板、楼梯等其余部位模板均采用915mm1830mm16mm厚多层板（红板），次背楞采用40mm90mm松木方，木方间距250mm，主背楞采用483.5钢管，间距500-900mm. 11-22#楼一层结构 层高为5.985米，搭设高度为5.73米，立杆纵横间距均为800mm，中间用纵横水平杆相连，步距不大于1600mm，扫地杆纵横向全部搭设，扫地杆离地高度为200mm，梁两侧附加立杆，间距为1000 mm.顶板、楼梯等其余部位模板均采用915mm1830mm16mm厚多层板（红板），次背楞采用40mm90mm松木方，木方间距250mm，主背楞采用483.5钢管，间距500-800mm.13#、19#-22#楼为复式楼，在客厅处，层高为六米，搭设要求同一层结构。别墅及高层标准层 高层标准层层高为3米，别墅区层高3米-3.6米不等，立杆纵横间距均为1000mm，立杆下垫20cm*20cm*1.6cm模板，立杆中间用纵横水平杆相连，步距不大于1600mm，扫地杆大于四米房间纵横向全部搭设，扫地杆离地高度为200mm，梁两侧附加立杆，间距为1000 mm.顶板、楼梯等其余部位模板均采用915mm1830mm16mm厚多层板（红板），次背楞采用40mm90mm松木方，木方间距250mm，主背楞采用483.5钢管，间距500-800mm.5、后浇带模板后浇带侧面模板采用12钢筋网片骨架，外蒙粗、细两层钢丝网，如图示。6、混凝土强度等级不同部位柱梁板模板对于设计要求柱、梁、板部位采用不同强度等级的混凝土一次性浇筑时，为保证各部位混凝土强度等级达到设计要求，并满足一次性浇筑的要求，在每根柱周边距柱边500mm的梁（板）内采用钢丝网进行隔断处理（钢丝网不拆）。三、施工方法所有模板工程施工前应复核定位线、线控制线准确无误后方可施工。1、砖胎模施工 需要砌墙的砖胎膜应保证垂直度，严禁向内侧倾斜；承台砖胎模应将基层整平夯实后砌筑，详见砖胎模施工方案。2、弹线支模前先弹好模板边线及200mm控制线，复核无误后，柱、墙模板安装前，在其根部距地面50mm左右处根据柱、墙边线及500mm控制线焊设钢筋支棍限位，以确保柱、墙位置的正确，钢筋支棍间距1200mm，在距转角100mm处加设一道，限位用钢筋直径不小于12且两端面必须同钢筋轴线垂直。3、柱模板施工、方柱采用多层板拼装加固，次背楞采用4090松木方，柱模阳角拼缝采用企口，且模板每边宽统一木方厚度，柱箍采用2483.5钢管，间距457mm，最下一道柱箍离底部150mm，柱箍两端用214对拉螺杆紧固，柱子边长大于600mm时，中间加14对拉螺杆一道，外穿20PVC管；、对于与梁同时浇筑的柱，其模板在梁口部位采用整板裁口，裁口大小及高低同梁位置相符，见附图示；、柱加固后，其上、中、下设三道钢管箍同满堂脚手架连接，且间距不大于1.8米，每边在柱高4/5处用483.5钢管设一道与地面夹角为60的斜撑，柱角处设支撑一道，以防柱模变形，柱支撑示意图如下。4、墙模板施工、外墙模板采用现场拼装就位；、外墙模板施工顺序为：模板现场拼装 外墙外模板就位 穿防水对拉螺杆 外墙内模板就位 加固 （浇混凝土） 拆模；、墙体主背楞采用2483.5钢管，主背楞间距457mm，次背楞采用4090木方，间距250mm，墙体内外主背楞采用14对拉螺杆连接，螺杆水平间距457mm，纵横间距457mm，地下室外墙及有防水要求的内墙部位对拉螺杆中间焊止水片，外墙支撑示意图如下。5、梁、板模板施工、承台砖胎膜施工前，承台基层应整平、夯实。、模板支架采用483.5钢管，立杆纵横间距500mm-1000mm，梁底另设立杆加固，立杆间距600mm，横杆步距1600mm，四边和中间每隔四排立杆纵向、横向布设扫地杆和剪刀撑，扫地杆距地200mm，所有梁下均加设双向剪刀撑加固；、梁、板次背楞采用40mm90mm松木方；间距250mm，梁模应底模包帮模,底模两侧各定20mm宽16mm厚压脚板，当梁净高大于600mm时，在梁肋1/3高度处加114600对拉螺杆一道；、梁侧模竖档采用483.5钢管，同梁底横档用扣件锁牢，梁净高大于600mm或梁侧有单边吊模时，在梁高23梁高处另加14600对拉螺杆一道；6、楼梯模板 所有踏面的阴阳角必须方正，踏面尺寸应经过计算后画线加工。大横杆步距不大于1.6米。扫地杆、剪刀撑按顶板的满堂脚手架要求搭设。为控制立杆高度立杆下部采用可调支撑。7、后浇带支模后浇带侧面模板采用12钢筋骨架，外蒙粗、细两层钢丝网，如图示。支设墙体后浇带模板，必须保证支设质量，防止混凝土浇筑时产生胀模、爆模，流浆等现象发生。 所有梁、板后浇带处的支撑必须在该部分后浇带施工完毕，且达到强度要求后方可拆除。8、梁、板早拆构造早拆体系跨度应小于2米，拆除时间以同条件试块试压报告为准，强度应大于等于50%（常温下3-4天），未达到强度、无拆模令严禁拆除模板支撑体系。为确保早拆体系的稳定性，最外侧与后拆立杆相连的剪刀撑、与后拆支撑排架相连的大横杆、扫地杆、剪刀撑不得早拆（早拆支撑构造如下图所示）。四、模板体系技术措施1、由于该工程高层（10栋30层）建筑面积大，且地下车库跨度8.1米，在保证拆模强度条件下，为满足施工进度要求，每栋高层配模3层，地下车库分四段施工，每段计划配置4块。2、每柱模下脚留300mm200mm（h）清扫口，便于清理垃圾；3、柱、墙模板在施工缝及模板拼缝处粘贴海绵条，以防漏浆； 4、柱、梁交接处，模板采用整板裁口，保证柱、梁交接处方正；5、柱、梁、墙阳角均采用企口拼接，拼缝处采用10mm宽自粘式海绵条粘贴，保证混凝土角方正，不漏浆；6、梁板跨度大于4M时，按2起拱；7、为防止模板接口错台，拼缝处模板采用木方作背楞压缝，在拼缝处，内墙采用“”字型钢筋支棍，并增加点块密度，控制模板净空尺寸；8、在墙内50mm高处埋焊墙模限位支棍，在墙内及墙转角处沿墙高1000mm埋设14 L钢筋支棍梅花布设，控制墙厚；9、墙体阴角模板采用木方抽榫预制拼装；10、柱模加固采用2483.5钢管，14对拉螺杆加固，柱截面大于600mm加设一道14对立螺杆；11、模板工程验收重点控制刚度、垂直度、平整度、拼缝错位，柱、梁接口、门、窗洞口加固，特别注意外围模板、柱模、电梯井模、楼梯间模等处模板轴线位置正确性。五、模板施工质量要求1、模板及其支架具应有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑砼的重量，侧压力及施工荷载。2、模板拼缝严密，无漏浆现场、无爆模现象，最大拼缝不大于2mm。3、梁、柱、板节点、阴阳角、上下层墙板、板、柱、接头处应方正、顺直、棱角分明、无漏浆、错位现象。4、模板实测允许偏差，其合格率需严格控制在95%以上。检查项目 允许偏差值（mm）轴线位移 3标高 3截面尺寸 +4、-5垂直度 3表面平整度 5相邻两板高低差 2六、模板质量通病防治（1）柱、墙模板容易产生的问题：柱位移，截面尺寸不准，混凝土保护层过大，柱身扭曲，梁柱接头偏差大。防止方法：a支模前按墨线校正钢筋位置，钉好压脚板；b柱箍形式、规格、间距要根据柱截面大小及高度进行确定；c梁柱接头模板要按大样图进行安装且连接要牢固；d墙角定位按墙边线和控制线控制，墙背楞间距应按方案执行。（2）梁和楼板的模板通病：梁身不平直，梁底不平、底部下挠，梁侧面鼓出，梁上口尺寸加大，局部模板嵌入柱梁间、拆除因难；板中部下挠，产生蜂窝麻面。防治方法:a模板安装前，先检查模板的质量，不符质量标准的不得投入使用。b支模时应遵守底模包边模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应比净距缩短3mm。 c须有压脚板、斜撑，梁高大于600mm的，应加设14对拉螺杆加固，立杆间距 600900以确保支撑系统有足够的刚度，梁底模4米时，按0.2%拱。拉通线校核后才能将梁侧模固定。 d筑前，模板应充分用水浇透，但不得积水。（3）板模板通病防治措施：防治方法: a楼板模板厚度要一致，表面要平整，浇注砼之前必须进行模板表面标高验收，不符合要求的不予浇注砼。 b内楞间距符合方案布设要求。c板模跨度大于4米的，按0.2%起拱。d板模支设完成以后，平整度、拼缝等验收合格后才内进行下道工序。f各道工序均应严格按方案、交底执行，加强过程控制杜绝返工。七、模板拆除1、一般墙、柱、梁侧模等非承重模板，拆除时不得损坏边角，且结构砼强度不宜低于1.2Mpa。2、承重模板（梁、板底模）的拆除时间，必须待其同条件养护试块强度符合下列要求，办好拆模申请后方准拆模（本工程采用早拆支撑，控制支撑跨度小于2米）。 构件名称 结构跨度（m）达到砼设计强度的百分率板2502L875梁L875L8100悬臂构件1003、后浇带处梁、板模板拆模，须待后浇带浇筑完、且强度达到设计强度后才能进行；4、拆模顺序为后支先拆，先支后拆，先拆非承重模板，后拆承重模板。5、拆除跨度较大的梁底模时，应先从跨中开始，分别拆向两端。6、拆模时不要用力过猛、过急，拆下来的材料要及时运走、整理，模板拆下后要及时清理，刷脱模剂，按规格分类堆放。7、模板拆除前应填报模板拆除令（见附表），经批准后方可拆模。八、模板施工质量控制程序本工程模板施工质量控制程序图如下所示。质量控制要求（1）模板制作前的准备工作、作为柱、墙、顶板模板等背楞的方木必须用压刨进行双面刨光处理。、多层板的加工必须根据配模图进行，下料前必须弹线。（2）、漏浆控制措施、在模板混凝土浇注完毕后初凝前，将墙边、柱边50cm范围内抹平，并控制好标高。、严格控制模板的加工质量，尺寸偏差为每米1mm。对模板进行编号，保证模板下次使用时准确就位。、在定型柱模板和定型墙模板的拼缝处及模板与楼板面接触的部分粘贴5mm海绵胶带。在模板安装和调整好后，如果模板和楼板间尚存在缝隙，则用砂浆在模板外侧填塞。但必须注意灌缝砂浆不得进入墙体截面内。、顶板模板的拼缝用5mm10mm自粘式海绵条填嵌，柱下口的18mm30mm压脚条。（3）、模板的清理控制模板拆除后及时清理并涂刷隔离剂，并在规定的区域分类堆放整齐，对于破损模板，能修整的进行修整，不能修整的报批后登记处理。搞好大模板的日常保养工作和维修工作。九、成品保护措施、模板在使用过程中加强管理，模板安装时轻起轻放，不准碰撞，防止大模板变形。、应保护钢筋不受扰动、变形。、拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损坏模板、造成混凝土表面和棱角损伤。、支完模板后，保持模内清洁。、模板拆除后及时清理、维修、涂刷脱模剂并分规格堆放，以备下次使用。十、安全作业 1、一般要求、高处作业时,材料堆码必须平稳整齐。、使用的工具不得乱放，地面作业时应放入工具箱,高处作业应放入工具袋内。、作业时使用的铁钉,不应含在嘴中。、作业前应检查所用工具，手持电动工具等必须完好,操作时戴绝缘手套。、使用手锯时,锯条必须调紧适度,下班时要放松,以防再使用时锯条突然暴断伤人。、成品 半成品材料应在指定地点分类堆放整齐,不得随意乱放,场地内木材堆码高度不超过1.8m为宜。、木工作业场所的刨花木梢木材必须自产自清、日产日清、工完场清。、用火必须事先申请用火证,并设专人监护。2、模板安装与拆除、作业前应认真检查模板支撑等构件是否符合要求,钢管扣件有无严重锈蚀或变形,木模板及支撑材质是否合格。、地面上的支模场地必须平整夯实,并同时排除现场的不稳定因素。、模板工程作业高度在2m或2m以上时,必须设置安全防护设施。、操作人员登高必须走人行梯道,严禁利用模板支撑攀登上下,不得在墙顶独立梁及其他高处狭窄而无防护的模板面上行走、作业。、模板的立柱顶撑必须设置牢固的拉杆,不得与门窗外脚手架等不牢靠和临时物件相连接.模板安装过程中不得间歇,柱头搭接立杆顶撑拉杆等必须安装牢固成整体后,作业人员才允许离开。、基础及地下室工程模板安装,必须检查基坑边坡的稳定状态,基坑上口边沿1m以内不得堆放模板及材料,向槽(坑)内运送模板构件时,严禁抛掷.使用溜槽或塔吊运送,下方操作人员必须远离危险区域。、组装立柱模板时,四周必须设置牢固支撑,应将几个柱模连成整体.支设独立梁模应搭设 临时操作平台,不得站在柱模板上操作和在梁底模上行走和立侧模。 、拆模作业时，必须设警戒区，严禁下方有人进入。拆模人员必须站在平稳牢靠的地方，保持身体平衡，不得猛撬，以防失稳坠落。、严禁用塔吊直接吊除没有撬松动的模板，吊运大块整体模板时，必须拴结牢固，且吊点平衡，就位后必须拉接牢固方可卸除吊环。、拆除电梯井及大型孔洞模板时，下层必须支搭安全网等可靠防坠落措施。、拆除的模板支撑等材料，必须边拆、边清、边运、边码垛，严禁在楼层内堆放。楼层高处拆下的材料，严禁向下抛掷。、拆模的顺序和方法是。应按照先支后拆、后支先拆的顺序；先拆除非承重模板，后拆承重的模板和支撑；在拆除有支撑的顶板模板时，严禁将支撑全部拆除后，一次性拉拽拆除。已拆活动的模板，必须一次连续拆除完，方可停歇，严禁留下不安全隐患。 十一、模板及其支架的设计 计算依据:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、 混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、 钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。1、设计时应考虑的荷载、模板及支架自重标准值：肋形模板及其支架（层高4m以下）：0.75kN/（木），单体地下室层高4.46米，模板及支架近似取0.80kN/（木）；、新浇筑砼自重标准值：普通砼取q=25kN/m；、钢筋自重标准值：楼板 1.1kN/ m，梁 1.5kN/m（实际值较大时，按实际取）；、施工人员及设备荷载标准值：、计算模板及直接支承模板的小楞时，对均布荷载取2.5kN/，应按集中荷载2.5kN进行验算，比较两者所得弯矩值，按其中较大者采用；、计算直接支撑小楞结构构件时，均布荷载取1.5kN/；、计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布荷载取1.0KN/。、振捣砼时产生的荷载标准值:水平面模板取2.0KN/；垂直面模板取4.0KN/。、新浇砼对模板侧压力标准值：本工程采用内部振捣器，新浇筑的砼作用于模板的最大侧压力，按下列二式计算，并取二者中的较小值:F=0.22RcTo12 V1/2F=RcH式中： F：新浇砼最大侧压力（kN/）； Rc：砼的重力密度（kN/m）。To：新浇砼初凝时间（h）按实确定(本工程商品混凝土初凝时间为3h，无资料时，可取To=200/（T+15）计算，（T为砼温度） V：砼浇筑速度(m/h)；H：砼外侧压力计算位置至新浇砼顶面总高度（m）;1：外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺有缓凝作用外加剂时取1.2。2：砼坍落度影响系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；5090mm时，取1.0；110150mm时，取1.15。、砼倾斜时产生荷载标准值:本工程向模板内供料方法采用串筒或导管，其倾斜时产生的水平荷载取2kN/，(容量为0.20.8立方米的运输器具取4kN).2、荷载分项系数Ri根据模板及其支架的荷载设计值，应采用荷载标准值乘以相应的荷载分项系数求得，荷载分项系数按下列要求采用：、第1、2、3、6项Ri取1.2；、第4、5、7项R2取1.4。3、模板及其支架设计计算时荷载效应组合模板类别参与组合的荷载项计算承载力验算刚度平板模板及其支架1+2+3+4 1+2+3梁和拱模板的底板及支架1+2+3+5 1+2+3梁、拱、柱（边长300mm）、 墙（厚100mm）的侧面模板5+66大体积结构、柱（边长300mm）、 墙（厚100mm）的侧面6+764、模板设计计算A、墙模板设计计算（地库外墙4.2m高墙体计算）设计条件：墙模板采用915mm1830mm16mm多层板，次背楞采用40mm90mm，主背楞采用2483.5钢管，对拉螺杆加固，墙厚250mm，混凝土采用商品混凝土，坍落度15030mm，掺缓凝剂，终凝时间8h，浇筑速度3m/h, 浇筑最大高度4.2m1、计算荷载1=1.2 2=1.15 To=6（h） Rc=25KN/m V=3m/h 则有： F = 0.22RcTo12V1/2 = 0.222561.21.1531/2= 78.88kN/ F = RcH=254.2= 105kN/二者中取小值F=78.88kN/作为侧板侧压力标准值，并考虑倾倒砼时产生的水平荷载标准值2kN/，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值按强度考虑： q = 78.881.2+21.4 = 97.46kN/按刚度要求，采用标准值，同时不考虑倾倒荷载：q = 78.88kN/2、多层板计算：求内木楞（4mm90mm背楞）间距由条件知：多层板规格尺寸为915mm1830mm16mm，由于多层板支承在内楞上，内楞间距较小，故多层板受力可按三跨连续梁计算。根据模板简易计算公式，设内楞间距为L，则：、按强度要求内楞容许间距计算为：M=qL2/10fmbh2/6 即： L 135.4h(1/q)1/2= 135.416(1/97.46)1/2= 219.44mm式中：b取1000mm计算fm = 11N/mm、按刚度要求内楞容许间距计算为: =qL4/150EI=d/400即： L 1221.5(1/q)1/3= 284.8mm取二者中较小值，L=246.8mm，为满足水平方向螺杆尺寸模数（间距450mm）要求，用L=225mm，满足刚度、强度要求。即：40mm90mm松木背楞间距225mm（中到中）3、内楞容许跨度计算（即螺杆竖向间距）内楞采用40mm90mm松木方，由于外楞（钢管背楞）间距较小，故内楞容许跨度（主楞间距）可按多跨连续梁计算。、计算荷载由上计算知内楞间距为225mm故按强度计算时，设计荷载值为： q = 97.460.225=21.93kNm按刚度计算时，设计荷载值为：q = 78.880.225=17.75kNm、计算跨度a、按强度要求：M = qL2/10fmW 即： L 11.4(W/q)1/2 = 11.4(54000/21.93)1/2= 600mm式中 W=bh2/6=40902/6=54000mmfm = 14.6N/mmb、按刚度要求： = qL4/150EI=L/400即： L 832mm式中 I=bh3/12=40903/12=2430000mm4取二者中较小值 L=600mm，结合实际施工取450mm。4、外楞容许跨度计算（即螺杆水平间距）由于外楞采用2483.5钢管，用对拉螺杆加固，可按多跨连续梁计算。、计算荷载由于内楞跨度600mm，间距225mm较小，在计算允许精度范围内，按均布荷载考虑，其何载取值为：按强度计算：q = 97.46KN/0.60 =58.48kN/m按刚度计算：q = 78.880.60 = 47.33kN/m、背楞容许跨度a、按强度要求有： M = qL2/10fmw即： L 45.8(w/q)1/2 = 45.8(2w1/q)1/2= 45.8mm（8981.4/58.48）1/2= 45.812.39mm= 567.5mm式中 2483.5钢管截面抵抗矩： w = 2（d4-d14）/32d= 23.14（484-424）/（3248）= 8981.4mm4 b、按刚度要求有： = qL4/（150EI）= L/400即： L 42.86(I/q)1/3 = 42.86(2I/q)1/3= 42.86(215553.15/47.33)1/3= 710mm式中 2483.5钢管截面惯性矩：I = 2（d4-d14）/64 = 215553.15mm4取二者中较小值 L567.5mm，考虑模板宽度尺寸为915mm，为满足模数尺寸要求，实际取L450mm5、螺杆直径选择： 、由上述3、4计算螺杆间距纵向为450mm，横向（水平向）为450mm，则每根螺杆承受的拉力P=97.460.450.450=19.73kN根据现场条件，要求用14螺杆，水平间d=450mm,14螺杆容许拉力N=17800N，求竖向间距,则N=17800qdL=97.46450L即： L 17800/（97.460.45）= 405mm故14取竖向间距L=400mm （满足要求）。为方便施工，确保受力要求，底部三道拉杆采用双螺帽加固。、14螺杆水平间距450mm不变，14螺杆容许拉力为17800N，求14对拉螺杆竖向间距450mm开始位置。（25h1.2+21.4）0.450.45=17.8h1= 2.8m综合上述内容，墙体模板对拉螺杆间距要求如下：墙体模板支设对拉螺杆间距要求如下： 、顶板面往下2.8m范围内：14螺杆水平间距450mm，竖向间距450mm； 、顶板面往下2.8m至4.2m范围内：14螺杆水平间距450mm，竖向间距400mm，其中底部三排螺杆需采用双螺帽加固。B、柱模板设计计算柱模板采用915mm1830mm16mm多层板，内楞为40mm90mm松木方，外楞采用483.5双钢管，柱平面尺寸以600mm800mm、高4.2m截面为计算截面，设混凝土坍落度16030mm，掺外加剂，Rc=25kN/m，To=6h，V=3.5/（15/60）=14m/h，1=1.2，2=1.151、计算荷载取值对于4.2M层高柱标准值：F3.9m = 0.22*Rc*To*1*2*V1/2= 0.222561.21.15（141/2）= 170.4kN/mF3.9M = RcH=25*3.9= 97.5kN/mS分别取二者中的较小值，并考虑倾倒砼时产生的荷载标准值2KN/m，分别取分项系数1.2、1.4，则设计荷载值分别为4.2M层高柱按强度要求荷载设计值为：q = 97.51.2+21.4 = 119.8kN/m按刚度要求荷载标准值为：q = 97.5kN/m2、内楞间距计算 由于柱模采用整块多层板，因此可以按多跨连续梁计算，其内楞间距按4.2m层高柱为准计算确定取值。 a、按强度要求M = qL2/10fmbh2/6 即： L = 228.79mmb、按刚度要求 = qL4/（150EI）=L/400 即： L275.1mm取二者中较小值L=228.79mm，实际使用按200mm。3、柱箍间距（次楞跨度）计算由于柱箍采用14对拉螺杆加固，故次楞跨度取决于螺杆纵向间距。A、层高3.3m柱（600800截面）按最不利因素考虑即600mm宽柱边中间不加对拉螺杆,只在两端加14对拉螺杆（800mm宽柱边中间加一根14对拉螺杆），14对拉螺杆有效面积Ao=105mm，其容许拉力为：N = 105170 = 17.85KN故其容许间距为：2N = qbL即： L = 2N/qb = 217.85/107.80.6 = 0.552m另对于4.2M层高600mm800mm柱而言，其柱箍间距与高度关系为qb=（25H1.2+21.4）L0.6=2N即： H =（2N/0.6L-2.8）/30、当L = 0.4m时H =（35.7/0.6/0.4-2.8）/30=4.865m、当L = 0.5m时H =（35.7/0.6/0.5-2.8）/30=3.87m、当L = 0.6m时H =（35.7/0.6/0.6-2.8）/30=3.21m根据柱高为4.2米，故选L=0.45米。4、次楞跨度校核内楞采用40mm90mm通长木方，承受柱侧模板作用的荷载，按多跨连续梁计算，其容许跨度（柱箍间距）按下式计算。、按强度计算：fm=13N/mm w=bh2/6=54000mm，q = 107.8kN/m20.2m=21.56kN/mM = qL2/10fmwL = 605mm、按刚度计算：I=bh3/12=2430000mm4q = 87.5kN/m20.2m=17.5kN/m = qL4/(150EI)=L/400 L 836.7mm取二者中较小值605mm ，大于柱箍间距（L=500mm），故次楞满足强度和刚度要求。5、主楞跨度校核由于柱较高，在方案中考虑在每道柱箍每边加114螺杆，竖向间距500mm，2483.5钢管按简支梁计算，在计算误差范围内按均布荷载考虑。则按强度计算有：q=25Hh1.2+21.4 =254.20.51.2+21.4=65.8kN/mqL2/8fmw解得: L28fmw/q即L82108981.4/55.31/2=522.4mmw = 2（d4-d14）/32d= 23.14（484-424）/（3248）= 8981.4mm按刚度计算有：q=25Hh=254.20.5=52.5N/m 5qL4/(384EI)L/400解得：L33842.06105215553.15/(547.25400)L579mm600mmI = 2（d4-d14）/64 = 215553.15mm4故按强度、刚度要求计算，2483.5钢管满足600mm800mm柱箍要求。由上计算得：1、柱内楞间距为200mm; 2、柱箍间距:顶板向下2.5米内为450mm;2.5米向下为400mm，该区域应用双螺帽加固;C、地库顶板模板支架计算1）.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 楼板浇筑厚度(m):0.50；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):1.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 图2 楼板支撑架荷载计算单元 2）、模板支撑方木的计算: 方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.009.0009.000/6 = 54 cm3； I=4.009.0009.0009.000/12 = 243cm4； 方木楞计算简图 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25.0000.2500.500 = 3.125 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.3500.250 = 0.088 kN/m ； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 = (1.000 + 1.000)0.7500.250 = 0.375 kN； 2.强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2) = 1.2(3.125 + 0.088) = 3.855 kN/m； 集中荷载 p = 1.40.375=0.525 kN； 最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.5250.750 /4 + 3.8550.7502/8 = 0.369 kN； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.525/2 +3.8550.750/2 = 1.708 kN ； 截面应力 = M /W = 0.369106/60750.00 = 6.082 N/mm2； 方木的计算强度为 6.082 小于13.0 N/mm2,满足要求! 3.抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 3.8550.750/2+0.525/2 = 1.708 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 3 1.708103/(2 45.00090.000) = 0.633 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 方木的抗剪强度为 0.633 小于 1.300 满足要求! 4.挠度计算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 3.213 kN/m； 集中荷载 p = 0.375 kN； 最大变形 V= 53.213750.04 /(3849500.0002733750.000) + 375.000750.03 /( 489500.0002733750.0) = 0.637 mm； 方木的最大挠度 0.637 小于 750.000/250,满足要求! 3）、板底支撑钢管计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 3.8550.750 + 0.525 = 3.416 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.683 kN.m ； 最大变形 Vmax = 1.239 mm ； 最大支座力 Qmax = 11.160 kN ； 截面应力 = 152.217 N/mm2； 支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于750.000/150与10 mm,满足要求! 4）、扣件抗滑移的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 11.160 kN； R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5）、模板支架荷载标准值(轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1253.000 = 0.374 kN； (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.7500.750 = 0.197 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.5000.7500.750 = 7.031 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.603 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+1.000 ) 0.7500.750 = 1.125 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.698 kN； 6）、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.698 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆