箱梁施工方案.doc

此文档收集于网络，如有侵权，请联系网站删除四、支架搭设支架布置详见图二四。下面讲述几座大桥的碗扣支架，人行天桥的门式支架予以参照。1、碗扣式钢管架安装程序及方法（1）依据施工方案设计的位置，在基础上用墨线弹出纵、横向每排立杆位置，并据此安装枕木。箱梁实心段对应的枕木尺寸宽厚为205cm，其它部位的可用202cm。（2）在基础上墨线交叉点的枕木上摆放底座，将立杆插入底座，如需要采用两种立杆时，应采取两种不同长度立杆相互交错布置。（3）安装水平杆。将水平杆接头插入立杆最下端碗扣内，使接头弧面与立杆密贴，将上碗扣沿限位销扣下并顺时针旋转将其锁紧。（4）需要采用两节立杆时，应注意避免相邻立杆接头处于同一水平面内；立杆接长时，将上部立杆底端连接孔与下部立杆顶端连接孔对齐，插入立杆连接稍并锁定。（5）进行扫地杆、水平加固杆、剪刀撑安装及可调顶托安装。2、碗扣式钢管支架施工要求（1）支架安装应严格按施工方案和每座桥的施工顺序进行。如为赶工期，可在上一施工节段未完成之前提前搭设下一节段支架。（2）支架安装可从箱梁施工段的一端开始向另一端推进，也可从中间开始向两端推进，但工作面不宜开设过多，从纵横两个方向同时进行，以免支架失稳。（3）若基础平整坚实，立杆底座可直接用立杆垫座，若基础不平或不够坚实，支架底部应采用立杆可调底座。（4）选用无缺陷的支架构配件。用于支撑的所有杆件，必须经检验合格后方可使用。（5）碗扣式支架的底层组架最为关键，其组装质量直接影响支架整体质量，要严格控制组装质量；在安装完最下两层水平杆后，首先检查并调整水平框架的方正和纵向直顺度（对曲线布置的支架应保证立杆的正确位置）；其次应检查水平杆的水平度，并通过调整立杆可调底座使水平杆的水平偏差小于L/400（L为水平杆长度）；同时应逐个检查立杆底脚，并确保所有立杆不悬空和松动；底层支架符合搭设要求后，检查所有碗扣接头并锁紧。在搭设过程中应随时注意检查上述内容，并予以调整。（6）当箱梁为曲线梁时，可通过调整水平杆长度而使支架成曲线型布置。（7）支架搭设严格控制立杆垂直度，整架垂直度偏差不得大于h/500（h为立杆高度）。（8）剪刀撑钢管如需接长，应用搭接，搭接长度不少于40厘米、不少于三个扣件。箱梁翼板部位的斜撑根据撑顶模板需要适当调整。（9）支架的可调顶托应逐个顶紧，使所有立杆均匀受力；顶托的外悬长度不应大于自身长度的1/2。（10）墩柱周边的水平杆如未能紧靠墩身，支架应另加设水平钢管成井字架夹紧墩身。（11）支架的梯道及通道应铺设牢靠的脚踏板，避免出现探头板。通道及高处作业地段应挂设安全网，高处支架周边设置围栏。五、箱梁模板及方木铺设模板布置图详见图五（结合支架布置图）。支架搭设完成后，根据下表的模板预拱要求和各桥各部位的具体标高，初步拉线调整支架上托标高，然后按要求铺设纵向和横向方木，方木铺设后，再次复测标高情况，最后铺设箱梁底模和复测标高。在此过程中，如需调整标高，注意同一方木底下的上托应均匀调整，使各上托受力均匀。桥梁名称孔号及预拱度（单位mm，混凝土路面部位减少6mm）黄阁跨线桥1#2#3#4#5#6#7#8#9#161619212119171414爱心跨线桥1#2#3#4#5#1819201918友谊跨线桥1#2#3#4#5#6#7#8#1717181919181717回龙跨线桥1#2#3#4#5#6#7#8#9#191921252525252523友谊人行天桥主梁梯道1513说明上述数据为箱体部分，翼板端部按相应箱体的一半取值。施工时参照预压沉降情况进行调整，混凝土路面、承台、涵洞部位的预拱度应予适当减少，各相邻部位的标高结合设计线形顺接。选用方木时应注意方木质量，不能使用尺寸偏小太多和缺陷太大的方木，对于较小缺陷的方木，应加密并错开缺陷使用。纵向方木的质量必须严格把关，不能有缺陷。纵向方木铺设时，接头应尽量坐落在托架中并用码钉联结，否则，在其前后托架上铺设短方木支顶接头。横向分布方木需接长时，接头也用码钉码牢，相邻方木错开接头。底模板（主要是周边）用铁钉固定在方木上，方木接头处加密铁钉。完成支架预压后，根据预压实测变形情况调整模板线形，然后清理模板表面、用胶带封闭模板接缝，模板表面应光洁平整，接缝严密、无错台。在完成底板和腹板钢筋、波纹管、钢绞线以及翼板和腋角预埋筋、通气孔和泄水孔预埋件等安装后，进行内模安装。内模安装时注意钢筋保护层和通过内撑确保腹板尺寸，对拉螺栓的紧固应均匀，内模应通过粗铁线紧固在底板钢筋上，防止模板上浮。第一次混凝土浇筑后，当混凝土强度达到2.5MPa时，即可处理施工缝和安装顶板模板。此时混凝土强度较低，应避免碰撞翼板等预埋钢筋。为拆除内模，在1/4桥跨处的顶板预留约80100cm的人洞，每室一个，单箱双室的两个人洞分置两边，内模拆除后焊接原设计钢筋后再予封闭。方木和模板安装过程中应特别注意安全问题，作好脚踏板、安全网等防患措施，严防高处坠落。六、支架预压支架预压拟选择本工程首先进行上部结构施工的爱心跨线桥左幅第一段进行。该桥地基为挖方地段的土基，与其它桥梁的地基类似，箱梁高度1.8m，比其它桥梁略高，单位面积荷载略大，就支架安全性而言，通过该桥支架的预压，其它桥梁的支架很大程度上已得到证明，就弹性和非弹性变形而言，除人行天桥外，几座桥的荷载差异不大，均可参照该桥数据进行调整，因此，其它桥梁将不再进行支架预压。当然，弥补支架未预压并确保支架安全的重要措施是作好施工控制，严格按施工方案及相关要求进行地基处理、支架搭设、方木和模板铺设等。支架预压方法及程序如下：1、沉降及位移观测点布设。支架搭设及底模铺设后，进行观测点布设。沉降观测点布设在墩顶及跨中断面，在支架脚、支架顶、底模面、左中右布点，每个断面布设9个点，整个预压段共布设63个沉降观测点。为便于观测，支架上的观测点可贴厘米纸。位移观测点也布设在墩顶及跨中断面，每个断面在支架顶左右各布设一个点，整个预压段共布设14个位移观测点。布点后测量各观测点的原始高程和位置。2、加载。事先检测加载用的重块如混凝土块、砂袋、钢筋等的重量，作好重量标识，然后根据箱梁各部位的自重情况，作加载规划，使各部位的加载量与箱梁自重一致。为保护模板表面和减少冲击力，在模板面铺垫麻袋。加载时使用汽车吊吊装重块、人工配合堆放，注意吊装重块应小心轻放。荷载堆放应均匀渐加，类似于混凝土分层浇筑，左右基本对称。堆放重块时注意不要覆盖沉降观测点。3、观测。加载过程中应及时进行位移及沉降观测，如发现偏位或沉降异常，应及时暂停加载，待查明原因并处理后再继续加载。加载达到50%、80%时分别暂停加载，测量各观测点。完成加载后再测量，以后每半天测一次，直至完成预压。卸载后再测量一次。4、卸载。沉降稳定后，停止预压，进行卸载。支架稳定拟以日沉降量少于2mm进行判断。如三天后沉降仍未稳定，说明地基处理不佳，同样应予卸载，卸载后对沉降过大部位的地基重新进行处理。卸载同样应均匀、对称进行。5、数据整理和预拱度调整。整理沉降观测数据，可以得到地基变形、支架变形、方木及模板的压缩变形（比较卸载前后数据可区分弹性和非弹性变形），再与计算值进行比较，如有较大差异，需查找原因，并改善今后正常施工时的相关工作，对于正常差异，需对计算值进行修正，并据此调整模板预拱度。已经预压的模板支架，非弹性变形已经发生，不再考虑，只考虑弹性变形，未经预压的，两种变形均需考虑。位移观测点正常情况应基本不发生偏移，如有变形，应查找原因，改善相关工作。七、钢筋施工及预应力管线布设在底板上测量放线并作出钢筋布置大样，然后安装底板及腹板钢筋。施工缝以下的所有钢筋、波纹管等均在第一次施工时安装，其中，翼板、上腋角钢筋及波纹管等部分进入第一次施工范围，也需全部安装，不能截断，并应作好定位和保护措施。横梁钢筋骨架制作时应考虑预应力波纹管的影响，如受影响，应经设计和监理同意进行局部调整。顶板的其它钢筋、波纹管、各种预埋件等在完成第一次混凝土和顶板底模后安装。钢筋安装应按设计要求设置保护层，并作好层间支顶，支撑钢筋应予点焊牢靠。波纹管和钢绞线的安装在钢筋安装的同时穿插进行。安装时应确保波纹管定位准确和牢靠，并注意检查波纹管的接头和破损情况，对破损部位用胶带缠绕包扎，确保不漏浆。钢绞线存放、制作、安装等过程均应做好保护工作，避免碰撞、焊接，钢绞线的切割需用砂轮切割。钢绞线成索及穿索时应使钢绞线顺直，避免缠绕。混凝土浇筑后，适当拖动钢绞线，防止漏浆固结钢绞线。八、混凝土施工及养护箱梁混凝土浇筑过程中也需对模板支架的沉降和偏位情况进行观测。观测点布设与预压的类似，混凝土浇筑前、浇筑过程及浇筑后均需进行观测。混凝土浇筑时如出现异常沉降和偏移情况时，暂停浇筑，及时检查和处理后再继续浇筑。为使支架均匀受力，箱梁混凝土浇筑时，横桥向应左右对称，顺桥向应薄层推进，使支架前后荷载差别不大。混凝土量较大的施工段，采用两台汽车泵同时浇筑。选用混凝土塌落度1416cm，初凝时间约2小时。第一次混凝土浇筑时，混凝土可按底板一层、腹板根据不同高度分13层浇筑，用插入式振捣器振捣。浇筑混凝土时应避免在某处集中过多下料和赶浆，严格按规范要求振捣，避免过振、漏振、损伤波纹管、堵塞出浆口和排气孔，锚头部位的振捣应特别注意。当第一次混凝土强度大于2.5MPa（约915小时）时，对施工缝进行凿毛清洗，准备下一工序施工。第二次顶板混凝土可按一层浇筑，采用插入式和平板振捣器振捣。为控制混凝土标高，除人行天桥外的几座大桥，在顶板钢筋上布设顺桥向标高带。标带用16钢筋设置（用短钢筋焊接在顶板钢筋上，约150cm一个支点），钢筋面为桥面板混凝土标高。每幅桥左中右设置三道标带，两道之间的间距不大于5.5m。施工时用6米长滚筒在标带上滚动控制混凝土标高。混凝土施工后及时进行桥面扫毛。混凝土浇筑时木工班、钢筋班及管架班应在浇筑段附近值班，随时检查管架、方木、模板、对拉螺栓的顶撑和变形情况以及漏浆情况，及时处理存在问题，情况紧急时应及时通知管理人员。每次混凝土浇筑后，及时覆盖麻袋洒水养护。养护用水应避免冲刷管架地基，未张拉的箱梁上应避免集中堆放重物。九、预应力张拉及压浆箱梁混凝土强度达到90%以上（压试件确认）时进行预应力张拉作业。安装锚具前需对波纹管通水，确认管道不堵塞，如管道堵塞，需先行疏通。锚夹具安装时注意清除钢绞线及锚夹具上可能粘有的砂土。张拉及压浆设备事前应经过标定，超过标定有效期及千斤顶、压力表等受到损伤需重新标定。钢绞线张拉应严格按设计要求的顺序、张拉吨位、持荷时间等左右对称进行，采用张拉吨位和延伸量双控，如延伸量不符合设计要求，需报请设计和监理处置。张拉加载时，应缓速进行，两端张拉的，两端的加载及延伸量应基本同步。张拉时，钢绞线延伸端50米内严禁站人或人员通行，防止钢绞线断索伤人，必要时，在张拉端5米外用木板、砂袋等非硬性材料设置挡墙。完成张拉后，用砂轮机切除多余钢绞线，封堵锚头，及时对波纹管压浆。所用水泥浆标号不低于C40（提前进行试验检测），和易性良好，水灰比约0.40.45。拌浆时应对水泥过筛，防止硬块堵塞压浆管。出浆口所出水泥浆与压浆浓度一致时，封堵出浆口，按约0.7MPa的压力稳压20分钟。完成压浆后，除连接器张拉端外，其它张拉端可安装钢筋、模板、浇筑箱梁封端混凝土。施工缝混凝土需凿毛，钢筋安装时严禁焊接在锚具上。十、模板支架拆卸当混凝土强度达到20MPa、约4天以上时（具体以试压数据为准），可先拆除箱内模板支架，而外支架和模板需待箱梁张拉和管道压浆完成后才可拆除。同一联的两个施工段结合部，已完成箱梁的模板应保留约1m、支架应保留约7m至桥墩处暂时不拆，与待浇段的模板支架和桥墩连成一体。模板支架拆除应自上而下进行，注意避免撬、碰伤箱梁混凝土，各构配件、模板、方木等严禁向下抛掷。拆卸下来的模板、支架和各种构配件应做到有序堆放，妥善保管，确保文明施工场面。拆模人员应系好安全带，防止高空坠落。模板支架拆除后，检查混凝土外观，对可能存在的局部外观缺陷及对拉螺栓孔，经监理同意后予以处理。 箱梁模板支架验算书一、模板支架结构本工程箱梁的模板支架结构详见图二五。其中，黄阁、爱心、回龙跨线桥的模板支架结构一致，爱心桥箱梁略高，荷载略大，因此以爱心桥为代表进行结构验算。友谊跨线桥的模板支架结构与爱心桥略有不同，但各部位荷载比爱心桥的略小或相近，因此不再验算。人行天桥采用了门式支架，需进行验算。根据箱梁结构特点，选取各种模板支架结构中荷载较大、跨度或悬臂较大的代表部位进行验算，主要包括箱梁实心段、普通段、腹板等部位。二、结构受力验算箱梁混凝土采用二次浇筑，第一次浇筑底板和腹板，第二次浇筑顶板，施工缝在翼板根部，两次混凝土浇筑的间隔时间约3天，第二次混凝土浇筑时，第一次混凝土强度将达到30%50%（大桥约20 MPa，人行天桥约15 MPa），因此，箱梁底板方木、模板、腹板方木、钢管、对拉螺栓、模板等仅按第一次混凝土浇筑荷载验算，翼板和顶板方木、模板按第二次混凝土浇筑荷载验算，预应力箱梁的支架、地基按整箱荷载验算。人行天桥上构为钢筋混凝土结构，具有一定强度的第一次混凝土可减少支架的部分承载力，为保守起见，对其门式支架也按整箱荷载验算。结构验算时，静载系数取1.2，动载系数取1.4；人群及机具荷载取2.5kPa，振捣混凝土产生的侧向荷载取4kPa，竖向荷载取2kPa。各种主要材料的弹性模量E、标准强度R、允许弯曲应力w、剪应力取值如下： 胶合板：E=4000MPa，w=20MPa，=1.9MPa。杉木：E=7000MPa，w=11MPa，=1.7MPa。松木：E=8400MPa，w=12MPa，=1.9MPa。钢材：E=2.1105 MPa，R=205MPa，w=140MPa，=85MPa。1、爱心桥箱梁模板验算底模荷载较大的是腹板底和墩台处箱梁实心段，腹板底模板跨径最大，为0.4m，取10cm宽度的胶合板验算（厚度18mm）,则：I=0.10.0183/12=4.8610-8m4， W=0.10.0182/6=5.410-6m 3模板受力情况如下（模板自重忽略）：钢筋混凝土荷载：1.325=32.5kPa人群及机具荷载：2.5kPa振捣或下料冲击荷载：2kPa另外，内模跨径为0.5m，验算混凝土较厚的上腋角部位模板（混凝土最大厚度45cm），该部位钢筋混凝土荷载为：0.4525=11.25kPa。按多等跨连续梁计算，简图如下，其中，均布荷载：q1=(32.51.2+2.51.4+2)0.1=4.45kN/mq2=(11.251.2+2.51.4+2)0.1=1.9kN/m（1）强度验算两种情况模板的最大弯矩和剪力分别为：M1=0.1070.4q1=0.076kNm M2=0.1070.5q2=0.051kNmQ1=0.6070.4q1=1.08kNQ2=0.6070.5q2=0.58kN最大应力为：=M1/W14MPaW=20MPa=3Q1/（2bh）0.9MPa=1.9MPa该模板强度满足要求。（2）挠度计算计算外模变形，不考虑施工荷载，即q=32.50.1=3.25kN/m，除去方木宽度后模板跨径L=31cm，则最大挠度为：f=qL4/(128EI)=1.21mm310/250=1.24mm模板变形符合要求。2、爱心桥箱梁横向方木验算该方木为99cm杉木，则：I=0.094/12=5.46810-6m4， W=0.093/6=1.21510-4 m3腹板底和实心段的最大跨径为60 cm，按最大分布间距40cm验算，单根方木受力情况如下：钢筋混凝土荷载：1.30.425=13kN/m人群及机具荷载：2.50.4=1kN/m振捣荷载：20.4=0.8kN/m模板及方木自重：（0.40.018+0.092）10=0.15kN/m箱室和翼板底最大跨径为90cm，分布间距40cm，单根方木的钢筋混凝土荷载为（混凝土按跨径90cm的翼板或箱室较厚处42cm取值）：0.40.4225=4kN/m，其它荷载同上。上述两种情况均按简支梁计算, 简图如下，其中，均布荷载：q1=(13+0.15)1.2+11.4+0.8=18kN/mq2=(4+0.15)1.2+11.4+0.8=7.2kN/m（1）强度验算方木两种情况的最大弯矩和剪力分别为：M1=0.6q1/8=0.81kNmM2=0.9q2/8=0.73kNmQ1=0.6q1/2=5.4kNQ2=0.9q2/2=3.2kN最大应力为：=M1/W6.7MPaW=11MPa=3Q1/（2bh）=1MPa=1.7MPa该方木强度满足要求。（2）挠度计算最大挠度为：f1=5q1L14/(384EI)=0.8mm600/400=1.5mmf2=5q2L24/(384EI)=1.6mm900/400=2.2mm该方木变形符合要求。3、爱心桥箱梁纵向方木验算纵向方木有两种规格，箱梁腹板底及实心段部位为1010cm松木，其它部位为99cm杉木，下面就这两种情况分别验算。（一）、1010cm松木箱梁腹板底及实心段部位纵向方木承受来自横向方木的多个集中力作用（自重忽略），方木跨径0.6m。其中，实心段集中力P1间距30cm，根据横向方木的受力情况，可得：P1=180.60.3/0.4=8.1kN腹板底集中力P2间距40cm。考虑腹板荷载由两根纵向方木承受，其中边腹板靠近箱室的方木还承受部分底板荷载，根据荷载作用位置，单根方木受力情况如下：钢筋混凝土荷载：（1.3/232.5/60+0.22/2+0.90.22/2）250.4=4.71kN人群及机具荷载：2.50.41.5/2=0.75kN振捣荷载：20.41.5/2=0.6kN模板及方木自重：（2.50.40.018+30.092）10=0.42kN可得：P2=(4.71+0.42)1.2+0.751.4+0.6=7.8kN方木参数为：I=0.14/12=8.33310-6m4， W=0.13/6=1.66710-4 m3（1）强度验算按多等跨连续梁计算，简图如下，两种情况的最大剪力分别为：Q1=（1+1/2）P1=12.2kNQ2=（1+1/3）P2=10.4kN集中力的等效均布荷载为：q1=9P1/（40.6）=30.4kN/mq2=(21.52+1)P2/（21.50.6）=23.9kN/m方木的最大弯矩为：M=0.1070.6q1=1.17kNm最大应力为：=M/W7MPaW=12MPa=3Q1/（2bh）=1.8MPa=1.9MPa该方木强度满足要求。（2）挠度计算最大挠度为：f=q1L4/(128EI)=0.5mm600/400=1.5mm该方木变形符合要求。（二）、99cm杉木翼板及箱室底纵向方木也承受来自横向方木的多个集中力作用（自重忽略），方木跨径0.6m，集中力P间距40cm。为保守计，集中力按横向方木的两倍剪力计算：P=2Q2=23.2 =6.4kN计算简图如右。（1）强度验算方木的最大剪力为：Q=（1+1/3）P=8.53kN集中力的等效均布荷载为：q=(21.52+1)P/（21.50.6）=19.6kN/m方木的最大弯矩为：M=0.1070.6q=0.75kNm最大应力为：=M/W6.2MPaW=11MPa=3Q/（2bh）=1.6MPa=1.7MPa该方木强度满足要求。（2）挠度计算最大挠度为：f=qL4/(128EI)=0.5mm600/400=1.5mm该方木变形符合要求。4、爱心桥箱梁内模支架验算内模架横梁为99cm杉木，立杆为510cm杉木。内模架一般间距50cm，箱室变截面处逐渐加密为间距35cm。这两种情况单位长度内模架的荷载情况如下：间距50cm的：钢筋混凝土荷载：0.280.525=3.5kN/m人群及机具荷载：2.50.5=1.25kN/m振捣荷载：20.5=1kN/m模板及方木自重：（0.50.018+0.092）10=0.17kN/m间距35cm的：钢筋混凝土荷载：0.450.3525=3.94kN/m人群及机具荷载：2.50.35=0.88kN/m振捣荷载：20.35=0.7kN/m模板及方木自重：（0.350.018+0.092）10=0.14kN/m考虑动静载系数后均布力分别为：q1=(3.5+0.17)1.2+1.251.4+1=7.15kN/mq2=(3.94+0.14)1.2+0.881.4+0.7=6.83kN/m以较大的q1进行内模架验算。（一）、横梁验算按简支梁计算，简图如右。 横梁最大弯矩、剪力为：M=q/8=0.9kNmQ=q/2=3.6kN最大应力为：=M/W7.4MPaW=11MPa=3Q/（2bh）=0.7MPa=1.7MPa该方木强度满足要求。最大挠度为：f=5q/(384EI)=2.4mm1000/400=2.5mm该方木变形符合要求。（二）、立杆验算立杆压力按上述横梁的两倍剪力验算：N=2Q=7.2kN510cm杉木的较小回转半径为：i=0.2895=1.445cm立杆最大高度L=120cm ，则长细比为=L /i=83则稳定系数：=3000/2=0.43不考虑横联的作用，立杆压应力为：a=N/（A）=3.3MPaa=11MPa因此，立杆的强度和稳定性满足要求。5、爱心桥箱梁侧模验算侧模施工荷载主要考虑混凝土侧压力和4kPa的振捣荷载。以顺桥向每延米侧模为计算单位，计算外侧模，其单位长度荷载为：q=24h+4kN/m顶端均布力为4kN/m，底端（h=1.3m）均布力为35.2kN/m，受力梁计算简图如图a示，其中，A点为底端限位点，作用力由限位木通过箱梁底部的横向方木和模板承受，B点为对拉螺栓水平夹管处，作用力由夹管通过对拉螺栓承受，C点为顶端支撑点，作用力由方木通过斜撑钢管承受。该梁为一次超静定结构。去掉B点约束后原荷载作用的弯矩图如图b示，在B点作用单位力的弯矩图如图c示，其中：Rc2=41.3/2+31.21.3/6=9.36kNRa2=41.3/2+31.21.3/3=16.12kNRc1=0.423Ra1=0.577Mx2=4.2075-0.39x-11x2-4x3My2=4.2075+0.39y-11y2+4y3Mx1=0.577x-0.3173My1=0.423y-0.3173计算可得：11=0.317320.55/3+0.317320.75/3=0.04361P=(Mx2Mx1)dx+(My2My1)dy =(-1.3350+2.5514x+3.2653x2-5.0778x3-2.3080x4)dx +(-1.3350+1.6561y+3.6553y2-5.9222y3+1.6920y4)dy=-0.7163由此可得B点支撑力及A、C点支撑力：Rb=-1P /11=16.4kNRa= Ra2- Ra1Rb=6.7kNRc= Rc2- Rc1Rb=2.4kN则AB和BC段弯矩分别为：Mx= Mx2+ Mx1Rb=-1+9.07x-11x2-4x3My= My2+ My1Rb=-1+7.33y-11y2+4y3令Mx=0，My=0，即：12x2+22x-9.07=0，12y2-22y+7.33=0得：x=0.347m，y=0.438m。在该两处及x=0的B点处，梁内弯矩存在极值，分别为：M1=0.66kNm，M2=0.44kNm，M3=-1kNm在A、B、C处的剪力分别为：Qa=6.7kN，Qb左=9.0kN，Qb右=7.4kN，Qc=2.4kN该外侧模结构为：竖向方木为99cm杉木，每40cm一根，14 mm对拉螺栓每60cm一根，对拉螺栓的水平夹杆为48mm双拼钢管，壁厚3mm，模板为18mm厚胶合板。从荷载情况可知，侧模胶合板荷载小于同样间距的腹板底胶合板荷载，故不再验算。侧模限位方木每延米承受670kg的侧向水平推力，侧模斜撑钢管及翼板模板结构每延米承受240kg的侧向水平推力，这些结构按相应的模板结构图要求进行施工，即可满足强度要求。下面对竖向方木、钢管、对拉螺栓进行验算。（一）、竖向方木由上述最大弯矩和剪力可得单根方木的最大应力为：=0.4M/W3.3MPaW=11MPa=0.43Q/（2bh）=0.7MPa=1.7MPa该方木强度满足要求。（二）、钢管双拼钢管承受来自竖向方木的集中力：0.4Rb=6.6kN，集中力间距40cm，按多等跨连续梁计算钢管，单根钢管计算简图如下。钢管的最大剪力为：Q=（1+1/3）P=4.4kN集中力的等效均布荷载为：q=(21.52+1)P/（21.50.6）=10.1kN/m方木的最大弯矩为：M=0.1070.6q=0.4kNm钢管截面参数为：I=10.78cm4，W=4.49cm3，S=3.60cm3，则最大应力为：=M/W=89MPaW=140MPa=QS/（4I）12MPa1.5螺栓强度满足要求。6、爱心桥箱梁碗扣支架验算碗扣支架的钢管外径48mm，壁厚3.3mm（考虑到可能存在的锈蚀，以3mm验算），搭设的最大步距h=1.2m，上下自由端长度a=0.2m。可计算钢管的各种参数：截面积：A=4.24cm2回转半径：i=1.59cm计算长度L0=h+2a=1.6m长细比：= L0 /i=100.6稳定系数：=0.544因此单杆容许压力为： N=A=32.3kN碗扣材料为标准件，根据厂家提供的资料，当横杆步距为1.2m时，立杆设计荷载为30kN，因此，取N=30kN。下面就箱梁实心段、普通段、翼板三个部位的支架情况进行验算。（一）、实心段部位该段梁高1.8m，立杆最大间距为6060cm，所受荷载为：钢筋混凝土荷载：1.825=45kPa模板支架自重：2kPa人群及机具荷载：2.5kPa振捣或下料冲击荷载：2kPa考虑动静载系数后单杆所受压力为：N=(45+2)1.2+2.51.4+20.62=22.3kNN碗扣支架每米高度变形为：=N/(AE)=0.25mm该碗扣钢管满足要求。（二）、普通段部位参照纵向方木的受力情况，可知第一次混凝土浇筑时腹板底和箱室底的单根立杆所受压力分别为：N11=(1+2/3)7.8=13kNN21=(1+2/3)6.4=11kN第二次混凝土浇筑时底板混凝土已有相当强度，可以均分箱底各立杆增加的荷载。由箱底支架承担的第二次钢筋混凝土及模板荷载每延米约75kN，箱底立杆横向一排共12根，排距60cm，因此，二次荷载单根立杆增加的压力为：N12=N22=751.20.6/125kN这两个部位立杆最大总压力分别为：N1=N11+N1218kNNN2=N21+N2216kNN碗扣支架每米高度变形为：=N/(AE)0.19mm该碗扣钢管满足要求。（三）、翼板部位该部位立杆最大荷载与第一次混凝土浇筑时箱室底立杆最大荷载相近，为11kN，因此满足要求。7、爱心桥箱梁支架地基验算支架通过下托向枕木、水泥稳定土层、路基层层施加荷载，其中，下托底面长宽为1212cm，墩台处箱梁实心段的枕木宽厚为205cm，其它部位的枕木宽厚为202cm，水泥稳定土层厚10cm。按45角扩散应力近似计算，则枕木、稳定层、路基等各层面受力面尺寸分别为：实心段基础：枕木1212cm，稳定层2022cm，路基4042cm普通段基础：枕木1212cm，稳定层1616cm，路基3636cm均按上述立杆的最大压力验算，则三层基础最大应力分别为：实心段基础：枕木1.5MPa，稳定层0.5MPa，路基133kPa普通段基础：枕木1.3MPa，稳定层0.7MPa，路基139kPa一般木板的容许抗压应力大于9MPa，水泥含量3%的稳定土容许强度大于2MPa，如填土路基按要求碾压且承载力检测大于140kPa，则地基承载力满足要求。8、人行天桥模板支架验算人行天桥的模板、横向方木、侧模的荷载、跨径均小于上述爱心桥的相关情况，地基承载力要求也小于爱心桥的情况，因此不再验算。现对纵向方木和门式钢管支架进行验算。（一）、纵向方木验算纵向方木为99cm杉木，梁底和翼板中部的方木跨径91.4cm，翼板端部的方木跨径182.8cm。因横向方木分布较密，比纵向方木的刚度较大，故横向方木可在一定程度上均分梁底荷载。箱梁第一次浇筑时的施工荷载每延米为：钢筋混凝土荷载：16.1kN/m人群及机具荷载：6.2kN/m振捣荷载：5kN/m模板及