土木桥梁施工监控实习报告(生产实习)

精品文档成绩实习报告生产实习班 级11道桥隧2班学 号20110709217学生姓名 刘浩伟课程名称生产实习学院名称土木工程学院指导教师高兴元2014年6月30日一、实习目的与要求生产实习是土木工程专业教学计划中的重要组成部分。它为实现专业培养目标起着重要作用；也是毕业后参加实际工作的一次预演。生产实习学生是以技术人员助手的身份参加土木工程建造的现场施工和管理工作，在实习前已学完所有基础理论课程，以及钢筋混凝土结构基本构件、地基与基础、土木工程施工和工程造价等专业课程；在实习中应深入土木工程施工现场，认真实习，获取直接知识，巩固所学理论，完成实习指导人（现场工程师或技术人员）所布置的各项工作任务，培养和锻炼独立分析问题和解决问题的能力。其主要要求为：1、通过实习了解建筑构造、结构体系及特点；了解某些新建筑、新结构、新施工工艺、新材料和现代化管理方法等。丰富和扩大学生的专业知识领域。2、通过生产实习，使学生对典型土木工程的单位或分部工程的结构构造、施工技术与施工组织管理等内容进一步加深理解，巩固课堂所学内容。了解拟定典型分部分项工程的施工方案和控制施工进度计划的方法。3、通过现场实习了解建筑业企业的组织机构及企业经营管理方式；对施工项目经理部的组成，施工成本的控制，生产要素的管理有所了解。4、参加实际生产工作，灵活运用已学的理论知识解决实际问题，培养学生独立分析问题和解决问题的能力。5、学习广大工人和现场技术人员的优秀品质，树立刻苦钻研科学技术为祖国现代化多作贡献的思想。学习土木工程施工质量管理的基本方法；对土木工程施工质量的过程控制有所了解。了解现行的国家有关工程质量检验和管理的标准。二实习内容第一章 工程概况1.1结构概况驷马河大桥位于安徽省北沿江高速公路滁州至马鞍山段，是滁州、马鞍山之间连接的重要桥梁，桥梁全长1315米。本项目监控桥梁为驷马河公路大桥主桥部分，桥梁跨径组成为60+90+60米，为预应力混凝土连续梁桥。桥梁结构立面如图所示。图 1.1 驷马河大桥主桥立面图1.1.1 主梁主桥上部结构主梁采用单箱单室预应力混凝土连续箱梁，箱梁顶板宽13.5m，底板宽7.0m。主墩支点处5.0m长等高段梁高5.5m，跨中、合龙段及边跨支点处14.0m等高段梁高2.5m，其余梁高按二次抛物线规律变化。跨中及边跨底板厚30cm，主墩支点处底板厚75cm,箱梁底板厚度按二次抛物线规律变化。箱梁腹板采用分段等厚度规律变化，其中12#13#截面腹板厚度50cm， 7#11#截面腹板厚度65cm，0#6#截面腹板厚度80cm。箱梁顶板厚度28cm。箱梁边支点及中支点处设置横梁，厚度分别为150cm和200cm。主梁采用三向预应力体系，纵向预应力筋分别采用、和钢绞线；顶板横向预应力筋采用钢绞线；竖向预应力筋采用JL32高强精轧螺纹粗钢筋。主梁0#块和1#块节段总长10.0m，在墩顶和墩旁临时支架上立模现浇，边跨支架现浇梁段长13.85m，边、中跨合龙段均长2.0m，2#5#块长2.5m，6#10#块长3.0m，11#14#块长3.5m。2#14#块均采用挂篮悬臂浇筑施工。图 1.2 驷马河大桥主桥跨中横截面1.1.2 下部结构下部结构主墩为横向带扩大头的实体圆柱墩，下接承台及群桩基础。桥墩直径4.5m，墩顶横桥向扩大为7.0m；承台长、宽均为12.0m,厚3.5m；承台下设9根直径1.8m的钻孔灌注桩基础。过渡墩采用矩形墩，引桥侧墩顶接盖梁，下接承台及群桩基础，桥墩横桥向和顺桥向宽度分别为7.0m和2.8m，引桥侧盖梁高2.8m；过渡墩承台顺桥向和横桥向宽度分别为7.5m和8.0m，承台厚3.0m；承台下设4根直径1.8m钻孔灌注桩基础。主墩及过渡墩桩基均按摩擦桩设计。为平衡主、引桥恒载引起的不平衡弯矩，过渡墩向主桥侧偏移35cm，施工时需注意桩基放样准确。主墩及过渡墩墩顶均采用球形钢支座，承载力分别为32500kN和7000kN。图 1.3 驷马河大桥主桥墩顶横截面驷马河大桥位于安徽省北沿江高速公路滁州至马鞍山段，是滁州、马鞍山之间连接的重要桥梁，它的建设对于建设对于完善安徽省公路网布局，加速安徽省高速公路网的形成，提高公路网综合运输效率，对国家高速公路网功能进一步补充、完善、加强、发挥高速公路网规模效益等都具有重要意义。本项目桥梁全长1315米，桥面全宽28米，单幅布置为：0.5m（护栏）+12.5m（行车道）+0.5m（护栏）+1.0m/2（中央分隔带）。图 1.4 驷马河大桥主桥承台截面1.2 施工方案概述1.2.1 施工方案概述依据设计方提供的该桥的施工图和施工方提供的施工组织设计文件，该连续梁桥采用悬臂浇筑法施工，其设计施工工序为：1、 0#段、1#段箱梁施工工艺流程钢管支架焊接铺设0#段（1#段）平台纵向、横向型钢搭设脚手架、钢管支架盆式支座安装铺设木方及竹夹板底模测量放线安装箱粱外侧模绑扎底腹板钢筋安装底腹板预应力管道安装箱梁内模绑扎顶板钢筋安装顶板预应力管道安装封头模板（模板上固定纵横向锚具）浇筑混凝土养生张拉压浆。2、 主桥挂篮悬浇施工悬臂施工箱梁为左、右幅，每幅分为2个“T”进行悬臂浇筑施工。每个“T”构从2#块至合拢段前采用挂篮悬浇施工。挂篮在每个块段施工顺序为：底模及外模调整就位测量底模外侧模标高绑扎底板钢筋、安放底板预应力管道、绑扎底板齿板钢筋绑扎腹板钢筋安放腹板预应力管道内模前移，调整就位绑扎顶板钢筋、安放顶板预应力管道和各种预埋件预埋孔混凝土浇筑养生及预应力钢束穿束预应力钢束张拉前移挂篮张拉拉索。3、 合拢段施工合拢梁段作为梁体浇筑的最后一个块段，是连续梁施工的关键。它包含了线性控制、设计控制应力、体系转换、合拢精度、箱梁温度伸缩等一系列悬浇连续施工的重点和难点。在完成梁体各悬浇块段及边跨直线段施工后，应尽早完成合拢段梁体施工，其合拢顺序为先边跨后中跨。边跨合拢段：吊架安装外侧及底模就位绑扎底腹板钢筋及预应力内模安装顶板钢筋及预应力安装悬臂端压配重在温度最低时刻锁定劲性骨架并浇筑边跨合拢段砼（同时按浇筑速度卸载配重）当砼强度达90%时张拉边跨合拢束拆除边跨合拢段临时锁定拆除边跨吊架及0块、1#块墩顶固结，体系转换为单悬臂结构。中跨合拢段：吊架及模板安装底、腹板钢筋及预应力内模安装顶板钢筋及预应力安装悬臂端压配重在温度最低时刻锁定劲性骨架并浇筑中跨合拢段砼（同时按浇筑速度卸载配重）当砼强度达90时张拉中跨合拢束拆除中跨合拢段临时锁定拆除中跨合拢吊架体系转换成墩梁铰接体系，并完成全桥合拢。4、 边跨现浇段施工工艺流程边跨现浇段可采用搭设满堂支架进行现浇施工，基础处理支架搭设预压铺设底模及外侧模板绑扎底腹板钢筋及安装预应力管道安装内模绑扎顶板钢筋及安装预应力管道浇筑混凝土养护。1.2.2施工监测控制的目的本桥梁施工控制的目的是为了保证大桥施工中的安全，在施工过程中提供准确的塔节段立模标高和空间位置以及张拉索力以确保结构符合设计要求的桥面线形和恒载索力，从而保证施工过程的安全、顺畅。连续梁桥是高次超静定结构，它对成桥的线形有严格的要求，每个节点坐标的变化都会影响结构内力的分配。桥梁线形一旦偏离设计值，势必导致内力的偏离。连续梁桥在施工中所表现出来的理论和实际的偏差具有累积性，如不加以及时控制和调整，随着施工的继续，主梁标高最终会明显偏离设计线形，必然会影响连续梁桥的成桥线形和内力分布。1、 施工监测的目的（1）通过施工监测，可实时确定桥梁结构各组成部分的应力应变状态；（2）通过施工监测及其分析，可判断桥梁结构的安全状态，为施工质量控制提供数据；（3）通过监测及其分析，可为下一步施工方案及安全保障措施的决定提供决策依据；（4）通过施工监测，可为桥梁竣工验收提供重要依据；2、 施工控制的目的（1）通过对大桥设计方案的检算分析，可校核主要设计数据，避免重大差错；（2）通过对施工方案的模拟分析，可对施工方案的可行性作出评价，以便对施工方案进行确认或修改；（3）通过施工过程控制分析，可确定各施工理想状态的线形及位移，为施工提供目标与决策依据；（4）通过施工控制实时跟踪分析，可对随后施工状态的线形及位移作出预测，提供施工控制参数，使施工沿着设计的轨道进行，在为提供目标与决策依据的同时，保证施工安全和质量，最终使施工成桥状态符合设计要求。1.2.3监控依据根据测量、测试和结构分析得到的结果与相应规范及设计要求进行对比，判别连续梁桥施工过程中的状态是否与设计要求一致。主要判断标准为：（1）公路工程技术标准（JTG B01-2003）；（2）公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）；（3）公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）；（4）公路桥梁抗震设计细则（JTG/T B02-02-2008）；（5）公路桥涵地基与基础设计规范（JTG D63-2007）；（6）公路桥涵施工技术规范（JTG/T F50-2011）；（7）冷轧带肋钢筋（GB 13788-2000）；（8）钢筋混凝土用热轧圆钢筋（GB 1499.12008）；（9）钢筋混凝土用热轧带肋钢筋（GB 1499.22007）；（10）钢筋混凝土用焊接钢筋网（YB/T 0761997）；（11）预应力混凝土用钢绞线（GB/T 5224-2003）；（12）预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程（JGJ 85-2010）；（13）公路工程混凝土结构防腐蚀技术规范（JTG/T B07-01-2006）；（14）公路交通安全设施设计规范（JTG D81-2006）；（15）内河通航标准（GB50139-2004）.精品文档第二章 施工监控方法施工监控过程是一个“施工测量误差分析参数调整预报”的循环过程，必须在施工过程中全过程跟踪计算，根据现场实际情况变化，不断调整、完善计算参数以满足设计对线形及内力的要求。一般施工监控工作流程如图2.1和2.2所示，作为本监控项目参考。图2.1 施工监控工作流程图（供参考，正常流程）图2.2 节段悬浇工作流程图（供参考，正常流程）第三章 结构控制的计算方法3.1 施工控制的计算根据施工图设计文件拟定的结构尺寸、配筋情况及施工顺序，采用桥梁博士及Midas/Civil等大型空间有限元程序对施工过程进行仿真分析计算，计算内容考虑结构恒载、预应力张拉、分阶段施工流程、温度变化、混凝土收缩徐变、施工荷载、体系转换、二期恒载和活载效应，并按照施工组织设计中的桥梁施工顺序，计算结构变形、结构内力和应力分布状况，对设计进行全面的复核计算。由于理论设计参数与实际参数存在差异，施工荷载、实际混凝土弹性模量、容重及施加的预应力等不可能与理论计算完全一致，因此，在施工过程中，应按照施工和设计所确定的施工工艺，以及实际收集的材料指标及参数，对计算模型进行不断的修正，使计算值与实测值之间的差异最小，以便对结构的当前施工状态实施有效的控制，并科学地预测下一施工阶段的结构状态。在开始施工之前，为对该桥在每一施工阶段的应力状态和线型有预先的了解，需要对其进行结构计算。该桥的施工控制计算除了必须满足与实际施工方法相符合的基本要求外，还要考虑诸多相关的其它因素。1施工方案连续梁桥的恒载内力、挠度与施工方法和施工程序密切相关，施工控制计算前首先对施工方法和施工程序进行研究，并对主梁架设期间的施工荷载给出一个较为精确的数值。在开始施工前，施工单位应给出挂篮的荷载值及刚度值（或变形），监控单位将根据此数据进行计算分析。2计算图式本桥主梁部分要经过墩梁固结悬臂施工边跨合拢中跨合拢解除墩梁固结的过程。在施工过程中结构体系不断发生变化，故在各个施工阶段应根据符合实际情况的结构体系和荷载状况选择正确的计算图式进行分析计算。3结构分析程序对于连续梁桥的施工控制计算，采用空间结构分析方法以满足施工控制的需要，结构分析采用梁单元通过桥梁有限元计算软件MIDAS Civil 2011程序进行控制计算。4预应力影响预应力直接影响结构的受力与变形，施工控制应在设计要求的基础上，充分考虑预应力的实际施加程度，为反映工程实际情况，通过前几个悬浇节段回归统计来确定摩阻损失的计算参数。5混凝土收缩、徐变的影响混凝土的收缩、徐变对结构的测试应力和施工阶段中的梁体挠度有较大影响，必须加以考虑，计算按照规范规定的收缩、徐变系数进行分析。6温度温度对结构的影响是复杂的，在本桥的施工监控中，对季节性温差在计算中予以考虑，对日照温差则在观测和施工中采取一些措施予以消除，以减小其影响。7施工进度本桥的施工控制计算需按照实际的施工进度以及确切的合拢时间分别考虑各部分的混凝土徐变变形，按照施工单位给出的施工进度计划进行分阶段计算。3.2 施工控制的计算方法悬臂浇筑施工桥梁的最终形成需经历一个复杂施工过程以及结构体系转换过程，对施工过程中每个阶段的变形计算和受力分析，是桥梁结构施工控制中最基本的内容。采用合理的理论分析和计算方法来确定桥梁结构施工过程中每个阶段的结构行为。计算方法：有限元法计算软件：MIDAS Civil 2011程序、桥梁博士、自编程序误差分析；模型划分：依据施工阶段的实际状态；计算荷载：依据施工技术方案提供的施工加载程序设计；3.3 施工控制计算内容在施工控制开始前，根据设计图及施工单位提供的施工技术方案，对结构进行全过程施工模拟计算。根据计算结果对桥梁结构在施工过程中的应力按规范要求验算，并与设计单位核对计算结果。主要结果为：1、各梁段挂篮前移定位前后的各关键截面应力及挠度的验算；2、各梁段浇筑混凝土前后的控制截面应力及挠度的验算；3、各梁段挂篮前移定位的控制截面应力及挠度的验算；4、合拢段临时连接前后的控制截面的应力及挠度的验算；5、合拢段浇筑混凝土前后（假定为荷载）的控制截面的混凝土应力和结构挠度；6、合拢段浇筑混凝土前后（已成为结构）的控制截面的混凝土应力和结构挠度；7、桥面铺装完成后的控制截面的混凝土应力和结构挠度；8、运营三年后的控制截面的混凝土应力和结构挠度。3.4 主要计算参数和假定1主要材料特性主梁采用C50混凝土，混凝土比重采用2.6t/m，C50混凝土抗压弹性模量为3.45104MPa，混凝土的收缩、徐变对结构的测试应力和施工阶段中的梁体挠度有较大影响，必须加以考虑，计算按照规范规定的收缩、徐变系数进行分析，以便更加符合结构的实际变化。混凝土抗压强度、弹性模量及容重由施工单位提供，每节混凝土浇筑时，现场取样1-3组，试验时取几组试件做混凝土3、7、14、28、60、90天的静弹性模量测试，试件从施工现场取样后进行试验室试验。试验前的试件应保持与原结构养护地点相似的干湿状态。用其平均值作为混凝土施工控制计算中的实测值。混凝土的容重、强度参数直接使用施工单位进行的此类常规测试的资料。预应力采用钢绞线束施加，钢绞线弹性模量取1.95105MPa，钢绞线符合预应力混凝土用钢绞线（GB/T5224-2003）的规定，抗拉标准强度为1860MPa，控制应力采用钢绞线抗拉标准强度的75%，为1395MPa，预应力钢绞线的参数值根据施工单位的试验或生产厂家提供的参数确定。2计算图式连续梁桥要经过墩梁固结悬臂施工合拢边跨合拢中跨解除墩梁固结的过程。在施工过程中结构体系不断发生变化，故在各个施工阶段应根据符合实际情况的结构体系和荷载状况选择正确的计算图式进行分析计算。3挂篮及施工临时荷载的取值根据施工单位提供数据。合拢时平衡压重采用合拢段箱梁一半的重量压重，边浇注混凝土边卸压重。4施工进度本桥的施工控制计算需按照施工单位提供的施工计划以及确切的合拢时间进行分阶段计算。5箱梁方量测量根据误差分析理论，桥梁上部混凝土重量对悬臂施工的大跨径连续梁桥影响很大，必须尽可能减小混凝土超方的影响。具体做法是：每浇筑一节段梁，统计好所浇筑的方量与设计方量进行对比，计算出浇筑误差，由施工单位提供。6挂篮变形误差浇筑混凝土过程中，挂篮会发生变形，这包括纵向变形和横向变形，也包括弹性变形和非弹性变形。挂篮非弹性变形对施工控制质量有较大影响，再有就是挂篮的刚度不足导致挂篮横向的竖向变形不一致，一侧变形量大，另一侧变形小。由于挂篮变形的不确定性本次计算中没有考虑，在监控过程中逐步拟合出挂篮变形曲线，尽量减小与实际变形的误差。7温度影响温度影响是施工控制中较难掌握的因素，这主要是因为温度始终变化无常，而且在同一时刻，结构各部分也存在温差。所以，在结构计算中一般不把温度影响作为单独工况，而是将温度影响单独列出，作为修正。温度测量也比较困难，一般情况下，只能测气温，而气温和结构温度是有很大差别的。温度影响产生桥梁挠度变化有两种情况：均匀温差、箱梁内外侧的相对温差。温度变化虽然随时存在，但其对施工控制的危害主要表现在挂篮定位时，选择夜间或者早晨进行挂篮定位比较合适。温度影响变化无常，每座桥都有各自特点，所以施工控制前必须加强观测，及时掌握规律，尽可能排除温度影响。第四章 驷马河大桥结构分析验算4.1 基础资料1、跨径跨径组合60+90+60m（正交）。2、主要材料混凝土：主梁采用C50混凝土。预应力钢绞线：高强度低松弛镀锌钢绞线钢绞线，。精轧螺纹粗钢筋：竖向预应力采用直径JL32mm的高强精轧螺纹粗钢筋，抗拉强度标准值fpk=785MPa，张拉控制应力为抗拉设计强度的0.9倍，弹性模量。其技术标准应符合预应力高强精轧螺纹粗钢筋设计施工暂行规定的规定。普通钢筋：采用HPB300、HRB400级钢筋及钢筋焊接网，其技术标准应分别符合钢筋混凝土用热轧圆钢筋（GB1499.1-2008）、钢筋混凝土用热轧带肋钢筋（GB1499.2-2007）、钢筋混凝土用焊接钢筋网（YB/T076-1997）的规定。3、横断面布置主桥桥面宽度为13.5m，具体跨中、支座位置横断面布置如下图：图4.1 跨中横断面图（单位：cm）图4.2 支座横断面图（单位：cm）4、计算采用主要参数：材料密度：现浇箱梁采用C50混凝土，重力密度10cm沥青混凝土铺装，重力密度8cm防水混凝土铺装，重力密度预应力张拉控制参数：锚下控制张拉力：锚具变形与钢束回缩值（一端）：管道摩阻系数：0.2管道每米偏差系数：纲束松弛系数：4.2 计算荷载4.2.1永久作用1、结构重力：包括主要是混凝土主梁自重，按实际断面计计算。2、二期恒载：二期恒载是结构主体施工完成后施加的荷载，桥面铺装和防撞护栏和人行道栏杆，其等效均布荷载值为78.75kN/m。3、收缩徐变：主梁的收缩、徐变，参照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范附录四计算。4、主梁预应力：高强度低松弛镀锌钢绞线钢绞线，张拉控制应力5、支座沉降：即基础变位作用，通过建立支座沉降组实现。边墩支座沉降20mm；主墩支座沉降20mm，取四个支座沉降的最不利组合计算。4.2.2可变作用1、汽车荷载：车道为三车道，设计荷载为公路-I级；主桥整体计算采用车道荷载，具体数值参照公路桥涵设计通用规范（JTG D602004）4.3.12、汽车冲击力：即将车辆作用的动力影响用车辆的重力乘以冲击系数来表达。冲击系数的计算：参照公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）.3.2可得：连续梁桥的竖向弯曲基频 （1） （2） 式中:连续梁桥主跨跨径（m）冲击系数可按下式计算：当1.5Hz时，0.05；当1.5Hz14Hz时，0.1767-0.0157；当14Hz时，0.45；式中：为结构基频（Hz）根据上次计算，本文的冲击系数取值为正弯矩剪力效应1=0.05；负弯矩效应2=0.05853、温度作用：体系升温20，体系降温-30；主梁上下缘温差采用非线性梯度温度14、5.5、0，同时按规范计入温度负效应。4.3 主桥上部结构有限元分析模型的建立上部结构采用桥梁计算软件Midas Civil2011进行结构分析，本模型采用了空间分析模型，其离散图如下，以顺桥向为X轴，横桥向为Y轴，竖向Z轴。图4.3 驷马河大桥有限元结构离散图根据施工图及优化设计文件，并考虑了施工阶段的效应，建立了有限元分析模型，模型共有115节点；88个单元，单元均为梁单元。4.4 持久状况承载能力极限状态验算1、正截面抗弯承载能力计算荷载基本组合表达式：其中公路桥涵设计安全等级按公路桥涵设计通用规范1.0.9取用，；其他各分项系数的取值见公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）式（4.1.6-1.）。由程序计算得主要控制截面抗弯承载能力见下表：表4.1各跨主要控制截面抗弯承载能力（KN.m）截面位置效应抗力边跨支点-88.4668-1125.783442143.358542119.3653边跨1/479492.136028271.2190106399.9669106395.6707边跨跨中50599.9009-22729.0826115278.024275326.2291边跨3/4-80917.8795-186943.2021335045.2781319978.9979中跨支点-287594.8961-456554.0224694916.9088694916.9088中跨1/4-10952.4489-85546.7710221258.5453208514.0462中跨跨中119137.706743794.2519121189.6931121186.0077下图为承载能力极限状态下主桥弯矩包络图图4.4 承载能力极限状态下主桥弯矩包络图2、斜截面抗剪承载能力计算根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTGD62-2004）5.2.7条,抗剪承载力应符合以下规定：各分项系数的取值见上述规范。上式抗剪强度计算时，及,。由程序计算得主要控制截面剪力组合设计值及抗剪强度列表如下：表4.2各跨主要控制截面抗剪承载能力（KN）截面位置效应抗力边跨支点2048.3819-9901.181416449.551716449.5517边跨1/4551.0210-3166.866311732.062411732.0624边跨跨中8421.00733846.942820606.874317560.5797边跨3/416999.303210833.431030399.714026886.7153中跨支点26886.7153-28346.880931338.538431338.5384中跨1/4-8555.4374-14072.286225401.237422101.7053中跨跨中1653.5022-1658.694211999.019011999.0190下图为承载能力极限状态下主桥剪力包络图图4.5 承载能力极限状态下主桥剪力包络图4.5 持久状况正常使用极限状态验算1、正截面抗裂验算永久荷载作用为标准值效应与可变作用频遇值效应组合，其作用短期效应组合表达式为：具体各项系数参见公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）式（4.1.7-1）。根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTGD62-2004）6.3，全预应力混凝土构件在荷载短期效应组合下：对于分段现浇构件应满足：式中： 为在荷载短期效应组合下构件抗裂验算边缘混凝土的法向拉应力； 为扣除全部预应力损失后的预加力在构件抗裂验算边缘产生的混凝土预压应力；式中各参数的的取值见公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范6.3短期效应组合下主要控制截面的正截面验算情况详见下表：其中压应力取值为负值。表4.3抗裂验算短期效应组合下主要控制截面正应力（MPa）截面位置效应（短期组合）全预应力构件规范容许值上缘下缘边跨支点-0.7532-4.54410边跨1/4-8.9727-1.87050边跨跨中-1.5477-8.88960边跨3/4-1.2867-8.57110中跨支点-1.7076-10.25540中跨1/4-1.7294-8.03430中跨跨中-9.3963-0.24230正常使用极限状态短期效应组合箱梁上翼缘及下翼缘正应力包络图如图4.6、图4.7。图4.6 正常使用极限状态短期组合箱梁上翼缘正应力包络图图4.7 正常使用极限状态短期组合箱梁下翼缘正应力包络图2、斜截面抗裂验算由公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTGD62-2004）6.3.1：在作用短期效应组合（组合式同上）下，对于现场浇注全预应力混凝土构件，主拉应力应满足：式中： 为由作用短期效应组合和预加力在构件抗裂验算边缘产生的混凝土主拉应力； 为混凝土的抗拉强度标准值，C50混凝土；经程序计算得主要控制截面的主拉应力情况详见下表：表4.4抗裂验算短期效应组合下主要控制截面主拉应力（MPa）截面位置效应（短期组合）全预应力构件规范容许值边跨支点-0.1144-1.06边跨跨中-0.0261-1.06中跨支点-0.7350-1.06中跨1/4-0.1285-1.06正常使用极限状态短期效应组合箱梁主拉应力图如下：图4.8 正常使用极限状态短期组合箱梁主拉应力3、挠度验算主梁按全预应力混凝土构件设计，按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）6.5.2条规定：截面刚度取为：。由规范公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范6.5.3：当采用C40-C80混凝土时，长期增长系数，C50混凝土内插得。钢筋混凝土和预应力混凝土受弯构件按上述计算的长期挠度值，在消除结构自重产生的长期挠度后梁式桥主梁的最大挠度处不应超过计算跨径的1/600。由规范公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范6.5.4：计算预应力引起的反拱值时，截面截面刚度取为：，长期增长系数取用2.0。挠度验算见下表4.5（表中挠度以向下为正），各单向荷载位移见表4.6。表4.5挠度验算表(mm)梁位短期效应组合挠度消除自重长期挠度fq消除自重长期挠度允许值预加力引起长期挠度fy长期上拱值主梁边跨32.6849.02-15.92100.00-92.42-43.40中跨38.0257.0326.72150.00-72.74-15.71表4.5中结果表明：在消除结构自重产生的长期挠度后箱梁最大挠度，满足规范要求；边跨及中跨预应力长期反拱值大于荷载短期效应组合计算的长期挠度，故不须设置预拱度。表4.6单项荷载位移(mm)荷载位置边跨跨中中跨跨中恒荷载43.2920.21预应力-46.21-36.37温度（升温）-0.15-0.45温度（降温）0.220.67温度梯度（升温）-3.377.53温度梯度（降温）1.68-3.77汽车荷载（最大）-12.28-14.55汽车荷载（最小）15.2829.63支座沉降（最大）-3.84-8.02支座沉降（最小）23.8428.024.6 持久状况和短暂状况构件应力验算4.6.1、使用阶段正截面法向应力验算按公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）式（7.5-1）条规定，荷载取其标准值，汽车荷载考虑冲击系数。1、受压区混凝土的最大压应力对未开裂构件其中: 为混凝土法向压应力；为由预加力产生的混凝土法向拉应力；为混凝土抗压强度标准值；作用标准组合，汽车荷载考虑冲击系数下，主要控制截面的混凝土正应力情况详见下表（压应力用正值表示）。表4.7持久状况应力主要控制截面正应力(MPa)截面位置效应（标准组合）全预应力构件规范容许值上缘下缘边跨支点5.86516.558016.2边跨1/410.59003.642016.2边跨跨中13.41253.763316.2边跨3/413.34564.129416.2中跨支点13.34436.812316.2中跨1/413.47363.654816.2中跨跨中11.49250.727616.2正常使用极限状态标准组合箱梁上翼缘及下翼缘最大压应力如图4.9、图4.10。图4.9 正常使用用极限状态标准值组合下箱梁上缘最大压应力图4.10 正常使用极限状态标准值组合下箱梁下缘最大压应力2.受拉区预应力钢筋的最大拉应力按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）7.1.5，对于受拉区预应力钢筋的最大拉应力，本文预应力筋采用钢绞线对未开裂构件其中：为全预应力混凝土，受拉区预应力钢筋扣除全部预应力损失后的有效预应力；为预应力钢筋应力；作用标准组合，汽车荷载考虑冲击系数下，受拉区预应力钢筋的最大拉应力情况详见下表，其中表中每种预应力筋效应均取最大值。表4.8 持久状况应力受拉区预应力钢筋的最大拉应力(MPa)预应力筋名称效应规范容许值悬浇束（T）1202.63681209.0000腹板束（W）1133.35421209.0000中跨底板束（M）1194.95591209.0000边跨底板束（B）1177.85391209.0000中跨顶板合拢束（MT）1134.59131209.0000边跨顶板合拢束（BT）1187.24121209.00004.6.2 使用阶段混凝土主压应力、主拉应力验算混凝土的主压应力按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）7.1.6条规定，混凝土的主压应力应符合：主要控制截面的混凝土主压应力情况详见下表：表4.9 持久状况主要控制截面主压应力(MPa)截面位置效应全预应力构件规范容许值边跨支点6.5619.44边跨1/410.5919.44边跨跨中13.4119.44边跨3/413.3519.44中跨支点13.3419.44中跨1/413.4719.44中跨跨中11.4919.44图11 正常使用极限状态标准值组合下混凝土主压应力2、混凝土的主拉应力主要控制截面的混凝土主拉应力情况详见下表：表4.10 持久状况应力计算主要控制截面主拉应力(MPa)梁位规范容许值边跨支点边跨跨中中跨支点中跨跨中主梁-1.325-