设计说明书 123.doc

2 设计资料2.1设计内容本工程为长春市（某）集团办公楼建筑结构设计。总建筑面积约为4500，结构形式采用框架结构，建筑层数四层。2.2基本要求（1） 认真贯彻“安全，经济，适用，美观”的设计原则。（2） 掌握建筑与结构设计全过程，基本方法和步骤：了解和掌握与设计有关的设计规范和规定，并在设计中正确运用它们。（3） 在建筑设计中，认真处理好结构与建筑的总体与细部关系。（4） 在结构设计中，正确选择合理的结构形式，结构体系和结构布置，掌握结构的计算方法和基本构造要求。（5） 认真编写设计说明书，计算书，并绘制相应的设计图纸。3 设计计算及结构设计 3.1楼板设计3.1.1楼板类型及设计方法的选择：本设计中,在荷载作用下,在两个正交方向受力都不可忽略,且l01/l022,故属于双向板,设计时按弹性理论法设计.3.1.2设计参数：a.双向板肋梁楼盖结构布置图和板带划分图：图3-1双向板肋梁楼盖结构布置图和板带划分b.设计荷载：对于楼面 活载：q=1.43.5=4.9 KN/m2 恒载：g=1.24.05=4.86KN/m2g+q/2=4.86+4.9/2=7.31KN/m2q/2=4.9/2=2.45KN/m2g+q=4.86+4.9=9.76KN/m2对于屋面 活载：q=1.4（2.0+0.35）=3.29 KN/m2 恒载：g=1.25.95=7.14KN/m2g+q/2=7.14+3.29/2=8.785KN/m2g+q=7.14+3.29=10.43KN/m2q/2=1.43KN/m2c.计算跨度: (现以BA区格板为例进行计算) 内跨: l0=lc =6000mm 边跨: l01=lc2=6000mm l01/l02=1d.弯矩计算:跨中最大弯矩为当内支座固定时,在g+q/2作用下的跨中弯矩值与内支座固定时在q/2作用下的跨中弯矩值之和.对于混凝土的波桑比取0.2,支座最负弯矩为当内支座固定时, q+g作用下的支座弯矩m1v=m1+Vm2=m1+0.2m2m2v=m2+Vm2+m1+0.2m2查表m1=(0.0234+0.20.0234)(g+q/2)l012+(0.0368+0.20.0368)ql012/2=10.558KNmm1=m2=10.558 KNmm1=m1=-0.0513(g+q)l012=-14.9 KNmm2=m2=-0.0513(g+q)l012=-14.9 KNme.截面设计:截面有效高度:假定选HRB335,8钢筋,则l01方向跨中截面的h01=101mm, l02方向中截面的h02=93mm.支座截面的h0=101mm,对于周边与梁整体连接的双向板,规定允许中间跨和跨中截面及中间支座截面减少20%,为了便于计算,近似取r=0.95,As=M/(0.95h01fy).截面配筋计算结果及实际配筋如下表.表3-1 1-4层楼盖配筋项目区格l01l02l01/l02查表系数M(KNm)h0As=M /(0.95h01fy)(mm2)配筋实用As内支座固定内支座铰支BA支座l01方向600060001-0.0677-23.79101826.47121001131l02方向-0.0677-23.79101826.47121001131跨中l01方向0.02340.036811.28101391.8710150523.3l02方向0.02340.036811.2893425.5810150523.3BB支座l01方向600060001-0.06-21.08101732.3310100785l02方向-0.055-19.32101671.1810100785跨中l01方向0.02270.036810.75101373.4610200392.5l02方向0.01680.03689.5193358.810200392.5BC支座l01方向600078000.77-0.0739-25.97101902.21121001131l02方向-0.0571-20.06101696.8910100785跨中l01方向0.03230.0614.97101520.0610150523.3l02方向0.01150.03248.6593326.3510200392.5BD支座l01方向600060001-0.0513-14.42101500.9610150523.3l02方向-0.0513-14.42101500.9610150523.3跨中l01方向0.01760.03687.56101262.6410200392.5l02方向0.01760.03687.5693285.2310200392.5BE支座l01方向600078000.77-0.0686-19.28101669.7910100785l02方向-0.0563-15.82101549.5910100785跨中l01方向0.02860.03689.7101336.9810200392.5l02方向0.01360.03687.1893270.8910200392.5BF支座l01方向780078001-0.0513-24.37101846.62121001131l02方向-0.0513-24.37101846.62121001131跨中l01方向0.01760.036812.78101443.9810150523.3l02方向0.01760.036812.7893482.1710150523.3支座项目区格l01l02l01/l02查表系数M(KNm)h0As=M /(0.95h01fy)(mm2)配筋实用As内支座固定内支座铰支BA支座l01方向600060001-0.0677-25.42101883.112 1001131l02方向-0.0677-25.42101883.112 1001131跨中l01方向0.02340.036811.5101399.510150523.5l02方向0.02340.036811.593433.910150523.5BB支座l01方向600078000.77-0.06-22.53101782.710100785l02方向-0.055-20.65101717.410100785跨中l01方向0.02770.036810.86101377.310200392.5l02方向0.01680.03689.3793353.510200392.5BC支座l01方向600060001-0.0739-27.75101964.112 1001131l02方向-0.0571-21.44101744.810100785跨中l01方向0.03230.0614.88101516.910150523.5l02方向0.01150.03248.3193313.510100329.5BD支座l01方向600060001-0.0513-19.26(-15.41)101535.310150523.3l02方向-0.0513-19.26(-15.41)101535.310150523.3跨中l01方向0.01760.03689.3(7.44)101258.510200392.5l02方向0.01760.03689.3(7.44)93280.710200392.5BE支座l01方向600078000.77-0.0686-25.76(-20.61)101716.010100785l02方向-0.0563-21.14(-16.91101587.510100785跨中l01方向0.02860.036812.53(10.02)101348.110200392.5l02方向0.01360.03688.73(6.98)93263.310200392.5BF支座l01方向780078001-0.0513-19.26(-15.41)101535.3l02方向-0.0513-19.26(-15.41)101535.3跨中l01方向0.01760.036815.71(12.57)101436.710150523.3l02方向0.01760.036815.71(12.57)93474.310150523.33.2框架侧移刚度的计算3.2.1梁的线刚度混凝土为C30，Ec=3104N/mm2 在框架结构中，有现浇层楼面，可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架侧移，为考虑I0这一有利作用，在计算梁的截面惯性矩时，现浇楼面得边框架取I=1.5I0(I0为梁的截面惯性矩)，对中框架梁取I=2.0I03.2.2柱线刚度Ec 表3-2横梁线刚度Ib的计算梁号Ec(N/mm2)bh(mmmm)I0(mm4)L(mm)kb=Ec I0/L(Nmm)边框架1.5 Ec I0/L中框架2Ec I0/LL13.0 10430065069109600034510105181010691010L23.0 104300650691097800265101039810105.31010L33.0 104300650691093000691010103510101381010各层框架横向侧移刚度计算（D值法）7a、底层边跨边柱A-1,A-9(2根)k=ib/ic=5.18/5.63=0.92 ac=(0.5+k)/(2+k)=0.486 5.18 5.63 Di1=ac12ic/h2=0.486125.631010/57502=9931边跨中柱A-2,A-3,A-4,A-5,A-6,A-7,A-8,B-1, B-9,E-2,E-3, E-6, E-7 (13根)k=5.182/5.63=1.84 5.18 5.18 5.63ac=(0.5+k)/(2+k)=0.61Di2=ac12ic/h2=0.61135.631010/57502=12456E-4, E-5, E-8,(1/D)-9 (4根) k=ib/ic=10.35/5.63=1.838ac=(0.5+k)/(2+k) =0.61 10.35 5.63Di3=ac12ic/h2=0.61125.631010/57502=12456(1/D)-4, (1/D)-5,(1/D)-8 （3根）k=13.82/5.63=4.9ac=(0.5+k)/(2+k)=0.783 13.8 13.85.63Di4=ac12ic/h2=0.783125.631010/57502=16000 C-1, C-9, D-1（3根）k=5.18+3.98/5.63=1.63ac=(0.5+k)/(2+k)=0.587 5.18 3.985.63 Di5=ac12ic/h2=0.587125.631010/57502=11995 B-2, B-3, B-4, B-5, B-6, B-7, B-8（7根）k=6.922/5.63=2.45ac=(0.5+k)/(2+k)=0.663 6.9 6.9 5.63Di6=ac12ic/h2=0.663125.631010/57502=13548 C-2,C-3,C-4,C-5,G-6,G-7,G-8,D-2,D-3,D-4,D-5,D-6,D-7（13根）k=6.9+5.3/5.63=2.17ac=(0.5+k)/(2+k)=0.64 6.9 5.35.63Di7=ac12ic/h2=0.64125.631010/57502=13078 D-8,D-9（2根）k=10.35+3.98/5.63=2.55 2.25 2.25ac=(0.5+k)/(2+k)=0.67 6.29 Di8= ac12ic/h2=0.67125.631010/57502=13691D1=99312+124564+1245613+160003+119953+135487+1307813+136912+10830=618814b、第二层第三层 A-1,A-8, E-8, (3根) k=5.182/7.712=0.672 5.18 ac=k/(2+k)=0.251 7.71Di1=ac12ic/h2 5.18=0.251127.711010/42002=13165A-2,A-3,A-4,A-5,A-6,A-7,E-2,E-3,E-4,E-5,E-6,E-7(12根) k=6.92/7.712=0.895 6.9 ac=k/(2+k)=0.309 7.71Di2=ac12ic/h2 6.9=0.309127.711010/42002=16207B-1,B-9 （2根） 5.18 5.18k=5.184/7.712=1.344 7.71ac=k/(2+k)=0.402 5.18 5.18Di3=ac12ic/h2=0.402127.711010/42002=21084C-1,D-1,C-9,D-9（4根）5.18 3.98k=5.18+3.98/7.71=1.19 7.71ac=k/(2+k)=0.373 5.18 3.98Di4=ac12ic/h2=0.373127.711010/42002=19563B-2,B-3,B-4,B-5,B-6,B-7（6根） 6.9 6.9k=6.94/7.712=1.8 7.71 ac=k/(2+k)=0.474 6.9 6.9Di5=ac12ic/h2=0.474127.711010/42002=24861C-2,C-3,C-4,C-5,C-6,C-7,D-2,D-3,D-4,D-5,D-6,D-7(12根) 6.9 5.3 7.71 k=6.9+5.3/7.71=1.58 ac=k/(2+k)=0.44 6.9 5.3Di6=ac12ic/h2=0.44127.711010/42002=23078D2=131653+1620712+210842+195634+248616+2307812=780501D1/D2=0.790.7,该框架为规则框架。3.2.3框架结构承重方案的选择 竖向荷载的传力途径：楼板的均布活载和恒载直接作用在主梁上，再由主梁传至框架柱，最后传至地基。根据以上楼盖的平面布置及竖向荷载的传力途径，本商场框架的承重方案为横向框架承重方案，这可使横向框架梁的截面高度大，增加框架的横向侧移刚度。框架结构的计算简图图3-2框架结构的计算简图图3-3纵向框架组成的空间结构本方案中，需近似的按横向的平面框架计算。3.2.4梁柱截面尺寸的初步确定梁截面高度一般取梁跨度的1/12至1/8。本方案取1/127800=650mm，截面宽度取6001/2=300mm，可得梁的截面初步定为bh=300mm650mm。框架柱的截面尺寸根据柱的轴压比限值，按下列公式计算：（1）柱组合的轴压力设计值 N=FgEn注：考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数，边柱取1.3，不等跨内柱取1.25， 等跨内柱取1.2。 F按简支状态计算柱的负载面积 gE折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可近似的取12-15kN/m2n为验算截面以上的楼层层数。（2）AcN/UNfc注：UN为框架术轴压比极限值，本方案为二级抗震等级，查抗震规范可知取为0.8；fc为混凝土轴心抗压强度设计值，对C30，查得14.3N/mm2。（3）计算过程对于边柱：N=FgEn=1.318135=1521(kN)AcN/UNfc=1521103/0.814.3=132954.5(mm2)取600mm600mm对于内柱：N=FgEn=1.2548.42135=3934.13(kN)AcN/UNfc=3934.13103/0.814.3=343892.5(mm2)取600mm600mm3.3 重力荷载代表值的计算3.3.1查荷载规范可取1、屋面永久荷载标准值（不上人）30厚细石混凝土保护层 0.0322=0.66kN/m2Sbs防水层 0.4 kN/m220厚矿渣水泥找平层 14.50.02=0.29 kN/m260厚聚苯乙烯保温层 0.060.5=0.03kN/m2100一150mm厚膨胀珍珠岩找坡(2%) 0.1+0.15/2/7=0.88kN/m220厚矿渣水泥找平层 0.0214.5=0.29kN/m2180钢筋混凝土板 250.12=3.7 kN/m220厚水泥砂浆板底抹灰 0.0220=0.4kN/m2合计: 6.65 kN/m22、楼面均布恒荷载（14层）水磨石地面(10 mm面层,20 mm水泥砂浆打底) 0.65 kN/m2180 mm厚钢筋混凝土板 250.2=3.7 kN/m220 mm厚水泥砂浆板底抹灰 0.0220=0.4 kN/m2合计: 4.75kN/m23、屋面及楼面可变荷载标准值不上人屋面均布活荷载标准值 2.0 kN/m2楼面活荷载标准值 3.5 kN/m24、梁柱密度25kN/m2, 蒸压粉煤灰加气混凝土砌块5.5 kN/m3。3.3.2重力荷载代表值的计算a、第一层（1）梁、柱 表3-3类别净跨（mm）截面(mm)密度(kN/m3)体积(m3)数量(根)单重(kN)总重(kN)横梁5400300650251.0532226.325579.157200300650251.404935.1315.92400300650250.468511.758.5纵梁5400300650251.0533426.33895.053300300650251.404535.1175.5类别计算高度(mm)截面(mmmm)密度(kN/m3)体积(m3)数量(根)单重(kN)总重(kN)柱5750600600252.074751.752432.3（2）内外填充墙重的计算横墙：AB跨墙，墙厚200mm,计算长度5400mm,计算高度4800-650=4150mm单跨体积： 0.25.44.15=4.482m3单跨重量： 5.54.482=24.65kN数量： 8总重：24.658=197.2kNBC跨轴、轴、墙厚200mm,计算长度6000-3000=3000mm,计算高度4150 mm单跨体积： 0.234.15=2.49 m3单跨重量：2.495.5=8.69 kN数量： 2总重:13.6952=27.39 kN CD跨轴、墙厚200mm,计算长度1100 mm, 计算高度4150 mm单跨体积： 0.21.14.15=0.913 m3单跨重量：0.9135.5=8.69 kN数量： 3总重:5.023=15.06 kN 轴、墙厚200mm,计算长度7800 mm,计算高度4150 mm单个体积：0.2(7.84.15-1.22.4)=5.7m3数量：1总重：5.95.51=32.45kN轴、墙厚200mm,计算长度7800 mm,计算高度4150 mm单跨体积： 0.27.84.15=6.474 m3单跨重量：6.4745.5=35.61kN数量： 1总重:35.611=35.61 kN DE跨轴、墙厚200mm,计算长度2400 mm,计算高度4150 mm单跨体积： 0.22.44.15=1.992 m3单跨重量：1.9925.5=10.96 kN数量： 3总重:10.963=32.88 kN 玻璃幕墙1.84.81.5=25.92kN1.54.81.53=32.4kN横墙总重：197.2+27.39+15.06+32.45+35.61+32.88+25.92+32.4 =398.91kN纵墙A轴,(6-0.6) 4.15-1.82.12 0.2=2.97 m32.976=17.82 m3(13-0.6)4.15-1.82.10.2=1.24m3(13-0.6)4.15-0.60.60.2=1.92m3(16-0.6)4.15-0.60.620.2=4.336m3 62.97+1.24+1.92+4.336=25.32m3 25.325.5=139.26kNE轴 1.24.150.2=0.996m30.9965.55=27.35kN(0.6-0.3)4.150.25.510=13.7kN玻璃幕墙 1.84.81.510=129.6kN纵墙总重 139.26+27.35+13.7+129.6=309.91kN弧形玻璃幕墙 13.144.8121.5/4=67.82 kN楼板恒载、活载计算（楼梯间按楼板计算）面积：(49.8+0.6)(25.8+0.6)-0.60.647-36=1295.64m2恒载：4.051295.64=5247.342kN活载：3.51295.64=4534.74kN由以上计算可知：一层重力荷载代表值为G1=G恒+0.5G活=(579.15+315.9+58.5)1.05+(895.05+175.5)1.05+2432.251.05+398.91+309.91+31.76+17.7+5247.342+4534.740.5=12952.23 kN b、第二层的计算（1）梁、柱 表3-4第二层梁柱的计算类别净跨（mm）截面(mm)密度(kN/m3)体积(m3)数量(根)单重(kN)总重(kN)横梁5400300650251.0532226.325579.157200300650251.404935.1315.92400300650250.468511.758.5纵梁5400300650251.0533426.33895.053300300650251.404535.1175.5 (2)内外填充墙的计算 横墙总重 189.91+23.44+12.9+27.28+30.47+28.12+22.68+28.35 =363.15kN 纵墙总重 比较第二层纵墙与第一层的区别有B,C,D跨有内墙 4(6-0.6)3.55-0.92.125.5=406.85kN 可知第二层纵墙总重为 259.71+338.58=598.29kN楼板恒载、活载计算（楼梯间按梯板计算）面积：1259.64 m2,恒载:5247.34kN,活载：4534.74kN由以上计算可知：二层重力荷载代表值为：G2=G恒+0.5G活=(953.55+1070.55+1776.6)1.05+363.15+37.954+2.268+0.441+5247.34+4534.740.5=12469.63kNc、第三、四层（1）梁、柱 表3-5三、四梁、柱的计算类别净跨（mm）截面(mm)密度(kN/m3)体积(m3)数量(根)单重(kN)总重(kN)纵梁2100300650250.41410.25412700300650250.53413.25535400300650251.052526.25656.257200300650251.404535.1175.5横梁5400300650251.052526.25656.257200300650251.404835.1280.8（2）内外填充墙的计算横墙轴 （6-0.6）3.550.25.5=21.09kN 21.096=126.54kN轴 C轴,D轴 (7.8-0.6)3.550.25.5=28.12 1.23.550.25.5=4.69kN 1.13.550.25.52=8.59kN (0.6-0.3)3.550.25.54=4.69kN玻璃幕墙 1.84.21.52=22.68kN 1.54.21.53=28.35kN 64.21.5=37.8kN横墙总重：126.54+28.12+4.69+8.59+4.69+22.68+28.35+37.8=261.46kN纵墙A轴, , , , (6-0.6)3.55-1.82.120.25.54=51.084kN , (7.8-0.6)3.55-1.52.130.25.5=17.721kN , (2.7-0.6)3.55-0.60.60.25.5=7.8kN , (3.3-0.6)3.55-1.82.10.25.5=6.39kN , (6-0.6)3.550.25.52=21.09kNE轴 1.23.550.25.55=23.43kN (6-0.3)3.550.25.510=11.72kN玻璃幕墙 1.84.21.510=113.4kN 7.84.21.5=49.14kN 楼梯间 2.73.550.25.52=21.09kN纵墙总重：51.084+17.721+7.8+6.39+42.18+23.43+11.72+113.4+49.14+21.09=343.96kN楼板恒载、活载计算（楼梯间按楼板计算）面积：43.825.8=1130.04 m2 恒载：4.051130.04=4576.66 kN 活载：3.51130.04=3955.14 kN由以上计算可知：三层重力荷载代表值为:G3=G恒+0.5G活 =(41+53+656.25+175.5+656.25+280.8)1.05+162.541.05+343.96+261.46+17.534+0.85+4576.66+3955.140.5=9304.63 kNd、顶层（1）梁、柱 柱 162.54kN 梁 横梁 925.75kN 纵梁 937.05kN（2）内外填充墙的计算横墙(6-0.6)3.550.25.513=274.13kN(7.8-0.6)3.550.25.52=56.232kN(3-0.3)3.550.25.54=42.174kN1.23.550.25.5=4.686kN1.13.550.25.52=8.591kN(6-0.3)3.550.25.54=46.86kN1.84.21.52=22.68kN1.54.21.53=28.35kN总重：274.13+56.232+42.174+4.686+8.591+46.86+22.68+28.35=441.53kN 纵墙 (2.7-0.6)3.55-0.60.60.25.5=7.8kN(3.3-0.6)3.55-1.82.10.25.5=6.39kN(6-0.6)3.55-1.82.120.25.54=51.084kN(7.8-0.6)3.55-1.52.130.25.5=17.721kN(6-0.6)3.550.25.5=21.09kN(6-0.6-0.6)3.55-0.92.10.25.5=16.67kN(34.83.55-0.92.12-1.52.12) 0.25.5=124.81kN(6-0.6)3.550.25.54=84.35kN(6-0.6)3.55-1.52.10.25.5=17.622kN(183.55-0.92.1)0.25.5=68.211kN(6-0.6)3.55-0.92.10.25.53=57.02kN(7.8-0.6)3.55-0.92.10.25.5=26.04kN1.23.550.25.55=23.43kN(0.6-0.3)3.550.25.510=11.72kN玻璃幕墙 1.84.21.510=113.4kN 7.84.21.5=49.14kN总重 7.8+6.39+51.084+17.721+21.09+16.67+124.81+84.35+17.622+68.21+57.02+26.04+23.43+11.72+113.4+49.14=696.5kN（5）楼板恒载、活载计算（楼梯间按楼板计算）面积：1130.04m2 恒载：5951130.04=6723.73kN 活载：2.01130.04=2260.08kN 雪载: 1130.040.2=226.01kN由以上计算可知：顶层重力荷载代表值为：G4=G恒+0.5G活 =(696.5+441.53)0.5+162.541.050.5+(925.75+937.05)1.05+(1.42+17.534)0.5+6723.75+2260.080.5+226.010.5=10473.55kN 集中于各楼层标高处的重力荷载代表值Gi的计算结果如下图所示：图3-4各质点的重力荷载代表值3.4 重力荷载代表值的计算3.4.1 横向自振周期的计算基本自振周期T1(S)可按下式计算：T1=1.7T(UT)1/2注：UT假想把集中在各层楼面处的重力荷载代表值Gi作为水平荷载而显得的结构顶点位移；T结构基本自振周期考虑非承重砖墙影响的折减系数，取0.7。UT按以下公式计算：VGi=Gk(U)i=VGi/GiJUT=(U)注：GiJ为第i层的层间侧移刚度；(U)i 为第i层的层间侧移； (U)k为第K层的层间侧移；S为同层内框架柱的总数。结构顶点的假想侧移计算过程见下表： 表3-6结构顶点的假想侧移计算 层次Gi(kN)VGi(kN)Di(N/mm)Ui(mm)Ui(mm)510586.5610586.5678050113.6219.649304.6319891.1978050125.520639304.6329195.8278050137.4180.5212469.6341665.4578050153.4143.1112952.2354617.6860881489.789.7T1=1.7T(UT)1/2=1.70.7(0.2196) 1/2=0.56(S)3.4.2 水平地震作用及楼层地震剪力的计算本结构高度不超过40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型主，故可用底部剪力法计算水平地震作用，即：1、结构等效总重力荷载代表值GeqGeq=0.85Gi=0.85(12952.23+12469.63+9304.63+9304.63+10586.56)=46425.03kN2、计算水平地震影响系数a1查表得二类场地近震特征周期值Tg=0.358查表得高防烈度为7度的amax=0.08a1=(Tg/Tr)r2amax注：r为曲线下降段的衰减指数，一般到0.9; 2为阻尼调弯系数，一般取1.0;a1=(0.35/0.56)0.91.00.08=0.05243、结构总的水平地震作用标准值FEKFEK=a1Geq=0.052446425.03=2432.67kN因1.4Tg=1.40.35=0.49ST1=0.56S，所以应考虑顶部附加水平地震作用。顶部附加地震作用系数：n=0.08T1+0.07=0.080.56+0.07=0.1148F5=0.11482432.67=279.27kN各质点横向水平地震作用按下式计算：Fi=GiHiFEK(1-n)/(GkHK)=(GiHi/GkHK)2153.4kN地震作用下各楼层水平地震层间剪力Vi为： Vi=FK 计算过程如下表：表3-7各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算层次Hi(m)Gi(kN)GiHi(kNm)GiHi/GJHJFi(kN)Vi(kN)521.610586.56238726.930.323695.55695.55417.49304.63170739.960.231497.441192.99313.29304.63131660.510.178383.311576.329.012469.63124072.820.168361.771938.0714.812952.2374475.320.1215.342153.4166.043394.68739675.5411959.417556.32各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布见下图3-5图3-5各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布三、多遇水平地震作用下的位移验算水平地震作用下框架结构的层间位移(U)i和顶点位移Ui分别按下式计算：(U)i=Vi/DiJUi=(U)k各层的层间弹性位移角e=(U)i/hi，根据抗震规范，考虑砖填充墙抗侧力作用的框架，层间弹性位移角限值e1