悬挑模板支架施工方案.doc

华泰乐安大厦主楼 悬挑模板支架 施 工 方 案 目录 1 编制依据 1 2 工程概况 1 3 施工计划 4 4 施工工艺 4 5 施工安全保证措施 6 6 劳动力计划 7 7 计算书 7 1 1 编制依据 序号名 称编 号 1 华泰乐安大厦图纸 2 混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204 2002 3 建筑工程质量验收统一标准 GB50300 2001 4 竹胶合板模板 JG T156 2004 5 高层建筑混凝土结构技术规程 JGJ3 2002 6 建筑施工模板安全技术规范 JGJ162 2008 7 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130 2001 8 国家强制性条文规定 9 广饶地区有关规定 10 PKPM 施工安全计算系列软件 2 工程概况 2 1 本工程采用框架剪力墙结构 主楼 A 段地上 11 层 设备层 主楼 B C D E 段地 上 9 层 本工程所要布置的悬挑模板支架即在主楼 A 段顶部 主楼 B C D E 段顶部 其 中 A 段在 35 35m 的标高上设置悬挑模板支架 64 84 2 57 85 2 245 38m B C D E 段在 31 45m 的层高上设置悬挑模板支架 设置长度为 33 05 2 24 25 90 35m 经过项目部仔细审阅图纸 认真计算 确定危险性较大的结构构件主要是 悬挑钢梁 2 2 模板支撑体系概况 在此模板支撑区域 主要有 300 700 梁 300 600 梁 250 600 梁 板厚 100mm A 区 悬挑 3 6m 钢梁悬挑 4 3m B C D E 区悬挑 3m 3 7m A 区悬挑位于 35 35m 标高上 BCDE 区域位于 31 45m 标高上 模板支架的间距 位置 相对位置见下图 梁模板采用 12 厚竹胶板 板底支撑体系采用扣件式钢管脚手架 架底座落在悬挑工字钢梁上 钢梁待 上层楼板强度满足后 斜拉钢丝绳卸载 支撑体系的选择严格按照 PKPM 系列安全计算软件 计算 考虑施工荷载及混凝土浇注时的压力 并考虑现场主要材料 木方 钢管 实际质 量情况 保守计算 2 3 悬挑钢梁布置图及大样图 图中标明了立杆的横向间距和纵向间距等尺寸数据 施工时 参照下图执行 此外 锚固悬挑钢梁的锚点为 一 位于悬挑钢梁里端 二 位于悬挑钢梁内侧 1 5m 处 三 位于悬挑钢梁与现浇梁的交界处 现浇板外缘 采用 16 的 U 型环做锚固点 钢丝绳拉点位于上层现浇板边缘 采用预埋的 16 钢筋做拉环 拉环预埋于底层钢筋 底部 且满足每边 30cm 的锚固要求 并在钢筋之上附加 28 的加强筋 钢丝绳拟采用 17 钢丝绳 为便于操作 工作之前 要在悬挑工字钢上铺设木板 在钢梁上铺设平网 然后再在 其上铺一侧立网 保证安全和预防掉物 2 10001000100011001000 1000 10001100 300 800800475475600 18工字钢 10槽钢 16槽钢 局部平面图 梁底立杆为附加立杆 待模板支设完毕 再行添加 18工字钢 钢丝绳 架体 立面图 梁底立杆为附加立杆 为确保架体稳定 要做剪刀撑 3 1000100010001100100010001000110010001000100011001000 1000 100011001000 1000 1000110010001000100011001000100010001100100010001000975800800475475750 7504754758008004256751000100010501000100010001000100010001150100010001250100010001100800800475475750 注意 在梁底部位 中间要加一根立杆 为此 要在梁底两侧钢挑梁之间加钢横梁 以承载梁中间立杆传下的力 在所有工字钢之间要有可靠的拉结 保证其稳定性 建议在工字钢外悬挑端 加横梁 并可靠焊接 形成一个整体 4 以上大图为悬挑梁总平面布置图 以 BCDE 为代表 注 图内红色 短线 表示悬挑工字钢位置 黑线 长线 表示连接钢管 3 施工计划 3 1 工期安排 按照总工期要求陆续展开 3 2 材料计划 按工期 方案要求 材料陆续到场 3 3 机械计划 利用现场现有机械 外加电焊机等 4 施工工艺 4 1 框架梁计算选择 根据施工图纸 项目经理部集中组织技术 质量 测量部门学习图纸 做好模板准备前期 记录 通过学习和自审 在熟悉设计图纸的同时 选取 300 700 界面梁 最大截面 为计 算依据 4 2 支撑体系及材料选择 框架梁的支撑体系采用扣件式钢管架与顶板的支撑体系形成整体 采用 48 壁厚 3 5mm 钢管 双扣件 梁底次龙骨采用 5 8cm 方木 主龙骨采用 48 3 5mm 钢管 梁侧次龙骨 采用 5 8cm 方木 主龙骨采用 5 8cm 方木 步步紧拉结 4 3 悬挑钢量计算 根据 PKPM 系列计算软件得出的脚手架架底荷载 我们选择位于梁底支撑的悬挑钢梁作为计 算单元 4 4 悬挑钢梁材料选择 选用 18 号工字钢作为悬挑梁 4 5 钢梁及支架安装 工程伊始 通过在 A 区 35 35m B C D E 区 35 15m 楼板上预留 U 型钢筋 此处 U 型筋分别布设在梁板钢筋底筋底部 且在 U 型筋底角均加大直径钢筋加固 待到砼强度 达到之后 用吊车将 9m 工字钢梁吊至预定位置 悬挑长度 锚固长度要根据计算书严格布 设 工字钢前端用 16 槽钢连接 以保证其整体稳定性 继续浇筑上层楼板 并预埋钢丝 绳拉结点 待到上层楼板强度达到之后 连接钢丝绳卸载 最后扎设模板支架 4 6 模板安装 梁安装工艺流程 弹出轴线及标高线 搭设梁底支架 安装梁底模板 梁底起拱 绑扎钢筋 安装梁侧模 安装锁口立管 加固斜管及对拉螺栓 复核梁模尺寸位置并安装斜撑 与相邻模板连接 1 梁底模安装 柱模板拆除后 即放上轴线和水平控制线 50 线 搭设梁模支撑 安 装梁底模 并按规定设计要求起拱 梁底模板按跨度进行起拱 2 绑扎梁钢筋 梁钢筋绑扎严格执行钢筋施工方案 控制好轴线位置及保护层厚度 3 安装梁侧模 并加固牢固 并执行本方案中的斜撑规格及间距要求 4 检查验收 4 7 模板拆除 1 主控项目 底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计及规范 2 一般项目 5 a 侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤 b 模板拆除时 不应对楼层形成冲击荷载 拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运 4 8 质量要求 1 模板及其支架应具有足够的承载能力 刚度和稳定性 能可靠的承受浇筑混凝土的重量 侧压力及施工荷载 必须严格执行施工方案中关于各种材料质量及支撑体系设计的要求 2 模板安装和浇筑混凝土时 应对模板及其支架进行观察和维护 发生异常情况时立即停 止 并采取有效的保护措施 3 模板的接缝要严密 不应漏浆 4 浇筑混凝土前 模板内的杂物应清理干净 5 固定在模板上的预埋件 预留孔和预留洞均不得遗漏 且安装牢固 允许偏差项 次 项 目 国家规范标准结构长城杯标准 检查方法 1 轴线位移柱 墙 梁 53 尺量 2 底模上表面标高 5 3 水准仪或拉线尺 量 基础 10 5 3 截面模内尺寸 柱 墙 梁 4 5 3 尺量 层高不大于 5m 63 4 层高垂直度 大于 5m 85 经纬仪或吊线尺 量 5 相邻两板表面高低差 22 尺量 6 表面平整度 52 靠尺 塞尺 方正 2 方尺 塞尺 7 阴阳角 顺直 2 线尺 8 预埋铁件中心线位移 32 拉线 尺量 中心线位移 32 9 预埋管 螺栓 螺栓外露长度 10 0 5 0 拉线 尺量 中心线位移 105 10 预留孔洞 尺寸 10 0 5 0 拉线 尺量 中心线位移 3 宽 高 511 门窗洞口 对角线 6 拉线 尺量 中心线位移 55 12 插筋 外露长度 10 0 10 0 尺量 4 9 模板的构造和施工要求 1 细节要求 a 设在模板支架立杆底部或顶部的可调底座或底托 其丝杆外径不得小于 36mm 伸 出长度不得超过 200mm 顶托抗压承载力应同于底座 b 扣件式模板支架顶部支撑点与支架顶层横杆的距离不应大于 400mm 2 模板支架的构造要求 a 模板支架搭设时梁下横向水平杆应伸入梁两侧板的模板支架内不少于两根立杆 并与立杆扣接 b 当模板支架高度 8m 或高宽比 4 时 应采用刚性连墙件在水平加强层位置与建 筑物结构可靠连接 6 c 立杆接长除顶层顶步外 其余各层各步接头必须采用对接扣件连接 禁止搭接 d 杆件接头应交错布置 两根相邻杆件接头不应设置在同步或同跨内 接头位置错 开距离不应小于 500mm 各接头中心至主节点的距离不宜大于纵距的 1 3 e 搭接接头的搭接长度不应小于 1 应采用不少于 3 个旋转扣件固定 f 纵向扫地杆必须连续设置 钢管中心距地面不得大于 200mm 脚手架底部主节点 处应设置横向扫地杆 其位置应在纵向扫地杆下方 g 模板支架应自成体系 严禁与其他脚手架进行连接 h 模板支架在安装过程中 必须设置防倾覆的临时固定设施 i 梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆 j 立杆之间必须按步距满设双向水平杆 确保两方向足够的设计刚度 k 梁和楼板荷载相差较大时 可以采用不同的立杆间距 但只宜在一个方向变距 而另一个方向不变 3 扣件安装应符合下列规定 a 螺栓拧紧力矩应控制在 40 65N m 之间 b 主节点处固定横向水平杆 纵向水平杆 横向斜撑等用的直角扣件 旋转扣件的 中心点的相互距离不应大于 150mm c 对接扣件开口应朝上或朝内 d 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于 100mm 4 立杆步距的设计 a 当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时 可以采用等步距设置 b 当中部有加强层或支架很高 轴力沿高度分布变化较大 可采用下小上大的变步 距设置 但变化不要过多 5 施工使用的要求 a 精心设计混凝土浇筑方案 确保模板支架施工过程中均衡受载 最好采用由中部 向两边扩展的浇筑方式 b 严格控制实际施工荷载不超过设计荷载 对出现的超过最大荷载要有相应的控制 措施 钢筋等材料不能在支架上方堆放 c 浇筑过程中 派人检查支架和支承情况 发现下沉 松动和变形情况及时解决 5 施工安全保证措施 5 1 安全管理 本工程将严格按照项目法的施工管理模式 施工管理章程组织施工生产 项目经理部 由项目领导层 管理层 劳务分包层三层组成 项目经理部由公司授权管理 按照企业项 目管理体系来运作 建立岗位责任制 明确分工职责 落实施工责任 各岗位各行其职 对重点部位的质量及安全进行全面监控 5 2 模板支撑体系重要安全要求 1 所有进场材料要进行严格的进场检验 包括钢管的壁厚 方木的截面尺寸 螺栓直径均 要符合要求 不合格材料必须退场 2 梁底支撑立杆间距和悬挑工字钢梁间距 悬挑长度要严格执行本施工方案 3 钢管扣件固定连接要牢固 梁底钢管支撑部位要严格检查 执行本方案 顶板扣件式钢 管支撑体系要求扣件要锁死 支撑自由端严禁超过 400mm 4 模板支撑体系竖向立杆下部要求焊接定位钢筋头 设置扫地杆 扫地杆高度距钢梁不超 过 200mm 5 顶板梁支设完毕须经项目部内部合验 合格后请监理工程师监督检验 7 6 混凝土浇筑要从梁中部向两端进行 控制混凝土落差高度 并且混凝土在浇筑过程中项 目部和施工队要派专人进行看护 发现梁变形或下部支撑钢管有弯曲现象应立即停止浇筑 采取措施 5 3 模板支撑体系基本安全要求 1 作业人员进入施工现场必须戴合格的安全帽 系好下颚带 锁紧带扣 2 施工现场严禁吸烟 3 登高作业必须系好安全带 高挂低用 4 电锯 电刨等要做到一机一闸一漏一箱 严禁使用一机多用机具 5 电锯 电刨等木工机具要有专人负责 持证上岗 严禁戴手套操作 严禁用竹编板等材 料包裹锯体 分料器要齐全 不得使用倒顺开关 6 使用手持电动工具必须戴绝缘手套 穿绝缘鞋 严禁戴手套使用锤 斧等易脱手工具 7 圆锯的锯盘及传动部应安装防护罩 并设有分料器 其长度不小于 50cm 厚度大于锯盘 的木料 严禁使用圆锯 8 支模时注意个人防护 不允许站在不稳固的支撑上或没有固定的木方上施工 9 支设梁 板 柱模板模时 应先搭设架体和护身栏 严禁在没有固定的梁 板 柱上行 走 10 搬运木料 板材和柱体时 根据其重量而定 超重时必须两人进行 严禁从上往下投掷 任何物料 无法支搭防护架时要设水平等网或挂安全带 11 使用手锯时 防止伤手和伤别人 并有防摔落措施 锯料时必须站在安全可靠处 12 在悬挑钢梁上施工时 要预先用大绳拉结悬挑钢梁 保证悬挑钢梁的稳定性 此外 工 作人员在悬挑钢梁上施工时 均要扎好安全带 6 劳动力计划 根据项目总的施工进度计划和各施工阶段的工程量的大小 编制各阶段劳动计划表 7 计算书 7 1 300 700梁模板支架计算 计算依据 建筑施工模板安全技术规范 JGJ162 2008 计算参数计算参数 模板支架搭设高度为5 6m 梁截面 B D 300mm 700mm 立杆的纵距 跨度方向 l 0 80m 立杆的步距 h 1 80m 梁底增加1道承重立杆 面板厚度12mm 剪切强度1 4N mm2 抗弯强度15 0N mm2 弹性模量6000 0N mm2 木方80 50mm 剪切强度1 7N mm2 抗弯强度17 0N mm2 弹性模量10000 0N mm2 梁两侧立杆间距 1 25m 梁底按照均匀布置承重杆3根计算 模板自重0 50kN m2 混凝土钢筋自重25 50kN m3 施工活荷载4 00kN m2 扣件计算折减系数取1 00 8 5600 1800700 300 625625 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范4 3 1条规定确定荷载组合分项系数如下 由可变荷载效应控制的组合S 1 2 25 50 0 70 0 50 1 40 4 00 27 620kN m2 由永久荷载效应控制的组合S 1 35 24 00 0 70 0 7 1 40 4 00 26 600kN m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大 永久荷载分项系数取1 2 可变荷载分项系数取 1 40 采用的钢管类型为48 2 8 一 模板面板计算一 模板面板计算 面板为受弯结构 需要验算其抗弯强度和刚度 模板面板的按照多跨连续梁计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载 施工活荷载等 1 荷载的计算 1 钢筋混凝土梁自重 kN m q1 25 500 0 700 0 800 14 280kN m 2 模板的自重线荷载 kN m q2 0 500 0 800 2 0 700 0 300 0 300 2 267kN m 3 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 kN 经计算得到 活荷载标准值 P1 0 000 4 000 0 300 0 800 0 960kN 考虑0 9的结构重要系数 均布荷载 q 0 9 1 20 14 280 1 20 2 267 17 870kN m 考虑0 9的结构重要系数 集中荷载 P 0 9 1 40 0 960 1 210kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 本算例中 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 9 W 80 00 1 20 1 20 6 19 20cm3 I 80 00 1 20 1 20 1 20 12 11 52cm4 150 150 1 21kN 17 87kN m AB 计算简图 0 028 0 050 弯矩图 kN m 1 01 1 68 1 68 1 01 剪力图 kN 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值 受力图与计算结果如下 150 150 16 55kN m AB 变形计算受力图 0 000 0 064 变形图 mm 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1 1 005kN N2 4 560kN N3 1 005kN 最大弯矩 M 0 050kN m 最大变形 V 0 064mm 1 抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f 0 050 1000 1000 19200 2 604N mm2 面板的抗弯强度设计值 f 取15 00N mm2 面板的抗弯强度验算面板的抗弯强度验算 f f f f 满足要求满足要求 2 抗剪计算 可以不计算 10 截面抗剪强度计算值 T 3 1675 0 2 800 000 12 000 0 262N mm2 截面抗剪强度设计值 T 1 40N mm2 抗剪强度验算抗剪强度验算 T T T T 满足要求 满足要求 3 挠度计算 面板最大挠度计算值 v 0 064mm 面板的最大挠度小于面板的最大挠度小于150 0 250 150 0 250 满足要求满足要求 二 梁底支撑木方的计算二 梁底支撑木方的计算 一 梁底木方计算 一 梁底木方计算 按照三跨连续梁计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和 计算公式如下 均布荷载 q 4 560 0 800 5 700kN m 最大弯矩 M 0 1ql2 0 1 5 70 0 80 0 80 0 365kN m 最大剪力 Q 0 6 0 800 5 700 2 736kN 最大支座力 N 1 1 0 800 5 700 5 016kN 木方的截面力学参数为 本算例中 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 W 8 00 5 00 5 00 6 33 33cm3 I 8 00 5 00 5 00 5 00 12 83 33cm4 1 木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f 0 365 106 33333 3 10 95N mm2 木方的抗弯计算强度小于木方的抗弯计算强度小于17 0N mm17 0N mm2 2 满足要求满足要求 2 木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下 Q 0 6ql 截面抗剪强度必须满足 T 3Q 2bh T 截面抗剪强度计算值 T 3 2736 2 80 50 1 026N mm2 截面抗剪强度设计值 T 1 70N mm2 木方的抗剪强度计算满足要求木方的抗剪强度计算满足要求 3 木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3 878kN m 最大变形 v 0 677 3 878 800 04 100 10000 00 833333 4 1 290mm 木方的最大挠度小于木方的最大挠度小于800 0 250 800 0 250 满足要求满足要求 三 梁底支撑钢管计算三 梁底支撑钢管计算 一一 梁底支撑横向钢管计算梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算 集中荷载P取木方支撑传递力 625 625 1 01kN 4 56kN 1 01kN 1 10kN 1 10kN AB 支撑钢管计算简图 11 0 100 0 228 支撑钢管弯矩图 kN m 0 240 24 0 860 86 1 87 1 87 1 87 1 87 0 860 86 0 240 24 支撑钢管剪力图 kN 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值 受力图与计算结果如下 625 625 0 93kN 3 10kN 0 93kN 0 92kN 0 92kN AB 支撑钢管变形计算受力图 0 000 0 103 支撑钢管变形图 mm 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 0 228kN m 最大变形 vmax 0 104mm 最大支座力 Qmax 8 297kN 抗弯计算强度 f 0 228 106 4248 0 53 60N mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于支撑钢管的抗弯计算强度小于205 0N mm205 0N mm2 2 满足要求满足要求 支撑钢管的最大挠度小于支撑钢管的最大挠度小于625 0 150625 0 150与与10mm 10mm 满足要求满足要求 二二 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用 无需要计算 四 扣件抗滑移的计算四 扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时 扣件的抗滑承载力按照下式计算 R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值 取8 00kN R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 计算中R取最大支座反力 R 8 30kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求 可以考虑采用双扣件可以考虑采用双扣件 五 立杆的稳定性计算五 立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时 立杆的稳定性计算公式为 12 其中 N 立杆的轴心压力最大值 它包括 横杆的最大支座反力 N1 8 297kN 已经包括组合系数 脚手架钢管的自重 N2 0 9 1 20 0 093 5 600 0 562kN N 8 297 0 562 8 859kN i 计算立杆的截面回转半径 i 1 60cm A 立杆净截面面积 A 3 974cm2 W 立杆净截面模量 抵抗矩 W 4 248cm3 f 钢管立杆抗压强度设计值 f 205 00N mm2 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度 a 0 20m h 最大步距 h 1 80m l0 计算长度 取1 800 2 0 200 2 200m 由长细比 为2200 16 137 轴心受压立杆的稳定系数 由长细比 l0 i 查表得到0 363 经计算得到 8859 0 363 397 61 488N mm2 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f f 满足要求满足要求 考虑风荷载时 立杆的稳定性计算公式为 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW 0 9 0 9 1 4Wklah2 10 其中 Wk 风荷载标准值 kN m2 Wk 0 7 0 300 1 770 1 242 0 660kN m2 h 立杆的步距 1 80m la 立杆迎风面的间距 1 25m lb 与迎风面垂直方向的立杆间距 0 80m 风荷载产生的弯矩 Mw 0 9 0 9 1 4 0 660 1 250 1 800 1 800 10 0 303kN m Nw 考虑风荷载时 立杆的轴心压力最大值 Nw 8 297 0 9 1 2 0 520 0 9 0 9 1 4 0 303 0 800 9 289kN 经计算得到 9289 0 363 397 303000 4248 135 770N mm2 考虑风荷载时立杆的稳定性计算考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f f 满足要求满足要求 7 2 250 600梁模板支架计算 计算依据 建筑施工模板安全技术规范 JGJ162 2008 计算参数计算参数 模板支架搭设高度为4 7m 梁截面 B D 250mm 600mm 立杆的纵距 跨度方向 l 1 10m 立杆的步距 h 1 80m 梁底增加1道承重立杆 面板厚度12mm 剪切强度1 4N mm2 抗弯强度15 0N mm2 弹性模量6000 0N mm2 木方80 50mm 剪切强度1 7N mm2 抗弯强度17 0N mm2 弹性模量10000 0N mm2 梁两侧立杆间距 0 95m 梁底按照均匀布置承重杆3根计算 13 模板自重0 50kN m2 混凝土钢筋自重25 50kN m3 施工活荷载4 00kN m2 扣件计算折减系数取1 00 4700 1800600 250 475475 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范4 3 1条规定确定荷载组合分项系数如下 由可变荷载效应控制的组合S 1 2 25 50 0 60 0 50 1 40 4 00 24 560kN m2 由永久荷载效应控制的组合S 1 35 24 00 0 60 0 7 1 40 4 00 23 360kN m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大 永久荷载分项系数取1 2 可变荷载分项系数取 1 40 采用的钢管类型为48 2 8 一 模板面板计算一 模板面板计算 面板为受弯结构 需要验算其抗弯强度和刚度 模板面板的按照多跨连续梁计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载 施工活荷载等 1 荷载的计算 1 钢筋混凝土梁自重 kN m q1 25 500 0 600 1 100 16 830kN m 2 模板的自重线荷载 kN m q2 0 500 1 100 2 0 600 0 250 0 250 3 190kN m 3 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 kN 经计算得到 活荷载标准值 P1 0 000 4 000 0 250 1 100 1 100kN 考虑0 9的结构重要系数 均布荷载 q 0 9 1 20 16 830 1 20 3 190 14 21 622kN m 考虑0 9的结构重要系数 集中荷载 P 0 9 1 40 1 100 1 386kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 本算例中 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 W 110 00 1 20 1 20 6 26 40cm3 I 110 00 1 20 1 20 1 20 12 15 84cm4 125 125 1 39kN 21 62kN m AB 计算简图 0 024 0 042 弯矩图 kN m 1 01 1 69 1 69 1 01 剪力图 kN 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值 受力图与计算结果如下 125 125 20 02kN m AB 变形计算受力图 0 000 0 026 变形图 mm 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1 1 014kN N2 4 764kN N3 1 014kN 最大弯矩 M 0 042kN m 最大变形 V 0 027mm 15 1 抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f 0 042 1000 1000 26400 1 591N mm2 面板的抗弯强度设计值 f 取15 00N mm2 面板的抗弯强度验算面板的抗弯强度验算 f f f f 满足要求满足要求 2 抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T 3 1689 0 2 1100 000 12 000 0 192N mm2 截面抗剪强度设计值 T 1 40N mm2 抗剪强度验算抗剪强度验算 T T T T 满足要求 满足要求 3 挠度计算 面板最大挠度计算值 v 0 027mm 面板的最大挠度小于面板的最大挠度小于125 0 250 125 0 250 满足要求满足要求 二 梁底支撑木方的计算二 梁底支撑木方的计算 一 梁底木方计算 一 梁底木方计算 按照三跨连续梁计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和 计算公式如下 均布荷载 q 4 764 1 100 4 331kN m 最大弯矩 M 0 1ql2 0 1 4 33 1 10 1 10 0 524kN m 最大剪力 Q 0 6 1 100 4 331 2 859kN 最大支座力 N 1 1 1 100 4 331 5 241kN 木方的截面力学参数为 本算例中 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 W 8 00 5 00 5 00 6 33 33cm3 I 8 00 5 00 5 00 5 00 12 83 33cm4 1 木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f 0 524 106 33333 3 15 72N mm2 木方的抗弯计算强度小于木方的抗弯计算强度小于17 0N mm17 0N mm2 2 满足要求满足要求 2 木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下 Q 0 6ql 截面抗剪强度必须满足 T 3Q 2bh T 截面抗剪强度计算值 T 3 2859 2 80 50 1 072N mm2 截面抗剪强度设计值 T 1 70N mm2 木方的抗剪强度计算满足要求木方的抗剪强度计算满足要求 3 木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2 844kN m 最大变形 v 0 677 2 844 1100 04 100 10000 00 833333 4 3 382mm 木方的最大挠度小于木方的最大挠度小于1100 0 250 1100 0 250 满足要求满足要求 三 梁底支撑钢管计算三 梁底支撑钢管计算 一一 梁底支撑横向钢管计算梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算 集中荷载P取木方支撑传递力 16 475 475 1 01kN 4 76kN 1 01kN 1 51kN 1 51kN AB 支撑钢管计算简图 0 112 0 218 支撑钢管弯矩图 kN m 0 380 38 1 13 1 13 2 152 15 2 152 15 1 13 1 13 0 380 38 支撑钢管剪力图 kN 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值 受力图与计算结果如下 475 475 0 94kN 3 13kN 0 94kN 1 26kN 1 26kN AB 支撑钢管变形计算受力图 0 000 0 067 支撑钢管变形图 mm 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 0 218kN m 最大变形 vmax 0 067mm 最大支座力 Qmax 9 059kN 抗弯计算强度 f 0 218 106 4248 0 51 39N mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于支撑钢管的抗弯计算强度小于205 0N mm205 0N mm2 2 满足要求满足要求 支撑钢管的最大挠度小于支撑钢管的最大挠度小于475 0 150475 0 150与与10mm 10mm 满足要求满足要求 二二 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用 无需要计算 四 扣件抗滑移的计算四 扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时 扣件的抗滑承载力按照下式计算 R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值 取8 00kN R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 17 计算中R取最大支座反力 R 9 06kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求 可以考虑采用双扣件可以考虑采用双扣件 五 立杆的稳定性计算五 立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时 立杆的稳定性计算公式为 其中 N 立杆的轴心压力最大值 它包括 横杆的最大支座反力 N1 9 059kN 已经包括组合系数 脚手架钢管的自重 N2 0 9 1 20 0 093 4 700 0 471kN N 9 059 0 471 9 530kN i 计算立杆的截面回转半径 i 1 60cm A 立杆净截面面积 A 3 974cm2 W 立杆净截面模量 抵抗矩 W 4 248cm3 f 钢管立杆抗压强度设计值 f 205 00N mm2 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度 a 0 20m h 最大步距 h 1 80m l0 计算长度 取1 800 2 0 200 2 200m 由长细比 为2200 16 137 轴心受压立杆的稳定系数 由长细比 l0 i 查表得到0 363 经计算得到 9530 0 363 397 66 144N mm2 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f f 满足要求满足要求 考虑风荷载时 立杆的稳定性计算公式为 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW 0 9 0 9 1 4Wklah2 10 其中 Wk 风荷载标准值 kN m2 Wk 0 7 0 300 1 770 1 242 0 660kN m2 h 立杆的步距 1 80m la 立杆迎风面的间距 0 95m lb 与迎风面垂直方向的立杆间距 1 10m 风荷载产生的弯矩 Mw 0 9 0 9 1 4 0 660 0 950 1 800 1 800 10 0 230kN m Nw 考虑风荷载时 立杆的轴心压力最大值 Nw 9 059 0 9 1 2 0 437 0 9 0 9 1 4 0 230 1 100 9 767kN 经计算得到 9767 0 363 397 230000 4248 121 981N mm2 考虑风荷载时立杆的稳定性计算考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f f 满足要求满足要求 7 3 楼板模板支架计算 计算依据 建筑施工模板安全技术规范 JGJ162 2008 计算参数计算参数 模板支架搭设高度为5 6m 立杆的纵距 b 0 80m 立杆的横距 l 1 00m 立杆的步距 h 1 80m 面板厚度12mm 剪切强度1 4N mm2 抗弯强度15 0N mm2 弹性模量6000 0N mm2 木方80 50mm 间距300mm 剪切强度1 7N mm2 抗弯强度17 0N mm2 弹性模量 18 10000 0N mm2 梁顶托采用钢管48 2 8mm 模板自重0 30kN m2 混凝土钢筋自重25 10kN m3 施工活荷载4 00kN m2 扣件计算折减系数取1 00 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 按照规范4 3 1条规定确定荷载组合分项系数如下 由可变荷载效应控制的组合S 1 2 25 10 0 10 0 30 1 40 4 00 8 972kN m2 由永久荷载效应控制的组合S 1 35 24 00 0 10 0 7 1 40 4 00 7 160kN m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大 永久荷载分项系数取1 2 可变荷载分项系数取 1 40 采用的钢管类型为48 2 8 一 模板面板计算一 模板面板计算 面板为受弯结构 需要验算其抗弯强度和刚度 模板面板的按照三跨连续梁计算 考虑0 9的结构重要系数 静荷载标准值 q1 0 9 25 100 0 100 0 800 0 300 0 800 2 023kN m 考虑0 9的结构重要系数 活荷载标准值 q2 0 9 0 000 4 000 0 800 2 880kN m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 本算例中 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 19 W 80 00 1 20 1 20 6 19 20cm3 I 80 00 1 20 1 20 1 20 12 11 52cm4 1 抗弯强度计算 f M W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值 N mm2 M 面板的最大弯距 N mm W 面板的净截面抵抗矩 f 面板的抗弯强度设计值 取15 00N mm2 M 0 100ql2 其中 q 荷载设计值 kN m 经计算得到 M 0 100 1 20 2 023 1 40 2 880 0 300 0 300 0 058kN m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f 0 058 1000 1000 19200 3 028N mm2 面板的抗弯强度验算面板的抗弯强度验算 f f f f 满足要求满足要求 2 抗剪计算 可以不计算 T 3Q 2bh T 其中最大剪力 Q 0 600 1 20 2 023 1 4 2 880 0 300 1 163kN 截面抗剪强度计算值 T 3 1163 0 2 800 000 12 000 0 182N mm2 截面抗剪强度设计值 T 1 40N mm2 抗剪强度验算抗剪强度验算 T T T T 满足要求 满足要求 3 挠度计算 v 0 677ql4 100EI v l 250 面板最大挠度计算值 v 0 677 2 023 3004 100 6000 115200 0 161mm 面板的最大挠度小于面板的最大挠度小于300 0 250 300 0 250 满足要求满足要求 4 2 5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M 0 2Pl 0 08ql2 面板的计算宽度为1200 000mm 集中荷载 P 2 5kN 考虑0 9的结构重要系数 静荷载标准值 q 0 9 25 100 0 100 1 200 0 300 1 200 3 035kN m 面板的计算跨度 l 300 000mm 经计算得到 M 0 200 0 9 1 40 2 5 0 300 0 080 1 20 3 035 0 300 0 300 0 215kN m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f 0 215 1000 1000 19200 11 209N mm2 面板的抗弯强度验算面板的抗弯强度验算 f f f f 满足要求满足要求 二 支撑木方的计算二 支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算 1 1 荷载的计算荷载的计算 1 钢筋混凝土板自重 kN m q11 25 100 0 100 0 300 0 753kN m 2 模板的自重线荷载 kN m q12 0 300 0 300 0 090kN m 3 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 kN m 经计算得到 活荷载标准值 q2 4 000 0 000 0 300 1 200kN m 考虑0 9的结构重要系数 静荷载 q1 0 9 1 20 0 753 1 20 0 090 0 910kN m 考虑0 9的结构重要系数 活荷载 q2 0 9 1 40 1 200 1 512kN m 20 计算单元内的木方集中力为 1 512 0 910 0 800 1 938kN 2 2 木方的计算木方的计算 按照三跨连续梁计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和 计算公式如下 均布荷载 q 1 938 0 800 2 422kN m 最大弯矩 M 0 1ql2 0 1 2 42 0 80 0 80 0 155kN m 最大剪力 Q 0 6 0 800 2 422 1 163kN 最大支座力 N 1 1 0 800 2 422 2 132kN 木方的截面力学参数为 本算例中 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 W 8 00 5 00 5 00 6 33 33cm3 I 8 00 5 00 5 00 5 00 12 83 33cm4 1 木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f 0 155 106 33333 3 4 65N mm2 木方的抗弯计算强度小于木方的抗弯计算强度小于17 0N mm17 0N mm2 2 满足要求满足要求 2 木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下 Q 0 6ql 截面抗剪强度必须满足 T 3Q 2bh T 截面抗剪强度计算值 T 3 1163 2 80 50 0 436N mm2 截面抗剪强度设计值 T 1 70N mm2 木方的抗剪强度计算满足要求木方的抗剪强度计算满足要求 3 木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0 759kN m 最大变形 v 0 677 0 759 800 04 100 10000 00 833333 4 0 252mm 木方的最大挠度小于木方的最大挠度小于800 0 250 800 0 250 满足要求满足要求 4 2 5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M 0 2Pl 0 08ql2 考虑荷载重要性系数0 9 集中荷载 P 0 9 2 5kN 经计算得到 M 0 200 1 40 0 9 2 5 0 800 0 080 0 911 0 800 0 800 0 551kN m 抗弯计算强度 f 0 551 106 33333 3 16 52N mm2 木方的抗弯计算强度小于木方的抗弯计算强度小于17 0N mm17 0N mm2 2 满足要求满足要求 三 托梁的计算三 托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算 集中荷载取木方的支座力 P 2 132kN 均布荷载取托梁的自重 q 0 037kN m 100010001000 2 13kN 2 13kN 2 13kN 2 13kN 2 13kN 2 13kN 2 13kN 2 13kN 2 13kN 2 13kN 0 04kN m AB 托梁计算简图 21 0 628 0 711 托梁弯矩图 kN m 2 832 82 0 69 0 68 1 46 1 47 3 603 61 4 284 28 2 15 2 14 0 01 0 01 2 14 2 15 4 284 28 3 613 60 1 47 1 46 0 68 0 69 2 822 83 托梁剪力图 kN 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值 受力图与计算结果如下 100010001000 0 67kN 0 67kN 0 67kN 0 67kN 0 67kN 0 67kN 0 67kN 0 67kN 0 67kN 0 67kN 0 04kN m AB 托梁变形计算受力图 0 756 0 056 托梁变形图 mm 经过计算得到最大弯矩 M 0 710kN m 经过计算得到最大支座 F 7 890kN 经过计算得到最大变形 V 0 756mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W 4 25cm3 截面惯性矩 I 10 20cm4 1 顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f 0 710 106 1 05 4248 0 159 18N mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于顶托梁的抗弯计算强度小于215 0N mm215 0N mm2 2 满足要求满足要求 2 顶托梁挠度计算 最大变形 v 0 756mm 顶托梁的最大挠度小于顶托梁的最大挠度小于800 0 400 800 0 400 满足要求满足要求 四 扣件抗滑移的计算四 扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时 扣件的抗滑承载力按照下式计算 R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值 取8 00kN R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆 无需计算 五 立杆的稳定性计算荷载标准值五 立杆的稳定性计算荷载标准值 22 作用于模板支架的荷载包括静荷载 活荷载和风荷载 1 1 静荷载标准值包括以下内容 静荷载标准值包括以下内容 1 脚手架钢管的自重 kN NG1 0 093 5 600 0 520kN 钢管的自重计算参照 扣件式规范 附录A 双排架自重标准值 设计人员可根据情况 修改 2 模板的自重 kN NG2 0 300 0 800 1 000 0 240kN 3 钢筋混凝土楼板自重 kN NG3 25 100 0 100 0 800 1 000 2 008kN 考虑0 9的结构重要系数 经计算得到静荷载标准值 NG 0 9 NG1 NG2 NG3 2 491kN 2 2 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 考虑0 9的结构重要系数 经计算得到活荷载标准值 NQ 0 9 4 000 0 000 0 800 1 000 2 880kN 3 3 不考虑风荷载时不考虑风荷载时 立杆的轴向压力设计值计算公式立杆的轴向压力设计值计算公式 N 1 20NG 1 40NQ 六 立杆的稳定性计算六 立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时 立杆的稳定性计算公式为 其中 N 立杆的轴心压力设计值 N 7 02kN i 计算立杆的截面回转半径 i 1 60cm A 立杆净截面面积 A 3 974cm2 W 立杆净截面模量 抵抗矩 W 4 248cm3 f 钢管立杆抗压强度设计值 f 205 00N mm2 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度 a 0 20m h 最大步距 h 1 80m l0 计算长度 取1 800 2 0 200 2 200m 由长细比 为2200 16 137 轴心受压立杆的稳定系数 由长细比 l0 i 查表得到0 36