某市水资源勘察设计院办公楼结构设计.doc

某市水资源勘察设计院办公楼结构设计第一章 设计资料及结构选型1.1设计资料1.1.1工程名称：某市水资源勘察设计院办公楼。1.1.2建设地点：某市区内。 1.1.3工程概况：建筑物总高度为22.900m、共6层，主体为5层，层高3.600m,室内外高差0.600m。1.1.4主导风向：全年为东南风，基本风压。1.1.5地面粗糙类型：C类。1.1.6地质条件：根据勘察报告，场区范围内土质构成，自然表向下依次为地基特征 表1-1土层名称厚度（m）(承载力标准值)(KN/)(桩周土摩擦力表准值)（Kpa）杂填土1.3130粘土7.524520粉质粘土4.5400351.1.7该地区抗震设防烈度为8度，近震、场地土为II类。1.1.8建筑物安全等级：II级。1.1.9材料选用：混凝土采用C30、C25、C20。 钢筋：纵向受力钢筋采用热扎钢筋HRB335、其余采用热扎钢筋HPB235一级钢筋。 墙体：外墙、内隔墙采用陶粒空心砌块，其尺寸为400mm 250mm 200mm，重度r=0.35KN/m3 窗：铝合金门窗，r=0.35KN/ 门：木门，r=0.20KN/1.2结构选型1.2.1结构体系选型：采用钢筋混凝土现浇框架结构体系。1.2.2屋面结构：采用现浇钢筋混凝土肋形屋盖，刚柔性相结合的屋面，屋面板厚120mm。1.2.3楼面结构：全部采用现浇钢筋混凝土肋形楼盖，板厚120mm。1.2.4楼梯结构：采用钢筋混凝土梁式楼梯。第二章 初步估算梁柱截面尺寸 注：底层高度由梁轴线算至基础顶面，所以底层柱高取h = 3600+600 = 4200mm，其余各层取层高3600mm。2.1估算尺寸2.1.1梁的截面尺寸 l=6900mm，h=（1/81/12）=823mm575mm，取h=600mm，b=（1/21/3）=325mm217mm，取b=300mm。故：框架梁初选截面尺寸为bh=300mm600mm，梁的惯性距为I=1/12bh=1/123006003=5.4109mm4同理中间过道梁的截面尺寸bh=300mm400mm其惯性距为I=1/123004003=1.6109mm42.1.2柱的截面尺寸按层高确定柱截面尺寸。取底层H=4200mmb=（1/151/20）H=280mm210mm初选柱截面尺寸 bh=500mm500mm柱的惯性距为I=1/12bh3=1/125005003=5.21109mm42.2线刚度计算 由于楼板采用现浇，所以中间梁的线刚度 I=2I0 根据公式i=EI/L，可以得出梁、柱的线刚度如下。左边跨梁：i左边跨梁=EI/L=3.0107KN/21/120.3m（0.60m）3/6.9m=中间梁：i中跨梁=EI/L=3.0107KN/21/120.3m（0.4m）3/3m=右边跨梁：I右边跨梁=EI/L=3.0107KN/21/120.3m（0.60m）3/6.9m=柱：底层柱（DJ轴）：i底层柱=EI/L=3.0107KN/1/12（0.5m）4/4.2m=i其余各层柱=EI/L=3.0107KN/1/12（0.5m）4/3.6m=令i左右跨梁=1.0，则其余各杆件的相对线刚度为：i，底层柱=3.0104KNm /3.5104KNm=1.057i，其余各层柱=4.3104KNm/3.5104KNm=1.229i，中间梁=3.2104KNm/3.5104KNm=0.914框架梁柱的相对线刚度如图2.1所示，作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依据。 图2.1粱 柱相对线刚度 第三章 荷载计算3.1恒载标准值计算3.1.1屋面防水层（刚性）30厚C20细石混凝土防水 1.0KN/防水层（柔性）三毡四油铺小石子 0.4KN/找平层：15厚水泥沙浆 0.015m20KN/m3=0.30KN/找平层：15厚水泥沙浆 0.015m20KN/m3=0.30KN/找坡层：40厚水泥沙浆 焦渣沙浆3找平 0.04m14KN/m3=0.56KN/保温层：80厚矿渣水泥 0.08m14.5KN/m3=1.16KN/结构层：120厚现浇钢筋混凝土板 0.12m25KN/m3=3.00KN/抹灰层：10厚混合沙浆 0.01m17KN/m3=0.17KN/合计： 6.89KN/3.1.2各层走廊楼面及标准层楼面 10mm厚面层水磨石地面 20mm厚水泥沙浆打底 0.65KN/ 素水泥浆结合层一道结构层：120厚现浇钢筋混凝土板 0.12m25KN/m3=3.00KN/抹灰层：10厚混合沙浆 0.01m17KN/m3=0.17KN/合计： 3.82KN/3.1.3梁自重bh=300mm400mm梁自重： 25KN/m30.3m(0.4m0.12m)=2.10KN/m抹灰层：10厚混合沙浆0.01m(0.4m0.12m)20.3m）17KN/m3=0.20KN/m合计： 2.25KN/m基础梁 bh=250mm400mm3.1.4主梁自重 25KN/m30.25m0.4m=2.50KN/mbh=300mm600mm梁自重： 25KN/m30.3m(0.60m0.12m)=3.60KN/m抹灰层：10厚混合沙浆0.01m(0.6m0.12m)20.3m17KN/m3=0.27KN/m合计： 3.87KN/m门窗过梁 bh=250mm300mm 粱自重 25KN/m30.25m0.30m=1.875KN/m合计： 1.875KN/m3.1.5柱自重 bh=500mm500mm柱自重 25KN/m30.50m0.50m=6.25KN/m抹灰层：10厚混合沙浆 0.01m0.50m417KN/m3=0.34KN/m合计： 6.59KN/m3.1.6外纵墙自重（墙上有窗）纵墙 0.25m0.90m 5KN/m3=1.125KN/m铝合金窗 0.35KN/2.1m=0.735KN/m水刷石外墙面 （3.6m2.1m）0.5KN/=0.75KN/m水泥粉刷内墙面 （3.6m2.1m）0.36KN/=0.54KN/m合计： 3.15KN/m 外纵墙自重（窗间墙） 纵墙 0.25m（3.60.6）m5KN/ m3=3.75 KN/m水刷石外墙面 3.6m0.5KN/=1.80KN/m水泥粉刷内墙面 3.6m0.36KN/=1.296KN/m合计： 6.85KN/m 3.1.7内纵墙自重（有窗处） 纵墙 0.25m（3.6m0.6m0.6m0.3m）5KN/ m3=2.63 KN/m铝合金窗 0.35KN/0.6m=0.21KN/m水泥粉刷内墙面 （3.6m1.2m）0.36KN/2=1.73KN/m合计： 4.57KN/m 3.1.8内纵墙自重（有门处） 纵墙 0.25m（3.6m0.6m0.6m0.3m）5KN/ m3=2.63 KN/m木门 0.2KN/2.4m=0.48KN/m水泥粉刷内墙面 （3.6m2.4m）0.36KN/2=0.864KN/m合计： 4.57KN/m3.1.9内纵墙自重 纵墙 0.25m35KN/ m3=3.75 KN/m木门 0.2KN/2.4m=0.48KN/m水泥粉刷内墙面 30.36KN/2=2.16KN/m合计： 6.39KN/m3.1.10横墙自重 横墙 0.25m3m5KN/ m3=3.75 KN/m水泥粉刷内墙面 30.36KN/2=2.16KN/m合计： 5.91KN/m3.2活载标准值计算屋面和楼面活荷载标准值根据建筑结构荷载规范查得：楼面：走廊 ：2.5 KN/ 教室 ：2.0 KN/上人屋面：2.0 KN/3.3竖向荷载下框架受荷总图3.3.1 DF、GJ轴间框架粱1、屋面板传荷载：板传值至粱上的三角形或梯形荷载等效为均布荷载。荷载的传递示意图3.1，将梯形荷载等效为均布荷载为： =4.50.5/6.9=0.326q=（12）q，=（120.32620.3263）q，=0.822q，恒载 6.89KN/2.25m0.8222=25.486KN/m活载 2.0KN/2.25m0.8222=7.398KN/m2、楼面板传荷载恒载 3.82KN/2.25m0.8222=14.130KN/m活载 2.0KN/2.25m0.8222=7.398KN/m3、粱自重 3.87KN/m图3.1 板传荷载示意图DF、GJ轴间框架粱均布荷载为： 屋面粱：恒载=粱自重板传荷载=3.87KN/m25.486KN/m=29.356KN/m 活 载=板传荷载=7.398KN/m 楼面粱：恒载=粱自重板传荷载=3.87KN/m14.130KN/m=18.00KN/m 活载=板传荷载=7.398KN/m 3.3.2 DF轴间框架粱（楼过道）1、屋面板传荷载：恒载 6.89KN/1.5m5/82=12.919KN/m 活载 2.0KN/1.55/82=4.688KN/m2、楼面板传荷载恒载 3.82KN/1.5m5/82=7.163KN/m 活载 2.0KN/1.55/82=4.688KN/m3、粱自重 2.1KN/mDF轴间框架粱均布荷载为:屋面粱：恒载=粱自重板传荷载=2.1 KN/m12.919KN/m=15.019KN/m 活载=板传荷载=4.688 KN/m楼面粱：恒载=粱自重板传荷载=2.1 KN/m7.163KN/m=9.263KN/m 活载=板传荷载=4.688 KN/m3.3.3 D轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱：女儿墙自重（做法：墙高1200mm，100mm的混凝土压顶）=0.241.2m18KN/25KN/0.10.24（1.320.24m）0.5=6.096KN/m 顶层柱恒载=女儿墙自重粱自重板传荷载=6.096KN/m4.5m3.87 KN/m（4.50.5）m6.89 KN/2.25m5/84.5m=27.43215.45643.601=86.489KN 顶层柱活载=板传荷载=2.0 KN/2.25m5/84.5m=12.656KN 标准层柱恒载=外墙自重粱自重板传荷载=3.15 KN/m4.0m6.85 KN/m（0.75+0.75）3.865 KN/m（4.50.5）3.82 KN/m2.25m5/84.5=12.610.27515.48+24.173=62.528KN 标准层柱活载=板传荷载=2.0 KN/m4.55/82 =11.250 KN 基础顶面恒载=底层外纵墙自重基础粱自重=3.15 KN/m4.0m6.85 KN/m（0.75+0.75）18（4 .23.6）（4.5m0.5m）0.25m2.5 KN/m（4.5m0.5m）=12.6010.27510.810=43.675KN3.3.4 F轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱恒载=粱自重板传荷载=3.87 KN/m（4.5m0.5m）6.89 KN/m2.255/84.5m6.893.0/2（12）4.5m其中=3.0/24.5=0.333 带入上式得 =15.4843.6016.891.50.8474.5=15.4843.60137.909=96.99KN顶层柱恒载=板传荷载=2.0 KN/m2.25m5/84.5m2.0 KN/（120.33320.3333）4.53.0/2=12.6611.44=24.10KN标准层柱恒载=墙自重粱自重板传荷载=（5.910.81.721.2）3.87（4.5-0.5）3.822.254.55/83.821.5（120.33320.3333）4.5=6.79215.4824.17321.018=67.463 KN标准层柱活载=板传荷载=2.0 KN/m2.25m5/84.5m2.0 KN/m1.50.8154.5m=12.65611.002=23.658KN 基础顶面恒载=基础粱自重=2.5 KN/m（4.5-0.5）=10KN3.3.5 G轴柱纵向集中荷载的计算同D轴柱3.3.6 J轴柱纵向集中荷载的计算同F轴柱3.3.7柱的自重底层柱的自重 G=4.2m6.59KN/m=27.678KN 标准层柱的自重 G=3.6m6.59KN/m=23.724KN框架在竖向荷载作业下的受荷总图3.2（图中数值均为标准值）图3.2 恒荷载作用下框架受荷简图（标准值）第四章 抗震验算4.1水平地震作用的计算4.1.1该建筑高度为22.900m，且质量和刚度沿高度均匀分布，故可采用底部剪力法进行计算。抗震设防烈度8度，近震，场地类别为II类场地。作用于屋面粱及各层楼面粱处的重力荷载代表值为：屋面粱处：GEW=结构和构件自重50%雪荷载屋面粱处：GEi=结构和构件自重50%活荷载其中结构和构件自重取楼面上、下1/2层高范围内（屋面粱处取顶层的一半）的结构及构件自重（包括纵、横梁自重，楼板结构层及构造层、纵横墙体及柱等自重） 4.1.2各楼层重力荷载代表值G1=纵粱自重横梁自重柱自重楼面自重纵墙自重横墙自重门窗过粱重0.5活载=3.87 KN/m（4.5m0.5m）363.87 KN/m（6.0m0.5m）43.87 KN/m（6.9m0.5m）222.1 KN/m（3.0m0.5m）110.527.6784423.724440.53.82 KN/m（46.5m0.510m）（16.80.52）(43.67520/212.620/26.79220/26.79220/2)7.163KN/m（6.9m0.5m）121.875 KN/m2.0m20/22.0 KN/46.5m16.80.5=557.2885.14544.89657.75945.1456.4837.5715.5=7995KN 取8000KNG5=主粱自重柱自重屋面自重墙自重女儿粱重0.5活载=3.87 KN/m（4.5m0.5m）363.87 KN/m（6.0m0.5m）43.87 KN/m（6.9m0.5m）2223.72444/26.89 KN/（46.5m0.510）16.8m645.60.5456.480.537.5715.5=739.73563.3602.84106.44322.8228.2437.5715.5=7996KN 取8000KNG4= G3= G2=纵粱自重横梁自重柱自重楼面自重纵墙自重横墙自重门窗过粱重0.5活载=23.7242444602.8653.312276.72（14.52017.7820）456.4837.5715.5 =1479.456602.8563.312276.72645.6456.4837.5715.5=7475KN 取7500KN质点重力荷载代表值见图4.1（a）；图4.1 各质点的重力荷载代表值（a）框架横向水平地震作用简图（b） （c）4.1.3框架自振周期的计算框架自振周期的计算可采用假想顶点位移法，对于教学楼可按下列经验公式计算 T1=0.220.035H/ （4-1）式中：H房屋主体结构的高度（m） H=18.60（m）B房屋震动方向的长度（m）在计算横向水平作用时，为房屋宽度取16.800m在计算纵向水平作用时，为房屋长度取46.5m对于横向震动T10.22+0.03518.6/ 0.47 S4.1.4多遇水平地震作用标准值和位移的计算多遇地震作用下，设防烈度8度，查表,类场地一区，查表Tg0.35s（Tg/T1）0.9（0.35/0.43）0.90.160.101因为T10.47s =0.49S,所以不需要考虑顶部附加水平地震作用，即n0。对于多质点体系，结构底部总横向水平地震作用的标准值 GE8000+75003+800038500KN作用在各质点的横向水平地震作用如表4-1。 横向Feik的计算 表4-1层GiHiGiHiGiHiFi(KN)5800018.61488004390001120.24750015112500847.53750011.485500643.7275007.858500440.4180004.233600253.2其中 （4-2）同理可算得纵向自振周期T20.22+0.03518.6/0.401S纵向地震的影响系数（Tg/T2）0.9（0.35/0.401）0.90.160.1416框架横向水平地震作用简图如图4.1（b）因为T20.401s1.4 Tg =0.49S,所以不需考虑顶部附加水平地震作用，即n0。对于多质点体系，结构底部总纵向水平地震作用的标准值 GE8000+75003+800038500KN 取4634KN作用在各质点的纵向水平地震作用如表4-2； 纵向Feik的计算 表4-2层GiHiGiHiGiHiFi(KN)5800018.61488004390001570.747500151125001187.53750011.485500902.5275007.858500617.5180004.233600354.8框架纵向水平地震作用简图如图4.1（C）。4.1.5水平地震力作用下框架的侧移验算1、粱线刚度DF跨粱：IbDF=1.174106E GJ跨粱：IbGJ=1.174106EFG跨粱：IbFG=1.61061.5/2=1.067106E2、柱的线刚度 底层：Ic=1.24106E 其他层：Ic=1.44106E3、框架柱的侧移刚度D值计算分别如下各表所示； 横向25层D值的计算 表4-3构件名称中柱（22根）0.7780.28边住（22根）0.4080.169D22(11200+6760)KN/m=395120KN/m 横向 底层D值的计算 表4-4构件名称中柱（22根）0.9040.391边柱（22根）0.4730.261D22(9878+6833)KN/m=367642KN/m 纵向25层D值的计算 表4-5构件名称中柱（36根）1.0250.339边柱（8根）0.5310.210D1355736+83968555219KN/m 横向 底层D值的计算 表4-6构件名称中柱（36根）1.1910.544边柱（8根）0.6170.236D1337636+59668543323KN/m4、框架侧移验算的结果分别如下表所示； 横向水平地震作用框架侧移计算 表4-7层Fi(KN)Vi(KN)D（KN/m）e(m)51120.21120.23951200.002844847.51967.73951200.004983643.72611.43951200.006612440.43051.83951200.007721253.233053951200.00899U =U=0.03114 纵向水平地震作用框架侧移计算 表4-8层Fi(KN)Vi(KN)D（KN/m）e(m)51570.71570.75552190.0028341187.52758.25552190.004973902.53660.75552190.006602617.54278.25552190.007711354.846335433230.00853侧移验算 横向框架底层：(满足)2层： (满足)顶点位移(满足)纵向框架底层： (满足)2层： (满足)由于最大的层间位移 1/550,所以顶点位移U/H1/5504.1.6水平地震作用下横向框架内力计算框架在横向水平地震作用下（左右往复震动的内力用D值法进行计算）地震从左至右时柱上下端的计算结果见表4-10和相应的弯矩图4.1，框架粱端剪力及柱轴力见表4-11； 对反弯点高度y0的修正 表4-9柱层 高iy0y1y2y3y= y0+ y1+ y2+ y3边柱50.4080.260000.2640.4080.360000.3630.4080.450000.4520.4080.5400-0.020.5210.4730.700000.70中柱50.7780.380000.3840.7780.420000.4230.7780.470000.4720.7780.5200-0.0250.49510.9040.640000.64y1是上下层横梁的线刚度比对y0的修正值,由于上下层横梁的线刚度相等所以y10。y2和y3是上下层高变化对y0的修正值，由于前4层层高一样，所以y20。横向水平地震作用下框架柱剪力和柱端弯矩标准值 框架粱端剪力及柱轴力 表4-10柱层H(m)D（KN/m）DD/DVik(KN)yM下（KNm）M上（KNm）边柱53.61120.239512067600.017119.160.2617.9351.0443.61967.739512067600.017133.650.3643.6177.5333.62611.439512067600.017144.650.4572.3388.4123.63051.839512067600.017152.190.5297.7090.1814.2330536764268330.018661.470.70180.7277.54中柱53.61120.2395120112000.028331.700.3843.3770.7543.61967.7395120112000.028355.690.4284.20116.2833.62611.4395120112000.028373.900.47125.04141.1023.63051.8395120112000.028386.370.50153.91157.6414.2330536764298780.026988.910.64239.00134.43注： （4-3） （4-4） （4-5） 粱端剪力及柱轴力标准值 表4-11层DF跨粱端剪力FG跨粱端剪力l(m)Mb左（KNm）Mb右（KNm）Vb（KNm）l(m)Mb左（KNm）Mb右（KNm）Vb（KNm）56.951.0436.9612.753.033.7933.7922.5346.995.4683.3425.913.076.3176.3150.8736.9132.02117.6136.183.0107.69107.6971.7926.9162.51147.5644.943.0135.12135.1290.0816.9175.15150.5147.203.0137.83137.8391.89粱端剪力及柱轴力标准值 续表4-11层GJ跨粱端剪力柱轴力l(m)Mb左（KNm）Mb右（KNm）Vb（KNm）边柱中柱56.936.9651.0412.75-12.75-9.7846.983.3495.4625.91-38.66-34.7436.9117.61132.0236.18-74.84-70.7426.9147.56162.5144.94-119.78-115.4916.9150.51175.1547.20-166.98-160.18注：Vb（Mb左Mb右）/l (KN) （4-6） J柱轴力中的负号表示拉力，当为左地震时，左侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为压力。由上表可得地震作用下得框架弯矩图，粱端剪力及柱得轴力图分别如下图4.2，图4.3所示。图4.2左地震弯矩图 （KN*M）图4.3 左地震粱端剪力及柱轴力图（KN）第五章 风荷载作用下的验算5.1侧移刚度值D 见上章表4-3、表4-4所示。（和地震作用时的侧移刚度值等同）5.2风荷载标准值基本风压：= 0.35KN/ 风振系数:因房屋总高度小于30m，所以1.0风载体型系数：风压高度系数：按B类地区，查GB50009-2003表得，得表如下 风压高度系数 表5-1离地面高度（m）4.27.811.41518.61.001.001.041.141.22据 （5-1）则有： 转化为集中风载（受荷面与计算单元同）：B4.5m，B迎风面的宽度。 （5-2） 下层柱高; 上层柱高。对顶层为女儿墙高度的2倍，计算过程及结果见下表所示： 各层风荷载作用下的集中力 表5-2层数层 高（m）（m）（m）518.61.221.01.30.353.62.67.744151.141.01.30.353.63.68.41311.41.041.01.30.353.63.67.6627.81.001.01.30.353.63.67.3714.21.001.01.30.354.24.28.605.3风荷载作用下的侧移验算取刚度折减系数0.85，用（层间侧移）和（总侧移）验算。层间及总侧移见表5-3所示。 侧移值及侧移限值 表5-3位 置限值5层7.74395200.3671/25471/5004层16.15395200.8911/30181/5003层23.81395201.0851/20131/5002层31.18395201.0211/14431/5001层39.783346220.9911/19081/500顶层4.575U/h=22391/650风荷载标准值，侧移刚度值等于相对侧移乘以相对线刚度等于1.0时的截面刚度。5.4风荷载作用下框架的内力分析框架在风荷载作用下的内力计算采用D值法列表计算5.4.1各柱剪力V：见下表所示 2 5 层柱剪力（h3.6m） 表5-4系数5层（）4层（）0.4080.7780.7780.4080.4080.7780.7780.4084.680.1690.2800.2800.1690.1690.2800.2800.1692 5 层柱剪力（h3.6m） 续表5-4系数5层（）4层（）0.881.461.460.880.881.461.460.884.681.462.412.411.463.045.045.043.04系数3层（）2层（）0.4080.7780.7780.4080.4080.7780.7780.4084.680.1690.2800.2800.1690.1690.2800.2800.1690.881.461.460.880.881.461.460.884.487.437.434.485.869.739.735.86 底层柱剪力（h4.2m） 表5-5系数底层（） 0.4730.9040.9040.4739.140.3930.4830.4830.3932.052.522.522.058.9210.9710.978.921、求反弯点高度：见下表所示 反弯点高度的求值 表5-6层数第五层（m5 n5 h3.6m）柱号0.4080.261.00001.000.9360.7780.381.00001.001.3680.7780.381.00001.001.3680.4080.261.00001.000.936层数第四层（m5 n4 h3.6m）0.4080.361.001.001.001.2960.7780.421.001.001.001.5120.7780.421.001.001.001.5120.4080.361.001.001.001.296层数第三层（m5 n3 h3.6m）0.4080.451.001.001.001.6200.7780.471.001.001.001.6920.7780.471.001.001.001.6920.4080.451.001.001.001.620 反弯点高度的求值 续表5-6层数第二层（m5 n2 h3.6m）0.4080.541.001.001.0-0.021.0440.7780.521.001.001.0-0.0251.8720.7780.521.001.001.0-0.0251.8720.4080.541.001.001.0-0.021.944层数第一层（m5 n1 h4.2m）0.4730.701.001.001.002.9400.9040.641.001.001.002.6880.9040.641.001.001.002.6880.4730.701.001.001.002.9402、风荷载作用下框架的内力值柱端弯矩：柱上端弯矩 （5-3） 柱下端弯矩 （5-4）粱端弯矩：先求出每个节点柱端弯矩之和，然后按粱的线刚度进行分配。 风荷载作用下框架柱柱端弯矩标准值 表5-7柱层数层高边柱53.60.884.681.460.9361.373.8943.60.884.683.041.2963.947.0033.60.884.684.481.6207.268.8723.60.884.685.861.94411.399.7014.22.059.148.922.94026.2211.24风荷载作用下框架柱柱端弯矩标准值 续表5-7柱层数层高中柱53.61.464.682.411.3683.305.3843.61.464.685.041.5127.6210.5233.61.464.687.431.69212.5714.1823.61.464.689.731.87218.2116.8114.22.529.1410.972.68829.4916.59 风荷载作用下框架粱端剪力及柱轴力标准值 表5-8层数DF跨粱端剪力FG跨粱端剪力56.93.892.810.973.02.572.571.7146.98.377.212.263.06.616.614.4136.912.8111.383.513.010.4210.426.9526.916.6915.344.683.014.0414.049.3616.922.6318.175.913.016.6316.6311.09GJ跨粱端剪力柱轴力边柱中柱56.92.813.890.97-0.97-0.7446.97.218.372.26-3.23-2.8936.911.3812.813.51-6.74-6.3326.915.3416.694.68-11.42-11.0116.918.1722.635.91-17.33-16.19注：左风作用下框架内力与右风作用下框架内力数值相等，符号相反。中柱： （5-5） （5-6）边