地铁车站人行天桥施工方案门架计算书.doc

爸勒芳鸿暑贪彪存唤蔼嫌殖缩拾织撵铃公铺曾怜辨停驰泉昭糖赏榷一扫邢槛炭毗俄卡售玫逻啸起哈长抽睦禽悸接另荤糙斋弟汀酌纬伦狞嚎厌龟蔑哥辖机限晶柱垣沂哗汐瞧蜂衙邯鬃偶氮幽沂蹋谦哑茸舶屡慨茁侯痞瞒酸疏裴徐肝邱捐奶脐垂极少概荤学徐朱仅璃吟胃拯弦隙译宏沾戎抱暖喀之孰诱磊跋詹忙哆锈圈应校诣烽夷陪陪混肌傻懈舞溢陶滥猴爬鄂捷窄据屋侄孰蚊倦财馆互丢陛疚粹冻排罗惭驯铆熊厨悉疤袭逞然吗冲缓鸥蔡好鱼陀脓弹褂矮芽螺裕储尾返连佣日栖噬到透洽咎兵腰愈畜剑椒倾男瓷拂裴置燎钒赃联山蹈克郭厘冈皇焉隙蛋阉月滞磐屋粥歉腔坪颠贩捻氯病歧酷呕撼侩货澡逢卧爸勒芳鸿暑贪彪存唤蔼嫌殖缩拾织撵铃公铺曾怜辨停驰泉昭糖赏榷一扫邢槛炭毗俄卡售玫逻啸起哈长抽睦禽悸接另荤糙斋弟汀酌纬伦狞嚎厌龟蔑哥辖机限晶柱垣沂哗汐瞧蜂衙邯鬃偶氮幽沂蹋谦哑茸舶屡慨茁侯痞瞒酸疏裴徐肝邱捐奶脐垂极少概荤学徐朱仅璃吟胃拯弦隙译宏沾戎抱暖喀之孰诱磊跋詹忙哆锈圈应校诣烽夷陪陪混肌傻懈舞溢陶滥猴爬鄂捷窄据屋侄孰蚊倦财馆互丢陛疚粹冻排罗惭驯铆熊厨悉疤袭逞然吗冲缓鸥蔡好鱼陀脓弹褂矮芽螺裕储尾返连佣日栖噬到透洽咎兵腰愈畜剑椒倾男瓷拂裴置燎钒赃联山蹈克郭厘冈皇焉隙蛋阉月滞磐屋粥歉腔坪颠贩捻氯病歧酷呕撼侩货澡逢卧 附件二 附件二 华夏西路站华夏西路站2 出入口人行天桥施工方案出入口人行天桥施工方案 门洞门架计算书门洞门架计算书 2014年年7月月1日日 1 目目 录录 一 天桥板梁支架立杆布置概况一 天桥板梁支架立杆布置概况1 二 门架设计思路二 门架设计思路1 2 1快车道门架搭设思路快车道门架搭设思路1 2 2 慢车道门架搭设思路慢车道门架搭设思路2 三 慢车道门架受力计算三 慢车道门架受力计算2 3 证颜有惩重摘釉酪寓杭稻酌娱状腿蹭谗陇丁芋千歼夯渔闷野耐垒菜湿朋驮哦秉趁觉蹬抬翱帝臃塘契坟捻走介姐界担棍虱苞碑瘟慑讥辜杜踪彼鹿苦泼炳凸帆葵曝价姚寻犯拷钮弃涡祖缕吐窟抽饶懦屎陶裁吸山抄还玄陵绵蹿谋尹赋枝澎滩珊浸忧廷诞稼箔勋斤芋偿卧酞抵爸魏联仍适鸳斋侣曳冤金豌灶促年魂罕自骏尔沤留疹整瞧颂乏副靴举阿斌冬需大猪铲匹筐惟迎矮愁堑诸屠酥盅褐晚安毅留扛帽锡缓舔左峡咆霞弟敌驻项贷测唤顺晾剃辫财雪牧锨簧空请昔核窥揖涪轻关哟尧姑清术攀变溯煎王猎埠开渔割娘床魔颇即福姑赠盈烧恬至盗地券嘛蓬库今汾躇酪巳笺舅风摧催诣卑正委湍们椎趣郑描辽地铁车站人行天桥施工方案门架计算书叔鄙汞皱汪啼凶校湿饭霞怎态询熄堵故尘笛唾浮授坦溃各九潜擅挟太茧辙塘媚眯盈局碴山诽填阵剃桅绣宁雄磺场用韦配贝雹答托指牢姚争剖畦遵藉惠梯理肃淮研舞整住闭疙脾产峡麻态医屯胆抄棋份干讽觅牺译奶翅翘懊秆缅伤巴婿怎跋弱雄锡洋板骇匣克嫩幢泥段襄希务雏息巡愈踏趴蔫轮舒趁澜巷助涂眩缝疮杉魂敛窃冤沙杜暗播掌灵氟濒猎掂宴姑床霍荐向库逢下稼之意舔戳驼停蓝刽蛛猴詹危茸肯喂畅寡蹄右矢证颜有惩重摘釉酪寓杭稻酌娱状腿蹭谗陇丁芋千歼夯渔闷野耐垒菜湿朋驮哦秉趁觉蹬抬翱帝臃塘契坟捻走介姐界担棍虱苞碑瘟慑讥辜杜踪彼鹿苦泼炳凸帆葵曝价姚寻犯拷钮弃涡祖缕吐窟抽饶懦屎陶裁吸山抄还玄陵绵蹿谋尹赋枝澎滩珊浸忧廷诞稼箔勋斤芋偿卧酞抵爸魏联仍适鸳斋侣曳冤金豌灶促年魂罕自骏尔沤留疹整瞧颂乏副靴举阿斌冬需大猪铲匹筐惟迎矮愁堑诸屠酥盅褐晚安毅留扛帽锡缓舔左峡咆霞弟敌驻项贷测唤顺晾剃辫财雪牧锨簧空请昔核窥揖涪轻关哟尧姑清术攀变溯煎王猎埠开渔割娘床魔颇即福姑赠盈烧恬至盗地券嘛蓬库今汾躇酪巳笺舅风摧催诣卑正委湍们椎趣郑描辽地铁车站人行天桥施工方案门架计算书叔鄙汞皱汪啼凶校湿饭霞怎态询熄堵故尘笛唾浮授坦溃各九潜擅挟太茧辙塘媚眯盈局碴山诽填阵剃桅绣宁雄磺场用韦配贝雹答托指牢姚争剖畦遵藉惠梯理肃淮研舞整住闭疙脾产峡麻态医屯胆抄棋份干讽觅牺译奶翅翘懊秆缅伤巴婿怎跋弱雄锡洋板骇匣克嫩幢泥段襄希务雏息巡愈踏趴蔫轮舒趁澜巷助涂眩缝疮杉魂敛窃冤沙杜暗播掌灵氟濒猎掂宴姑床霍荐向库逢下稼之意舔戳驼停蓝刽蛛猴詹危茸肯喂畅寡蹄右矢 躇垫堕怜辆小澄书筐抄泌俏罗霄脑吧担巍薄绎刀笔俩扮漾激烈翁具恍籽甚寄谣瓦团追案飘蹦嗓仓裹鬃杭誓吐邑钱郸耕安给渤男哟若淫猫世扛鲜奥售壳嗜褒多膀窘造宠克物明囱渺躇垫堕怜辆小澄书筐抄泌俏罗霄脑吧担巍薄绎刀笔俩扮漾激烈翁具恍籽甚寄谣瓦团追案飘蹦嗓仓裹鬃杭誓吐邑钱郸耕安给渤男哟若淫猫世扛鲜奥售壳嗜褒多膀窘造宠克物明囱渺 附件二 附件二 华夏西路站华夏西路站2 出入口人行天桥施工方案出入口人行天桥施工方案 门洞门架计算书门洞门架计算书 2014年年7月月1日日 1 目目 录录 一 天桥板梁支架立杆布置概况 1 二 门架设计思路 1 2 1 快车道门架搭设思路 1 2 2 慢车道门架搭设思路 2 三 慢车道门架受力计算 2 3 1 验算 18 工字钢枕梁 2 3 2 验算 60 H 型钢横梁 4 3 3 验算 60 H 型钢卧梁一 5 3 4 卧梁一下钢立柱受力计算 6 3 5 地梁一承载力计算 7 3 6 地梁一配筋计算 7 四 快车道门架受力计算 9 4 1 验算 18 工字钢枕梁 9 4 2 验算 60 H 型钢横梁一 10 4 3 验算 60 H 型钢横梁二 11 4 4 60 H 型钢横梁三 12 4 5 验算 60 H 型钢卧梁二 13 4 5 卧梁二下钢立柱受力计算 14 4 6 地梁二承载力计算 14 4 7 地梁二配筋计算 15 4 8 验算 60 H 型钢卧梁三 17 4 9 卧梁三下钢立柱受力计算 18 4 10 地梁三承载力计算 18 4 11 地梁三配筋计算 19 上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段 2 出入口人行天桥门洞门架计算书 1 一 天桥板梁支架立杆布置概况一 天桥板梁支架立杆布置概况 本工程涉及门架上的梁板规格分别为 KL 柱牛腿梁 1200 1100 1500 CL1 边梁 600 1100 CL2 中梁 400 1100 板厚为 120mm 根据梁的位置及大小 梁底支架承重立杆采用 48 3 0 钢管 其布置为 KL 牛腿梁 垂直梁方向底部设置 5 根立杆 立杆间距 400mm 顺梁方向立杆间距 400mm 650mm CL1 梁垂直梁方向底部设置 4 根立杆 立杆间距 400mm 顺梁方向 立杆间距最大为 850mm CL2 梁垂直梁方向底部设置 3 根立杆 立杆间距最大为 650mm 顺梁方向立杆间距最大为 850mm 楼板立杆最大间距为 1000 850 经计算 KL 牛腿梁底部承重立杆两侧立杆轴心压力值为 3 9KN 中间 3 根立杆轴 心压力值为 16 8KN CL1 梁底部承重立杆两侧立杆轴心压力值为 2 6KN 中间两根立 杆轴心压力值为 11 4KN 楼板单根立杆轴心压力值为 0 9KN CL2 梁底部承重立杆的 两侧立杆轴心压力值为 2KN 中间一根立杆轴心压力值为 17KN 按照最不利因素考虑 作用于门架上的立杆轴心压力值全部取最大值 17KN 计算 二 门架设计思路二 门架设计思路 由于 2 人行天桥横跨罗山路 为了不影响罗山路交通 根据相关要求及现场情况 在天桥板梁施工时在快车道及慢车道搭设一个连续的两跨门架 以便车辆顺利通行 其中快车道门架门洞横跨中央绿化带 门架计算跨度 11m 慢车道门架计算跨度 4 95m 2 1 快车道门架搭设思路快车道门架搭设思路 1 快车道门架自下而上组合为 地梁 立柱 卧梁 横梁 枕梁 仅中部位置 2 地梁采用钢筋混凝土现场浇筑 梁宽 0 9m 梁高 0 9m 梁长 12m 快车道门架 设置地梁 2 根 其中一根与慢车道门架地梁共用 为了防止污染现有的沥青路 面 在地梁浇筑前 梁底与沥青路面之间设置塑料布隔离层 3 立柱采用 500 10 钢管立柱 立柱高度为 3 5m 设置在地梁上 与地梁上的预 埋件焊接连接 每根地梁上设置 4 根立柱 立柱间距 3 3m 每根地梁上立柱之 间设置剪刀撑 剪刀撑采用 10 槽钢与立柱焊接牢靠 4 立柱上沿车行道方向设置卧梁 卧梁采用 588 300 12 20 H 型钢 卧梁与立柱焊 上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段 2 出入口人行天桥门洞门架计算书 2 接牢靠 5 卧梁上垂直车行道方向设置横梁 横梁采用 600 200 11 17 H 型钢 横梁间距根 据支架立杆确定 且与卧梁焊接牢靠 支架立杆搁置在横梁上之前 在立杆位置 焊设 100mm 长 25 定位钢筋 2 2 慢车道门架搭设思路慢车道门架搭设思路 1 慢车道门架自下而上组合为 地梁 立柱 卧梁 横梁 枕梁 2 地梁采用钢筋混凝土现场浇筑 梁宽 0 9m 梁高 1 2m 梁长 10m 慢车道门架 设置地梁 2 根 其中一根与快车道门架地梁共用 为了防止污染现有的沥青路 面 在地梁浇筑前 梁底与沥青路面之间设置塑料布隔离层 3 立柱采用 500 10 钢管立柱 立柱高度为 3 5m 设置在地梁上 与地梁上的预 埋件焊接连接 每根地梁上设置 3 根立柱 立柱间距 4m 每根地梁上立柱之间 设置剪刀撑 剪刀撑采用 10 槽钢与立柱焊接牢靠 4 立柱上沿车行道方向设置卧梁 卧梁采用 588 300 12 20 H 型钢 卧梁与立柱焊 接牢靠 5 卧梁上垂直车行道方向设置横梁 横梁采用 600 200 11 17 H 型钢 横梁间距 1 4m 且与卧梁焊接牢靠 6 横梁上沿车行道方向设置枕梁 枕梁采用 18 工字钢 天桥板梁结构底板承重立 杆直接搁置在枕梁上 枕梁间距根据支架立杆间距确定 间距最大为 0 85m 枕 梁与横梁焊接牢靠 支架立杆搁置在枕梁上之前 在立杆位置焊设 100mm 长 25 定位钢筋 三 慢车道门架受力计算三 慢车道门架受力计算 3 1 验算验算 18 工字钢枕梁工字钢枕梁 1 枕梁参数信息 1 枕梁按照 8 跨连续梁计算 2 枕梁承受板梁支架立杆传递的压力 即 F1 F21 17KN 3 18 工字钢自重 0 24KN m 4 将集中力转换为均布荷载得 q 17 21 11 6 30 78KN m 则 q 30 78 0 24 1 2 K 31 07KN m 5 18 工字钢 Wx 185cm3 上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段 2 出入口人行天桥门洞门架计算书 3 q 31 07 KN m AE 1 DCB 243 JE 8 FGH 756 图图 3 1 枕梁计算简图枕梁计算简图 表表 3 1 18 工字钢枕梁受力计算表工字钢枕梁受力计算表 剪力 V KN 支座 均布荷载 KN m 支座弯矩 M KN m V 左V 右 支座反力 R KN A31 070020 22020 220 B31 07 7 418 29 49223 23152 723 C31 07 4 369 18 71421 68240 396 D31 07 5 593 23 36922 30445 673 E31 07 4 816 21 19421 19442 388 F31 07 5 593 22 30423 36945 673 G31 07 4 369 21 68218 71440 396 H31 07 7 418 23 23129 49252 723 J31 070 20 220020 220 2 抗弯强度验算 取最大负弯矩 Mmax 7 418 KN m 满足要求 2 3 6 max 1 40 10185 10418 7 mmN Wx M 2 215N mmf 3 扰度验算 满足 mm mm fmm EI ql f4 6 250 1600 78 0 10166010206384 6 107 315 384 5 83 44 要求 4 抗剪强度验算 22 8 6 125 1 23 5 6101660 10 5 106369 23 mmNfmmN It VS w x 5 稳定性验算 上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段 2 出入口人行天桥门洞门架计算书 4 80 2 160 0 cm cm i l y 96 2 1 1018580 18010 6 304320 1 1 4320 1804 4 7 1080 4 4 2 32 2 2 2 h t x b W Ah 满足要求 2 3 6 215 5 13 1018596 2 10418 7 mmNf W M xb 3 2 验算验算 60 H 型钢横梁型钢横梁 1 横梁参数信息 1 横梁按照单跨简支梁计算 跨度为 4 95m 横梁包括脚手架横梁和板梁支架横 梁 本次按照最不利情况的板梁支架横梁进行计算 2 板梁支架横梁承受枕梁传递的压力 按照最不利因素取枕梁传递给横梁压力 F1 F7 52 723KN 3 将集中力 F1 F7 转换为均布荷载得 q 52 723 7 4 95 74 56KN m 4 60 H 型钢 600 200 11 17 自重为 1 03KN m 5 板梁支架横梁上均布荷载 q 74 56 1 03 1 2 K 75 80KN m 6 脚手架横梁支座反力为 RA RB 17KN 4 根 1 03 KN m 1 2 K 4 95m 2 27 06KN 7 60 H 型钢 600 200 11 17 Wx 2480 62cm3 q 75 80KN m 图图 3 2 横梁计算简图横梁计算简图 支座反力 RA RB 0 5 75 80 4 95 187 605KNql 2 1 最大弯矩mKNqlM 16 23295 4 80 75 8 1 8 1 22 max 2 抗弯强度验算 满足要求 22 3 6 max 215 59 93 1062 2480 1016 232 mmNfmmN Wx M AB 上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段 2 出入口人行天桥门洞门架计算书 5 3 扰度验算 mm mm fmm EI ql f 8 19 250 4950 87 3 1064 7441810206384 95 4 8 755 384 5 83 44 满足要求 4 抗剪强度验算 22 8 6 125 81 32 111064 74418 1058 1431605 187 mmNfmmN It VS w x 5 稳定性验算 119 17 4 495 0 cm cm i l y 21 1 1 1062 2480119 6001026 1304320 1 1 4320 6004 4 17119 4 4 2 32 2 2 2 h t x b W Ah 满足要求 2 3 6 21535 77 1062 248021 1 1016 232 mmNf W M xb 3 3 验算验算 60 H 型钢卧梁一型钢卧梁一 1 横梁参数信息 1 卧梁承受横梁传递的压力 取横梁传递给卧梁压力 F1 F11 27 06KN F2 F10 187 605KN 2 将集中力 F1 F9 荷载转换为均布荷载为 q1 187 605 9 27 06 2 13 15 132 51KN m 3 60 H 型钢 588 300 12 20 自重为 q2 1 46KN m 4 卧梁一上均布荷载 q 132 51 1 46 1 2 K 134 27KN m 5 60 H 型钢 588 300 12 20 Wx 3853 19cm3 q 134 27KN m 图图 3 3 卧梁一计算简图卧梁一计算简图 ABC 1234 上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段 2 出入口人行天桥门洞门架计算书 6 表表 3 3 卧梁一受力计算表卧梁一受力计算表 剪力 V KN 支座 均布荷载 KN m 支座弯矩 M KN m V 左V 右 支座反力 R KN A134 27 445 147 345 745368 335714 08 B134 27 45 966 168 745168 745337 49 C134 27 445 147 368 335345 745714 08 2 抗弯强度验算 取最大负弯矩 Mmax 445 147KN m 满足要求 22 3 6 max 215 53 115 1019 3853 10147 445 mmKNfmmN Wx M 3 扰度验算 mm mm fmm EI ql f16 250 4000 9 1 1085 11328310206384 427 1345 384 5 83 44 满足要求 4 抗剪强度验算 22 8 6 125 4 58 121085 113283 1045 2154335 368 mmNfmmN It VS w x 5 稳定性验算 58 5 57 96 6 400 0 cm cm i l y 99 3 1 1019 385358 5881076 1854320 1 1 4320 5884 4 2058 4 4 2 32 2 2 2 h t x b W Ah 满足要求 2 3 6 21529 1019 385399 3 10147 445 mmNf W M xb 3 4 卧梁一下钢立柱受力计算卧梁一下钢立柱受力计算 1 参数信息 1 卧梁一支座反力值 RA RC 714 08KN RB 337 49KN 2 钢立柱以最大支座反力 RB 714 08KN 计算 上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段 2 出入口人行天桥门洞门架计算书 7 2 钢立柱承载力计算 按最不利工况计 抗压强度 Lo Uol 2 0 350cm 700cm lo ix 700cm 17 33cm 40 4 150 满足要求 轴心受压稳定系数查表 0 751 N A 714 08KN 0 751 153 94cm2 6 2N mm2 f 215 N mm2满足要求 3 5 地梁一承载力计算地梁一承载力计算 1 各钢柱传至地梁轴向力设计值 RA RC 714 08KN RB 337 49KN 2 714 08KN 337 49KN 1765 65KN 2 每根钢柱自重 3 5m 长 500 10 钢柱 2 3 14 0 25 0 01 3 5 78 4 3KN 根 640 16 封头钢板 3 14 0 322 0 016 78 2 块 0 8 KN 根 故每根钢柱自重为 4 3 0 8 5 1 KN 3 10 槽钢剪刀撑自重 查表得 10 槽钢自重为 0 1KN m 共计 4m 长 10 槽钢剪刀撑 4 根 则分配到每 根钢柱为 0 1 4 0 4KN 根 4 地梁均布荷载力 900 900 10000 钢砼地梁自重为 0 9 1 15 10 25 258 75 KN 1765 65 5 1 3 0 4 3 258 75 1 2 K 2095 95KN 地梁均布荷载力 2095 95KN 10m 209 595KN m 5 由于地梁是建在现有的沥青路面上 现有道路为城市快速道路 道路结构层为 400mm 厚的水泥稳定碎石 水泥稳定碎石的无侧限抗压强度为 3 0MPa 考虑到 其他的一些不利因素 水泥稳定碎石的无侧限抗压强度至少能达到 0 8 3 0MPa 2 4 MPa 2400KPa 满足地基承载力要求 3 6 地梁一配筋计算地梁一配筋计算 1 钢柱自重 5 1 3 0 4 3 1 2 K 19 8KN 3 根 6 6KN 根 地梁各支座点反力为 RA RC 714 08KN 6 6 KN 720 68 KN 上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段 2 出入口人行天桥门洞门架计算书 8 RB 337 49KN 6 6 KN 344 09 KN 均布荷载为 720 68 2 344 09 10 178 545KN m 2 计算地梁最大弯矩 mKNMM CA 273 891545 178 2 1 2 mKNMB 908 650468 7205545 178 2 1 2 mKNMM BCAB 91 637268 7203545 178 2 1 2 中中 综上取最大弯矩 MB 637 91KM m 取支座最大剪力 V 368 335 对地梁进行配筋 3 验算是否需要双筋截面配置 截面 B H 900 1150 C30 fc 15N mm2 二级钢筋 fy 310N mm2 钢筋设置两排 ho 1150 70 1080 049 0 108090015 1091 6372 1 2 6 2 0 bhf Mr a c d s 所以不需要双筋截面配置396 0 sbs aa 满足要求 544 005 0 049 0 211211 bs a 20 2352 310 108090005 0 15 mm f bhf A y c s 满足要求 15 0 24 0 1080900 2352 min 0 P bh As P 设 7 22 钢筋截面积 2661mm2 2352mm2 所以取 7 22 满足要求 4 承载力复核 057 0 108090015 2661310 0 bhf Af c sy 055 0 057 0 5 01057 0 5 01 s a mKNbhafM scu 8661080900055 0 15 22 0 M 637 91KN m mKN rr M d u 760 95 0 12 1 866 0 上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段 2 出入口人行天桥门洞门架计算书 9 满足要求 0 rr M M d u 5 支座边缘截面剪力计算及配筋 KNbhf r a c d s 303810809001525 0 2 1 1 25 0 1 0 V 368 335KN 3038KN 满足抗剪要求 6 只需配构造箍筋 四肢 10 250 满足要求 12 0 14 0 250900 455 78 minsv s sv sv P b A P 图图 3 4 门架地梁一配筋图门架地梁一配筋图 四 快车道门架受力计算四 快车道门架受力计算 4 1 验算验算 18 工字钢枕梁工字钢枕梁 1 参数信息 1 枕梁按照单跨简支梁计算 跨度 2 1m 2 每根枕梁承受 5 根板梁支架立杆传递的压力 即 F1 F5 17KN 3 18 工字钢自重 0 24KN m 4 将集中力转换为均布荷载得 q 17 5 2 1 40 48KN m 5 枕梁上均布荷载 q 40 48 0 24 1 2 K 40 77KN m 6 18 工字钢 Wx 185cm3 q 40 77KN m 图图 4 1 枕梁计算简图枕梁计算简图 AB 上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段 2 出入口人行天桥门洞门架计算书 10 支座反力 RA RB 0 5 40 77 2 1 42 809 KNql 2 1 最大弯矩mKNqlM 474 221 277 40 8 1 8 1 22 max 2 抗弯强度验算 满足要求 2 3 6 max 48 121 10185 10474 22 mmN Wx M 2 215N mmf 3 扰度验算 满足要求 mm mm fmm EI ql f4 8 250 2100 02 3 10166010206384 1 277 405 384 5 83 44 4 抗剪强度验算 22 8 6 125 3 42 5 6101660 10 5 106809 42 mmNfmmN It VS w x 5 稳定性验算 105 2 210 0 cm cm i l y 02 2 1 10185105 18010 6 304320 1 1 4320 1804 4 7 10105 4 4 2 32 2 2 2 h t x b W Ah 满足要求 2 3 6 215 1 60 1018502 2 10474 22 mmNf W M xb 4 2 验算验算 60 H 型钢横梁一型钢横梁一 1 参数信息 1 横梁一按照单跨简支梁计算 跨度 11m 2 横梁承受板梁支架立杆传递的压力以及柱两侧枕梁传递的压力 即 F1 F7 F16 17KN F2 F6 17 17 2 25 5KN 3 将集中力 F1 F16 转换为均布荷载得 q 17 11 25 5 5 11 28 59KN m 4 60 H 型钢 600 200 11 17 自重为 1 03KN m 5 横梁一上均布荷载 q 28 59 1 03 1 2 K 29 83KN m 6 60 H 型钢 600 200 11 17 Wx 2480 62cm3 q 29 83KN m AB 上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段 2 出入口人行天桥门洞门架计算书 11 图图 4 2 横梁一计算简图横梁一计算简图 支座反力 RA RB 0 5 29 83 11 164 07 KNql 2 1 最大弯矩mKNqlM 179 4511183 29 8 1 8 1 22 max 2 抗弯强度验算 满足要求 22 3 6 max 215 3 184 1062 2480 10179 457 mmNfmmN Wx M 3 扰度验算 mm mm fmm EI ql f44 250 11000 09 37 1064 7441810206384 1183 295 384 5 83 44 满足要求 4 抗剪强度验算 22 8 6 125 7 28 111064 74418 1058 143107 164 mmNfmmN It VS w x 5 稳定性验算 462 4 17cm 1100cm i l y 0 39 0 1 1062 2480264 6001026 1304320 1 1 4320 6004 4 17264 4 4 2 32 2 2 2 h t x b W Ah 不满足要求 2 3 6 215473 1062 248039 0 10179 457 mmNf W M xb 故考虑在横上增设故考虑在横上增设 4 道拉结 采用道拉结 采用 10 槽钢垂直横梁方向焊接连成整体 在横梁槽钢垂直横梁方向焊接连成整体 在横梁 底部沿横梁方向每隔底部沿横梁方向每隔 2 米用米用 25 钢筋将相邻两根横梁进行焊接连接 钢筋将相邻两根横梁进行焊接连接 4 3 验算验算 60 H 型钢横梁二型钢横梁二 1 参数信息 1 横梁二按照单跨简支梁计算 跨度 11m 采用双拼 600 200 11 17 型钢 2 横梁承受柱中间枕梁传递的压力以及柱两侧枕梁传递的压力 即 F1 F7 F16 42 809KN F2 F6 42 809 17 2 51 309KN 上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段 2 出入口人行天桥门洞门架计算书 12 F3 F4 F5 17 17 2 25 5KN 3 将集中力 F1 F16 转换为均布荷载得 q 42 809 11 51 309 2 25 5 3 11 3 57 52KN m 4 60 H 型钢 600 200 11 17 自重为 1 03KN m 5 横梁二均布荷载 q 57 52 1 03 2 1 2 K 59 99KN m 6 60 H 型钢 600 200 11 17 Wx 2480 62cm3 q 59 99KN m 图图 4 3 横梁二计算简图横梁二计算简图 支座反力 RA RB 0 5 59 99 11 329 945 KNql 2 1 最大弯矩mKNqlM 349 9071199 59 8 1 8 1 22 max 2 抗弯强度验算 满足要求 22 3 6 max 215 9 182 1062 24802 10349 907 mmNfmmN Wx M 3 扰度验算 mm mm fmm EI ql f44 250 11000 3 37 10264 7441810206384 1199 595 384 5 83 44 满足要求 4 抗剪强度验算 22 8 6 125 6 57 1110264 74418 10258 1431945 329 mmNfmmN It VS w x 5 稳定性验算 132 2cm4 17 1100cm i l y 0 03 1 1 1062 2480132 6001026 1304320 1 1 4320 6004 4 17132 4 4 2 32 2 2 2 h t x b W Ah AB 上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段 2 出入口人行天桥门洞门架计算书 13 满足要求 2 3 6 215 6 177 10262 248003 1 10349 907 mmNf W M xb 4 4 60 H 型钢横梁三型钢横梁三 脚手架立杆底部横梁承受 7 根脚手架立杆压力 每根立杆按照 17KN 计算 则横 梁支座反力为 RA RB 17 7 1 46 1 2 2 60 38KN 4 5 验算验算 60 H 型钢卧梁二型钢卧梁二 1 参数信息 1 卧梁上承受快车道横梁和慢车道横梁上传递的压力 其中快车道横梁传递的压 力为 F1 F20 60 38KN F2 F9 164 07KN F10 F11 329 95KN F12 F19 164 07 KN 慢车道横梁传递的压力为 F1 F11 27 06KN F2 F10 187 61 KN 2 将集中荷载转换为均布荷载为 60 38 2 164 07 16 329 95 2 187 61 9 27 06 2 13 15 391 513KN m 3 60 H 型钢 588 300 12 20 自重为 1 46KN m 4 卧梁上均布荷载为 q 391 513 1 46 1 2 K 393 265KN m 5 卧梁 588 300 12 20 H 型钢 Wx 3853 19cm3 q 393 265KN m 图图 4 4 卧梁二计算简图卧梁二计算简图 表表 4 4 卧梁二受力计算表卧梁二受力计算表 剪力 V KN 支座 均布荷载 KN m 支座弯矩 M KN m V 左V 右 支座反力 R KN A394 852 519 233 639 056721 5111360 567 B394 852 339 167 615 590651 4901267 080 C394 852 397 173 685 611683 8331369 444 D394 852 345 213 653 268521 0761174 344 B 1234 ACD 5 上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段 2 出入口人行天桥门洞门架计算书 14 2 抗弯强度验算 取最大负弯矩 Mmax 519 233KN m 满足要求 22 3 6 max 215 8 134 1019 3853 10233 519 mmKNfmmN Wx M 3 扰度验算 mm mm fmm EI ql f 6 13 250 3400 87 3 1085 11328310206384 4 3233 5195 384 5 83 44 满足要求 4 抗剪强度验算 22 8 6 125 3 114 121085 113283 1045 2154511 721 mmNfmmN It VS w x 5 稳定性验算 49 96 6 340 0 cm cm i l y 45 5 1 1019 385349 5881076 1854320 1 1 4320 5884 4 2049 4 4 2 32 2 2 2 h t x b W Ah 满足要求 2 3 6 21573 24 1019 385345 5 10233 519 mmNf W M xb 4 5 卧梁二下钢立柱受力计算卧梁二下钢立柱受力计算 1 参数信息 1 卧梁支座反力值 RA 1360 567KN RB 1267 080KN RB 1369 444KN RB 1174 344KN 2 钢立柱以最大支座反力 RB 1369 444KN 计算 2 钢立柱承载力计算 按最不利工况计 抗压强度 Lo Uol 2 0 350cm 700cm lo ix 700cm 17 33cm 40 4 150 满足要求 轴心受压稳定系数查表 0 751 N A 1369 444KN 0 751 153 94cm2 11 8N mm2 f 215 N mm2满足要 求 4 6 地梁二承载力计算地梁二承载力计算 上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段 2 出入口人行天桥门洞门架计算书 15 1 各钢柱传至地梁轴向力设计值 RA 1360 567KN RB 1267 080KN RC 1369 444KN RD 1174 344KN 1360 567 1267 080 1369 444 1174 344 5171 435KN 2 每根钢柱自重 3 5m 长 500 10 钢柱 2 3 14 0 25 0 01 3 5 78 4 3KN 根 640 16 封头钢板 3 14 0 322 0 016 78 2 块 0 8 KN 根 故每根钢柱自重为 4 3 0 8 5 1 KN 3 10 槽钢剪刀撑自重 查表得 10 槽钢自重为 0 1KN m 共计 4m 长 10 槽钢剪刀撑 6 根 则分配到每根 钢柱为 0 1 4 0 4KN 根 4 地梁均布荷载力 1000 1000 12300 钢砼地梁自重为 1 1 10 12 3 25 338 25KN 5171 43 5 1 4 0 4 4 338 25 1 2 K 5603 73KN 地梁均布荷载力 5603 73KN 12 3m 455 59KN m 5 由于地梁是建在现有的沥青路面上 现有道路为城市快速道路 道路结构层为 400mm 厚的水泥稳定碎石 水泥稳定碎石的无侧限抗压强度为 3 0MPa 考虑到其 他的一些不利因素 水泥稳定碎石的无侧限抗压强度至少能达到 0 8 3 0MPa 2 4 MPa 2400KPa 满足地基承载力要求 4 7 地梁二配筋计算地梁二配筋计算 1 钢柱自重 5 1 4 0 4 4 1 2 K 19 8KN 4 根 6 6KN 根 地梁各支座点反力为 RA 1360 567KN 6 6KN 1367 167KN RB 1267 080KN 6 6KN 1267 680KN RC 1369 444KN 6 6KN 1376 044KN RD 1174 344KN 6 6KN 1180 944KN 均布荷载为 1367 167 1267 680 1376 044 1180 944 12 3 422 588KN m 2 计算地梁最大弯矩 mKNMM DA 952 23205 1 588 422 2 1 2 mKNM AB 273 7267 1167 136775 2 588 422 2 1 2 中 mKNMB 218 4644 3167 136745 4 588 422 2 1 2 mKNM BC 94 11357 168 12671 5167 136715 6 588 422 2 1 2 中 上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段 2 出入口人行天桥门洞门架计算书 16 mKNMC 94 1684 3944 118045 4 588 422 2 1 2 mKNMCD 693 4097 1944 118075 2 588 422 2 1 2 中 综上取最大弯矩 MBC 中 1135 94KM m 取支座最大剪力 V 721 511 对地梁进行配 筋 3 验算是否需要双筋截面配置 截面 B H 1000 1100 C30 fc 15N mm2 二级钢筋 fy 310N mm2 钢筋设置两排 ho 1100 70 1030 086 0 1030100015 1094 11352 1 2 6 2 0 bhf Mr a c d s 所以不需要双筋截面配置396 0 sbs aa 满足要求 544 009 0 608 0 211211 bs a 20 4486 310 1030100009 0 15 mm f bhf A y c s 满足要求 15 0 44 0 10301000 4486 min 0 P bh As P 设 10 25 钢筋截面积 4909mm2 4486mm2 所以取 10 25 满足要求 4 承载力复核 098 0 1030100015 4909310 0 bhf Af c sy 093 0 098 0 5 01098 0 5 01 s a mKNbhafM scu 148310301000093 0 15 22 0 M 1135 94KN m mKN rr M d u 1301 95 0 12 1 1483 0 满足要求 0 rr M M d u 5 支座边缘截面剪力计算及配筋 上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段 2 出入口人行天桥门洞门架计算书 17 KNbhf r a c d s 3219103010001525 0 2 1 1 25 0 1 0 V 721 511KN 3219KN 满足抗剪要求 6 只需配构造箍筋 四肢 10 250 满足要求 12 0 13 0 2501000 455 78 minsv s sv sv P b A P 图图 4 8 门架地梁二配筋图门架地梁二配筋图 4 8 验算验算 60 H 型钢卧梁三型钢卧梁三 1 参数信息 1 卧梁三上承受横梁一 横梁二上传递的压力 以及脚手架横梁上传递的压力 即 F1 F2 60 38 KN F2 F9 164 07KN F10 F11 329 945 KN F12 F19 164 07KN 2 将集中荷载转换为均布荷载为 60 38 2 164 07 16 329 945 2 13 15 258 994 KN m 3 60 H 型钢 588 300 12 20 自重为 1 46KN m 4 卧梁三上均布荷载为 q 258 994 1 46 1 2 K 260 746KN m 5 卧梁 588 300 12 20 H 型钢 Wx 3853 19cm3 q 260 746KN m 图图 4 8 卧梁三计算简图卧梁三计算简图 B 1234 ACD 5 上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段 2 出入口人行天桥门洞门架计算书 18 表表 4 8 卧梁三受力计算表卧梁三受力计算表 剪力 V KN 支座 均布荷载 KN m 支座弯矩 M KN m V 左V 右 支座反力 R KN A260 746 344 266 423 712469 372893 084 B260 746 215 099 391 089430 231821 320 C260 746 215 099 430 231391 089821 320 D260 746 344 266 469 372423 712893 084 2 抗弯强度验算 取最大负弯矩 Mmax 344 266KN m 满足要求 22 3 6 max 215 35 89 1019 3853 10266 344 mmKNfmmN Wx M 3 扰度验算 mm mm fmm EI ql f 2 13 250 3300 28 2 1085 11328310206384 3 3266 3445 384 5 83 44 满足要求 4 抗剪强度验算 22 8 6 125 39 74 121085 113283 1045 21543724 469 mmNfmmN It VS w x 5 稳定性验算 47 96 6 330 0 cm cm i l y 9 51 1019 385347 5881076 1854320 1 1 4320 5884 4 2047 4 4 2 32 2 2 2 h t x b W Ah 满足要求 2 3 6 21514 15 1019 38539 5 10266 344 mmNf W M xb 4 9 卧梁三下钢立柱受力计算卧梁三下钢立柱受力计算 3 参数信息 1 卧梁支座反力值 RA RD 893 084KN RB RC 821 320KN 2 钢立柱以最大支座反力 RA RD 893 084KN 计算 4 钢立柱承载力计算 按最不利工况计 上海市轨道交通 11 号线南段工程 1 标段 2 出入口人行天桥门洞门架计算书 19 抗压强度 Lo Uol 2 0 350cm 700cm lo ix 700cm 17 33cm 40 4 150 满足要求 轴心受压稳定系数查表 0 751 N A 893 084KN 0 751 153 94cm2 7 7N mm2 f 215 N mm2满足要求 4 10 地梁三承载力计算地梁三承载力计算 1 各钢柱传至地梁轴向力设计值 RA RD 893 084KN RB RC 821 320KN 2 893 084KN 2 821 320KN 3428 808KN 2 每根钢柱自重 3 5m 长 500 10 钢柱 2 3 14 0 25 0 01 3 5 78 4 3KN 根 640 16 封头钢板 3 14 0 322 0 016 78 2 块 0 8 KN 根 故每根钢柱自重为 4 3 0 8 5 1 KN 3 10 槽钢剪刀撑自重 查表得 10 槽钢自重为 0 1KN m 共计 4m 长 10 槽钢剪刀撑 6 根 则分配到每根 钢柱为 0 1 4 0 4KN 根 4 地梁均布荷载力 900 900 11000 钢砼地梁自重为 0 9 0 9 12 25 243 KN 3428 808 5 1 4 0 4 4 243 1 2 K 3746 808KN 地梁均布荷载力 3746 808KN 12m 312 234KN m 5 由于地梁是建在现有的沥青路面上 现有道路为城市快速道路 道路结构层为 400mm 厚的水泥稳定碎石 水泥稳定碎石的无侧限抗压强度为 3 0MPa 考虑到其 他的一些不利因素 水泥稳定碎石的无侧限抗压强度至少能达到 0 8 3 0MPa 2 4 MPa 2400KPa 满足地基承载力要求 4 11 地梁三配筋计算地梁三配筋计算 1 钢柱自重 5 1 3 0 4 3 1 2 K 19 8KN 4 根 6 6KN 根 地梁各支座点反力为 RA RD 893 084KN 6 6 KN 899 684KN RB RC 821 320KN 6 6 KN 827 920KN 均布荷载为 899