洞里萨河大桥主桥合拢施工专项方案.doc

洞里萨河大桥主桥合拢施工专项方案1编制依据、原则1.1 编制依据1) 根据浙江省交通规划设计研究院提供的PREK KDAM洞里萨河大桥工程两阶段施工图设计及工程地质勘察报告。2) 交通部颁布的“设计规范”、“施工技术规范”及“质量验收评定标准”。3) 国家有关法规及政策。4) 经过详细的施工现场调查所获得的资料。5) 单位施工实力、技术装备及类似工程的施工经验。1.2 编制原则1) 根据工程实际情况，合理安排施工方案与施工顺序。2) 制定切实可行的施工方案，确保工程质量。2 工程概况21 结构设计概况桥梁上部构造主桥设计采用75313575的变截面预应力混凝土连续箱梁刚构组合体系， 其中7#、12#墩边跨现浇段长度6.30m，边跨、次中跨、中跨合拢段长度均为2.0m。箱梁顶板宽度13.5m，底板宽度7.0m，两翼悬臂长3.25m，悬臂部分梁底下缘曲线以二次抛物线变化。主要工程量见下表：序号工作项目C50砼(m3)钢筋(t)精轧螺纹钢(t)钢绞线(t)17#墩现浇块1042114.8842.1000.550212#墩现浇块104.2114.8842.1000.5503边跨合拢段（每个）21.323.4210.1870.2754次中跨合拢段（每个）21.323.4210.1870.2755中跨合拢段（每个）21.323.4210.1870.183主要施工设备、人员均为主桥挂篮现有施工人员保持不变、本方案不再详列。22 边跨现浇段和合拢段施工顺序 1、总施工顺序、7#墩、12#墩边跨现浇段施工、8#、11#墩边跨合拢、8#、11#墩次中跨合拢、9#-10#墩中跨合拢2、边跨直线段施工、支架搭设、预压、标高调整。、模板、钢筋安装。、砼浇筑、养护。3、各合拢段施工顺序、先将挂篮改装为悬吊底模、侧模。、在悬臂端施加配重砂袋、或其他可加载重物。、安装模板，绑扎钢筋及预应力管道，选择最佳合拢温度对合拢段进行锁定。、张拉临时纵向预应力束。、在夜间最低气温时浇注砼，同时同步等重量卸除砂袋，保持悬臂端稳定。、砼养护至设计强度100%，合拢段预应力钢筋张拉、压浆。23施工进度计划7#墩现浇段： 支架搭设 2009年07月20日2009年07月25日预压 2009年07月 26日2009年07月28日钢筋、模板安装 2009年07月29日2009年08月04日砼浇筑 2009年08月05日12#墩现浇段:： 支架搭设 2009年07月10日2009年07月15日预压 2009年07月 16日2009年07月18日钢筋、模板安装 2009年07月20日2009年07月25日砼浇筑 2009年07月26日边跨合拢段： 8#墩“T构”挂篮拆除 2009年07月16日2009年07月18日（7#8#） 底架及侧模安装 2009年08月06日2009年08月07日配重、劲性骨架安装 2009年08月8日2009年08月09日砼浇筑 2009年08月10日预应力施工 2009年08月13日2009年08月14日边跨合拢段： 11#墩“T构”挂篮拆除 2009年07月20日2009年07月26日 （11#12#） 底架及侧模安装 2009年07月27日2009年07月30日配重、劲性骨架安装 2009年07月31日2009年08月02日砼浇筑 2009年08月03日预应力施工 2009年08月06日2009年08月10日次中跨合拢段： 8#墩拆除临时固结 2009年08月15日2009年08月17日（8#9#墩） 9#墩挂篮拆除 2009年08月10日2009年08月13日 底架及侧模安装 2009年08月14日2009年08月15日配重、劲性骨架安装 2009年08月16日2009年08月18日砼浇筑 2009年08月19日预应力施工 2009年08月22日2009年08月25日次中跨合拢段： 11#墩“T构”拆除临时固结 2009年08月11日2009年08月13日（10#11#墩） 10#墩挂篮拆除 2009年08月07日2009年08月10日 底架及侧模安装 2009年08月11日2009年08月13日配重、劲性骨架安装 2009年08月14日2009年08月15日砼浇筑 2009年08月16日预应力施工 2009年08月19日2009年08月22日中跨合拢段： 挂篮拆除 2009年08月15日2009年08月17日（9#10#墩） 底架及侧模安装 2009年08月18日2009年08月19日配重、劲性骨架安装 2009年08月23日2009年08月24日砼浇筑 2009年08月25日预应力施工 2009年08月28日2009年08月31日 第33页 上海建工柬埔寨洞里萨河大桥项目部2.4 边跨现浇段支架法施工方案边跨现浇段长度为6.30m，中心高度3.50m,混凝土数量为104.21m3,重量为271T。边跨现浇段采取在墩旁搭设支架现浇，一次连续浇筑完成，临时支架进行预压以确保安全和消除其非弹变形，并按实测的弹性变形量和施工控制要求，确定底模标高和预拱度。临时支架7#墩采用在压实的填方土体上浇筑砼垫层，上面搭设门式支架；12#墩利用承台上预埋钢板，采用508mm钢管作支架，纵横向均与墩身相连接，使之能够满足砼和施工荷载的承载要求。2.4.1 边跨直线段（7#墩）门式脚手架计算1）计算参数（1）钢筋砼容重：26KN/m3（2）砼超灌系数：1.05（3）动载系数 1.4（4）模板及支架自重：取0.2倍砼重（5）力学参数弹性模量E=2.01011Pa泊松比=0.3质量密度=7850kg/m3（6）门架横距1.00m；门架纵距在引桥肋梁范围0.465m，在其余部分0.93m；2）计算结果（1）肋梁范围（混凝土浇筑高度按3.5m计，门架纵距在引桥肋梁范围为0.465m）：N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 106.584 kN；Nd - 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；Nd= 110.47 kN。（2）其余部分（混凝土浇筑高度按0.9m计，门架纵距在其余部分为0.93mN 作用于一榀门架的轴向力设计值， N = 58.858 kN kN； Nd - 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；Nd= 110.47 kN。3）结论满足设计和施工规范要求，引桥门式支架结构安全可靠。2.4.2 边跨直线段（7#墩）门式脚手架图 详见附图13。2.4.3 边跨直线段（12#墩）型钢支架结构计算1）计算参数（1）钢筋砼容重：26KN/m3（2）砼超灌系数：1.05（3）动载系数 1.4（4）模板及支架自重：取0.2倍砼重（5）力学参数弹性模量E=2.01011Pa泊松比=0.3质量密度=7850kg/m32）计算结果（1）双榀贝雷梁:最大弯矩M=198KN.m允许弯矩198KN.m 788.2 KN.m（2）双榀8#槽钢：最大抗弯强度 129 n/mm2允许强度f =215 n/mm2 129n/mm2 f=215n/mm2挠度：=3.72mmL/400=1600/400=4mm 满足（3）钢管柱508X8：抗压强度= 74.4n/mm2允许强度 f=215n/mm2刚度l/i=1700/17.67=96.2允许长细比=150 整体稳定a类截面，96.2，查规范得=0.665N/A=112 n/mm2215n/mm2 满足3）结论满足设计和施工规范要求，12#边跨段型钢支架结构安全可靠2.4.4 边跨直线段（12#墩）型钢支架结构图详见附图1415。2.4.5 地基技术要求1）地基处理技术要求a、对原地面进行清表处理，清除淤泥及有机物杂质，排除积水b、对原地面用压路机进行预压c、待原土基本稳定，在上面铺筑30cm厚宕渣，再铺10cm碎石d、用压路机充分压实后，在上面浇筑10cm厚的C20混凝土垫层e、垫层面层需整平抹光f、地基允许承载力须6.0t/m22.4.6 模板现浇段模板的内外模采用优质覆膜竹胶板加工，板厚18mm，加强肋用100100mm方木。底模铺设时，在支架U型拖上12#槽钢上按30cm间距放置100100mm的横向方木，按支架预压的成果数据进行模板标高调整，铺设好底模。内模按设计尺寸分节制作，肋带也用100100mm方木，待底板钢筋绑扎完成后，吊装上桥拼装成整体。梁端侧的端模板采用18mm厚的竹胶板做面板，100100mm方木做肋带加强。2.4.7 钢筋、砼边跨现浇段的钢筋、混凝土施工工艺与挂篮悬浇段施工相同，此方案不再重复。2.4.8 边跨现浇段的施工注意事项a、 应加强支架的沉降观测。b、 注意各种预埋件的施工，尤其是纵向预应力管道定位，应保证与悬臂端连接顺畅。合龙段外锁定劲性骨架的预埋件一定要严格按施工图施工。c、 在边跨合龙段混凝土浇筑后、预应力钢束张拉前拆除支架的顺桥向的剪力撑，以便使梁体可依靠支架的柔性实现因胀缩引起的纵向滑移。2.4.9 现浇段的施工工艺流程测量放样搭设支架、预压铺设底板和立侧模绑扎底板钢筋及预应力管道绑扎腹板钢筋及预应力管道支立内模绑扎顶板钢筋及预应力管道浇筑混凝土养生2.5 合拢段箱梁施工方案该桥主梁体系转换是由合拢前的刚构状态转换为合拢后的超静定结构。合拢后张拉钢索完成体系转换。合拢梁段作为梁体浇筑的最后一个块段,是悬浇箱梁施工的关键。它包含了线性控制、设计控制应力、体系转换、合拢精度、箱梁温度伸缩等一系列悬浇箱梁施工的重点和难点。在完成梁体各悬浇块段及边跨直线段施工后,尽早完成合拢段梁体施工,其合拢顺序为先边跨、后次中跨、最后中跨。2.5.1 合拢梁段型钢支架结构计算1） 计算参数（1）钢筋砼容重：26KN/m3（2）砼超灌系数：1.05（3）动载系数 1.4（4）模板及支架自重：取0.2倍砼重（5）力学参数弹性模量E=2.01011Pa泊松比=0.3质量密度=7850kg/m32）计算结果（1）双榀30#槽钢验算：最大抗弯强度 M/W=166.5 n/mm2允许强度 f=215n/mm2 166.5n/mm2 f=215n/mm2最大挠度 =0.86mm允许挠度=L/400=2000/400=5mm （2）30#工字钢验算：最大抗弯强度M/W=175n/mm2允许强度f=215 n/mm2 175n/mm2 f=215n/mm2最大挠度 =5.35mm允许挠度=L/400=4000/400=10mm （3）8#槽钢验算：最大抗弯强度M/W=3800/25.3=130n/mm2允许强度f=215 n/mm2 130n/mm2 f=215n/mm2最大挠度=1.1mm允许挠度=L/400=1000/400=2.5mm （4）32精轧螺纹钢单根抗拉强度F=63.1t共8根，总抗拉强度为504.8t合龙段重量为98t504.8t3）结论满足设计和施工规范要求，合拢段型钢支架结构安全可靠。详见附图16。 2.5.2 合拢梁段吊架及模板1）吊架及模板组成合拢段模板使用挂篮模板,合龙段悬吊底模型钢支架可采用原有挂篮底模板系统，当悬浇完成最后梁段后,挂篮各部模板脱离主桁架。通过在已浇筑完成的最后梁段及直线段底板、顶板内的预留孔洞, 用预应力粗钢筋、挂篮内外模牵引梁、底模架前后横梁等构成合拢段混凝土施工的吊架。2）模板牵引就位a、外侧模和底模行走就位用拉杆将外侧模固定在已完成的最后梁段上,吊紧外侧牵引梁,内侧牵引梁在梁段内设置吊带,取消前端与上横梁间吊带。轮轴转换后,用倒链牵引内侧牵引梁牵引至已成梁段,用预应力粗钢筋和滚轴拉结,类似地牵引外侧牵引梁。在底模前后横梁两端各设置两个10t的倒链,前横梁倒链与内侧牵引梁相连,后模梁倒链与外侧牵引梁相连,取消底模后锚及前吊装置。牵引前,底模、侧模自重完全承托在侧模牵引梁上,并最终作用于牵引梁的滚轴吊点上。在前方牵拉牵引梁滚动滑移,牵引就位后,利用吊架预留孔洞与已成梁端混凝土拉结。b、内模合拢段内模采用箱内搭设满堂支架的方法，待17#块完成后，拆除整体内顶模，在合拢段箱梁内,搭设满堂支架,临时支撑内模框架及模板,内模板采用18mm多层复合板。 2.5.3 劲性骨架安装主桥合拢采用体外劲性骨架方式进行合拢,每个合拢段由四组对称的刚接杆与两箱梁端预埋件焊接而成,刚接杆采用热轧普通I40型钢,预埋件采取在最后块和现浇直线段中预埋口100621.8cm钢板和锚固钢筋用直径25mm螺纹钢,施工时确保钢板的平整度。临时锁定的施工要点如下:a、严格控制箱梁悬浇施工挠度,使合拢时两悬臂端的高差不大于5mm,中线偏移不大于10mm。若因桥梁纵坡引起刚接杆与预埋钢板不密贴时,可采用薄钢板塞实,以保证焊接质量。b、合拢施工前,加强气象观察,以便选择在较稳定的天气下进行合拢施工,同时安排在一天中气温最低时（凌晨2:004:00，2025）进行合拢段劲性骨架焊接,焊接要求迅速完成,并形成刚接。为缩短合拢时的焊接时间，劲性骨架安装后先焊好一端,合拢时安排四台焊机同时对称焊接另一端。 c、刚接杆型钢与钢板采用贴角焊,在一块预埋钢板上焊缝总长度1000mm,焊高15mm。施焊前,应将焊接处梁体用土工布覆盖并洒水润湿,防止焊接过程中由于焊接温度过高灼伤混凝土，而引起混凝土局部崩裂现象发生。d、劲性骨架焊接完成后,立即将主墩支座的上下盘锁定装置拆除，使滑动支座能够自由滑动。2.5.4 平衡配重加载合拢段混凝土采用平衡法浇筑,在相应的最后梁段安装合拢段梁体混凝土重量一半的砂袋。在边跨合拢时,为消除T构梁体悬臂两端的不平衡弯矩,在相应T构另一侧的中跨最后梁段上同时加载。在合拢段混凝土浇筑过程中,安排专人按照合拢段混凝土的浇筑速度,将砂袋用浮吊吊离,使浇筑混凝土的增重与砂袋卸载的减重保持一致。合龙侧压重28t（不含吊架及模板重量），非合龙侧压重48t（含模板及吊架重量）。平衡配重示意图2.5.5 混凝土浇筑为了保证合拢段的施工质量,应优化合拢段砼的配合比设计,所选用的水泥具有早强和补偿收缩性能,并尽量减少其收缩徐变。砼的浇筑在低温下进行,在升温条件下养生,以防止砼产生裂缝。根据当地气象条件，最有利砼浇筑时间安排在夜间2：00-5：00施工。砼浇筑时应均匀对称布料，充分振捣密实，新老砼结合面在砼浇筑前应凿毛并用水充分湿润。砼顶板收面应二次收浆，在终凝后立即用毛毯覆盖洒洒养护。2.5.6 结构体系转换根据设计图纸要求,在边跨合拢完成后,结构由刚构状态转换成单悬臂梁,需按设计要求解除0#块与墩身的临时固结,即拆除临时支座垫块,切断临时锚固钢筋,具体转换顺序和施工方法如下:a、由中间向两边在墩身两侧对称解除临时固结钢筋的预应力，前后对称凿除临时固结位置所有的砼。b、凿除临时支座混凝土要做到缓慢、均衡确保结构的稳定。体系转换前需测量各梁段的标高。在凿除过程中,注意各梁段的标高变化;如出现异常情况,立即停止作业,找出原因,以确保施工安全。2.5.7 合拢段施工要点主梁合拢段施工的影响因素较多,而且很复杂,但主要应克服温度应力作用的影响,尤其应避开受不均匀日照而产生的箱体混凝土内部的温度梯度,使箱梁悬臂端产生复杂的变化,因此,合拢段安排在夜间一天中最低温度进行锁定施工。其施工要点如下: a、合拢温度及时间要求合拢前,对箱梁悬臂端进行24小时观测,根据实测的温度资料和合拢段施工所需要工作时间,选择合适的低温时段（根据当地实际情况，选择时间0:004:00，气温2025）进行合拢段的劲性骨架锁定焊接、合拢纵向预应力张拉及混凝土浇筑施工。 b、劲性骨架锁定劲性骨架合拢及合拢段砼浇筑应避开大风天气，劲性骨架锁定后，应确保合拢段两端没有相对位移。 c、合拢悬臂端加卸载 全桥按设计要求顺序（先边跨、后次边跨、最后中跨）进行合拢，合拢段施工时清除悬臂上不必要的施工荷载，并保持悬臂两端相对平衡状态。 悬臂端加载重量控制为28t（包括吊架及模板重量），卸载时按底板浇筑完，卸载10t、腹板浇筑完，卸载13t、顶板浇筑完卸载剩余重量严格控制。 d、合拢束张拉 在劲性骨架锁定砼浇筑前张拉部分合拢预应力束，张拉力按每束1855.35KN控制，其中边跨张拉钢束为B1、B2、ST1、ST2束，次中跨和中跨张拉钢束为Z1、Z2、Z3、ZT1、ZT2束，待合拢段砼强度达到设计强度50Mpa90%以上时，按先长束后短束的顺序张拉其余预应力束并补足剩余部分张拉力，张拉控制力为每束3710.7KN。e、体系转换及应力控制 边跨临时支架及连续墩顶临时支座拆除应严格控制均衡对称的原则进行，确保整个悬臂逐渐均匀的释放，解除临时固结后，悬臂上除配重荷载外不得堆放其他重物，再起吊重物及卸落挂篮时不得在施工时对悬臂造成突然性的冲击荷载。f、合拢段的混凝土加入具有早强功能的补偿性减水剂,使混凝土尽早达到设计强度,及时张拉合拢段的预应力束,以防混凝土出现裂缝。g、在合拢段的施工过程中,同时对以下工况进行跟踪观测,即吊架就位前、浇筑混凝土前后、张拉完成后、拆除临时锁定后。h、因当地日照较强，对梁体位移和应力影响较大，施工时确保勤洒水降温，以减少昼夜温差，避免合拢段在混凝土强度发展过程中因温度影响而产生的结构性裂缝。2.5.8 合拢段施工工艺流程a、边跨合拢边跨合拢段吊架安装外侧及底模板就位绑扎底腹板钢筋及预应力内模安装顶板钢筋及预应力安装悬臂端压配重在温度最低时刻锁定劲性骨架并浇筑边跨合拢段 (同时按浇筑速度卸载配重)当砼强度达100%时张拉边跨合拢束拆除边跨合拢段临时锁定拆除边吊架及0#块墩顶固结,体系转换为单悬臂结构b、 次中跨合拢次中跨合拢段吊架安装外侧及底模板就位绑扎底腹板钢筋及预应力内模安装顶板钢筋及预应力安装悬臂端压配重在温度最低时刻锁定劲性骨架并浇筑边跨合拢段 (同时按浇筑速度卸载配重)当砼强度达100%时张拉次边跨合拢束拆除次中跨合拢段临时锁定拆除吊架、体系转换为单悬臂结构。c、 中跨合拢安装中跨合拢段吊架及模板安装底、腹板钢筋及预应力内模安装顶板钢筋及预应力安装悬臂端压配重在温度最低时刻锁定劲性骨架并浇筑中跨合拢段砼(同时按浇筑速度卸载配重)当砼强度达100%时张拉中跨合拢段拆除中跨合拢段临时锁定拆除中跨合拢吊架体系转换成五跨连续梁,并完成全桥合拢。3. 保证措施质 量 体 系 框 图总工程师现场负责人 质 检 员 施 工 员质量检验科技术组试验室机料科测量组3. 1 施工质量保证措施1）重要施工技术措施a、所有外露部分均采用新模板，确保构件外表面平整、光洁。模板具有足够钢度的强度、稳定性。模板安装完成后，应对平面位置、顶部标高、接缝进行自行检查。b、砼浇筑时，在侧模部位安排专人检查，发现模板变形或跑模时，立即停止浇筑砼，及时采取措施，在两侧翼模侧模要加固好，防止跑模。c、严格控制砼的施工配合比，拌和站采用自动计量系统。d、插入式振捣器尽理避免碰到模板和波纹管上，不得放在钢筋上。e、浇筑砼时，严格检查砼的坍落度，不合格的砼不得使用。f、为消除拆模后箱梁底板发黑现象，在绑扎好钢筋后浇筑前用高压水枪或风枪将底板上钢筋落下的锈或焊渣及其他碎屑清理干净，确保砼的外现质量。g、为防止砼过大收缩，减少砼的徐变，在控制好配合比的同时并掺加早强减水剂。h、浇筑砼时，尽量选择在气温25左右时浇筑，从人员、机械、材料各方面作好充分的准备，保证浇筑时不停顿，以免砼出现施工缝。i、砼构件的拆模时间必须严格按规范施工，不得提前拆模。j、明确岗位责任和检查制度，制定好各种检查观测表格，以便掌握控制好施工质量，及时发现、分析、并处理好施工中出现的问题。l、制定好工序检测措施，不达要求标准，不得进行下道工序。2）质量保证措施a、进入施工现场的水泥具备出厂合格证、产品质量保证书等质量证明证书，水泥的堆放必须符合防雨、防潮要求，不使用过期、受潮、结块的水泥。b、严格按规范验收原材料，钢筋加工采用分批、集中加工，现场绑扎、焊接。加工前调直、消除污锈；焊接前，根据施工条件进行试焊，合格后方可正式施焊。弯制钢筋和弯钩末端按设计规范办理。c、砼采用拌和站集中拌和，施工人员严格按施工配合比配料，拌和时严格控制拌和时间，运输时不发生离析；浇筑砼时在砼浇筑现场检查砼坍落度，坍落度不在控制范围内的混凝土不准使用。d、技术交底：工程科向各施工队队长进行技术交底，施工队长向各工种工人进行分类技术交底，使各工种工人明确职责和技术要求，加强全员质量意识，努力把好质量关。e、事前控制：施工适用图纸、施工顺序、质量要求、施工方案等应按设计要求，在各分部工程开工前上报监理工程师。f、事中控制：对施工中的各个环节认真检查，发现问题及时纠正。工作交换和质量互检制度，各施工队对工程质量应进行自检，交接班时两施工队进行书面互检（在施工日志里反映出来），认为上道工序不符合质量要求的接班方有权拒绝接收，并由原施工队立即进行返修、纠正，直至达到质量要求。接收方认为上班合格的则由双方施工队长在对方施工日志中相关栏签字确认。g、事后控制：坚决杜绝不合格品的出现h、建立资料分层审核制度：施工及测量原始记录的计算部分必须有第二人进行复核并签字，以防差错。i、各部门、各施工队负责人、技术人员每天碰头，研究解决工程质量中的“多发病”和“疑难病”，找出病因，提出对策付诸实施。3.2 安全保证措施施工安全管理是施工管理的重要内容之一，确保施工安全是确保工程按期完成的前提。本工程安全管理的方针是“安全第一，预防为主”，目标是确保工程无重大安全事故发生。安全保证体系见下图。安全生产体系框图经理部安全保卫科科 长： 姚宪强成员：李云贵等结 构 安 全 组组 长： 汪建竹成 员：谢兴璜安全生产领导小组组 长： 程文华副组长：黄国璋木工班赵玖荣砼工班赵玖明张拉班郑锦全钢筋班秦信强3.2.1 安全管理组织体系安全管理体系以项目经理为组长，项目副经理为副组长，以安检工程师为主的安全领导小组，坚持管生产必须管安全的原则，落实各岗位责任制，从组织、制度上保证安全生产，做到规范生产，安全操作。经理部设安全监察工程师，施工队设专职安全检查员，班(组)设兼职安全员，做到分工明确，责任到人。每道重点工序开工前，作出详细的施工方案和实施措施，做好技术交底，并在施工过程中督促检查，严格落实执行。严格贯彻执行颁布的有关“安全技术规则”和各项“规定”“规范”。认真执行“一日三检制”“交接班检查制”，及时检查安全措施的落实情况，发现问题立即采取措施解决，坚决把事故消灭在萌芽之前。对关键部位、岗位，时刻设专人负责，制订防范措施。3.2.2 安全保证措施1）机械设备安全保证措施a) 各种机械操作人员和车辆驾驶员，必须持有操作合格证，不准操作人操作与操作证不相符的机械；不准将机械设备给无操作证的人员操作，对机械操作人员建立档案、专人管理。b) 机械设备在施工现场停放时，选择安全的停放地点，夜间有专人看管。c) 严禁对运转中的机械进行维修、保养调整等作业。d) 使用钢丝绳的机械，在运转中严禁用手套或其他物件接触钢丝绳，用钢丝绳拖、拉机械或重物时，人员应远离钢丝绳。e) 定期组织机电设备、车辆安全大检查，对查出问题的机械，按照“三不放过”的原则进行调查处理，制定防范措施，防止机械事故的发生。f) 千斤顶张拉人员施工时要避开锚具，千斤顶移位时使用机械操作，避免千斤顶和锚具伤到工作人员，且操作平台上要设置安全围栏。2）高空作业的安全技术措施a) 高空作业严格按照规范和安全作业规则配戴安全帽、安全带、设置安全网。大风、大雨等不良气候条件不得进行高空作业。b) 吊装作业严格按安全规则进行施工。吊装作业时，起吊物件附近严禁人员、机械进入停留，并设立明显的作业和禁入标志c) 从事架子施工的人员，限制特种作业操作证方能持证上岗；对于模板施工，高度超过2m的架子由架子工去完成。d) 人员上下由斜道或扶梯上下，不准攀登模板、脚手架或绳索，上下传递工具时，严禁抛掷。4）施工用电安全措施a) 遵守发电告知制度和发电作息制度，严禁随意开关发电机或电箱。b) 现场照明电线要求绝缘良好，导线不得随地拖拉或绑在脚手架上。照明灯具的金属外壳必须接零。c) 配电箱、开关箱使用BD型标准电箱，电箱内开关电器必须完整无损，接线正确，电箱内设置漏电保护器，选用合理的额定漏电动作电流进行分级匹配。配电箱设总熔丝、分开关，动力和照明分别设置。金属外壳电箱作接地或接零保护，开关箱与用电设备实行一机一闸保险。d) 对用电设备和电路定期检查，及时更换破损、老化、失效的用电设备或电线电缆。5）防汛安全措施a) 汛期来临前，对施工现场全面检查，了解水情和排水情况，察看有无水害隐患。对于遭破坏的排水系统，限期维修解决。b) 在汛期早期，将施工机具、重要材料设备、重要资料等转移到不易被水淹的高处。c) 注意关注当地气象信息，掌握雨汛情况，一旦有灾害天气和水情的前兆，及时作出部署。3.3 工期保证措施3.3.1 组织制度保证a) 建立以项目为核心的责权利体系，定岗、定人、授权，各负其责。b) 建立生产例会制度，每天晚餐后召开生产碰头会，协调施工设备和人员配备，安排第二天的工作；每周五下午召开生产协调会，合理调配机械设备、物资和人力，及时解决施工生产中出现的问题，每月25日召开月度生产调度会，总结上个月的施工进度情况，安排下个月的施工生产；及时解决工程施工内部矛盾，协调各施工班组之间和各职能部门之间的关系；对施工机械设备、生产物资和劳动力优化安排。c) 对于影响工程总进度的关键项目、关键工序，项目部及工区领导执行跟班作业值班制度，必要时组织有效力量，加班加点突破难点。d) 建立奖罚严明的经济责任制，每季每月进行一次总结，对提前完成任务的相关责任人进行奖励；未能按时完成任务的按拖延的天数进行罚款，谁拖延谁受罚。多次完成任务不力者调离岗位，同时广泛开展“劳动竞赛”、“流动红旗评比”等活动，激发广大职工的工作热情和创造性，提高劳动效率，确保工期的实现。e) 编制工程施进度计划，实行动态管理。3.3.2 施工材料设备保证a) 物质设备部在进场前，做好市场调查，撑握柬埔寨及周边对工地各类机械设备的修理及零部件供应及加工能力。b) 制定严格的材料供应计划，根据现场的施工进度情况保证各施工阶段材料的及时供应，杜绝停工待料情况的出现以免耽误工期。施工机械做到统筹安排，统一调配、合理使用。尽可能组织机械化流水作业，利用施工机械高效生产力，做好施工机械的维修、保养工作，施工现场设置修理场，保证施工机械的正常运转。对重要的、常用的机械和机具应留有富余备用设备，特别是易损零部件要比在国内施工加倍储备，以防万一。3.3.3 技术保证a) 由项目部总工程师全面负责该项目的施工技术管理，工程技术科负责制定施工方案，编制施工工艺，及时解决施工中出现的问题，以方案指导施工，防止出现返工现象而影响工期。b) 实行图纸会审制度，在工程开工前由总工程师组织有关技术人员进行设计图纸会审，及时向业主和监理工程师提出施工图纸、技术规范和其它技术文件中的错误和不足之处，使工程顺利进行。c) 采用新技术、新工艺，尽量压缩工序时间，安排好工序衔接，统一调度指挥，平衡远期和近期所发生或将发生的各类矛盾，使工程按部就班地有节奏地进行。d) 实行技术交底制度，施工技术人员应在施工之前及时向班组做好详尽的技术交底，勤到现场，对各个施工过程做好技术跟踪监控，发现问题及时现场就地解决，防止工序检验不合格而进行返工，延误工期。附件1：7#段 (门架)计算书一 参数：扣件连接方式:单扣件；脚手架搭设高度(m):10.00门架横距La(m):1.00；门架纵距在引桥肋梁范围0.465m，在其余部分Lb(m):0.93；加强杆的钢管类型:483.5；立杆钢管类型:483.5；模板自重(kN/m2):0.35；混凝土自重(kN/m3):25.0；钢筋自重(kN/m3):1.10；施工均布荷载(kN/m2):1.0混凝土在肋梁范围内浇筑高度为3.5m，其余部分浇筑厚度0.9m； 二、门架荷载计算（非肋梁范围，混凝土浇筑高度0.9m计）1.静荷载计算静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： MF1219 1榀 0.224 kN 交叉支撑 2副 20.04=0.08 kN 连接棒 2个 20.165=0.33 kN 锁臂 2副 20.184=0.368 kN 合计 1.002 kN经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1 = 0.514 kN/m。(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN/m)剪刀撑采用 483.5mm钢管，按照5步4跨设置剪刀撑与水平面夹角： =arctg( (41.95)/ ( 50.93 ) )= 59.20 每米脚手架高中剪刀撑自重：2 37.63210-3 (50.930)/cos/(41.950) = 0.088kN/m；水平加固杆采用 483.5 mm钢管，按照5步4跨设置，每米脚手架高中水平加固杆自重：37.63210-3 (50.930) / (41.950) = 0.022kN/m；每跨内的直角扣件4个，旋转扣件4个，每米高的扣件自重：(40.0135+40.0145) /1.95=0.057kN/m；每米高的附件重量为0.010kN/m；经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.120 kN/m；(3)板钢筋混凝土、模板及板底支撑等产生的轴向力NGK3(kN)1）钢筋混凝土梁自重(kN)：（25.000+1.100）0.9000.930(1.000+1.000)= 43.691kN；2)模板的自重荷载(kN)：0.3500.930(1.000+1.000) =0.651 kN；经计算得到，板钢筋混凝土、模板及板底支撑等产生的轴向力合计 NGk3 = 44.342 kN/m；静荷载标准值总计为 NG = (NGK1 + NGK2)H+ NGk3=(0.514 + 0.120)4.000+44.342= 46.878kN；2.活荷载计算活荷载为施工荷载标准值(kN)：经计算得到，活荷载标准值NQ = 1.0000.930(1.000+1.000)= 1.860kN；三、立杆的稳定性计算（非肋梁范围，混凝土浇筑高度0.9m计）:作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 其中 NG - 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 46.878 kN； NQ - 脚手架的活荷载标准值，NQ = 1.86 kN； H - 脚手架的搭设高度，H = 4 m。经计算得到，N = 58.858 kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N - 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 58.858 kN； Nd - 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算 其中- 门架立杆的稳定系数,由长细比 kho/i 查表得到， =0.551； k - 调整系数，k=1.17； i - 门架立杆的换算截面回转半径，i=2.12 cm； h0 - 门架的高度，h0=1.9m； I0 - 门架立杆的截面惯性矩，I0=12.19 cm4； A1 - 门架立杆的截面面积，A1=4.89 cm2； h1 - 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 - 门架加强杆的截面惯性矩，I1=12.19 cm4； f - 门架钢材的强度设计值，f=205 N/mm2。 A - 一榀门架立杆的截面面积，A=9.78 cm2； A=2 A1=24.89= 9.78 cm2； I - 门架立杆的换算截面惯性矩，I=22.04 cm4； I=I0+I1h1/h0=12.190+12.1901536.000/1900.000=22.045 cm4经计算得到，Nd= 110.47 kN。立杆的稳定性计算 N Nd，满足要求！四、门架荷载计算（肋梁范围，砼浇筑高度按3.5m计）1.静荷载计算静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： MF1219 1榀 0.224 kN 交叉支撑 2副 20.04=0.08 kN 连接棒 2个 20.165=0.33 kN 锁臂 2副 20.184=0.368 kN 合计 1.002 kN经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1 = 0.514 kN/m。(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN/m)剪刀撑采用 483.5mm钢管，按照5步4跨设置剪刀撑与水平面夹角： =arctg( (41.95)/ ( 50.47 ) )= 73.40 每米脚手架高中剪刀撑自重：2 37.63210-3 (50.465)/cos/(41.950) = 0.079kN/m；水平加固杆采用 483.5 mm钢管，按照5步4跨设置，每米脚手架高中水平加固杆自重：37.63210-3 (50.465) / (41.950) = 0.011kN/m；每跨内的直角扣件4个，旋转扣件4个，每米高的扣件自重：(40.0135+40.0145) /1.95=0.057kN/m；每米高的附件重量为0.010kN/m；经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.100 kN/m；(3)板钢筋混凝土、模板及板底支撑等产生的轴向力NGK3(kN)1）钢筋混凝土梁自重(kN)：（25.000+1.100）3.5000.465(1.000+1.000)= 84.956kN；2)模板的自重荷载(kN)：0.3500.465(1.000+1.000) =0.326 kN；经计算得到，板钢筋混凝土、模板及板底支撑等产生的轴向力合计 NGk3 = 85.281 kN/m；静荷载标准值总计为 NG = (NGK1 + NGK2)H+ NGk3=(0.514 + 0.100)4.000+85.281= 87.735kN；2.活荷载计算活荷载为施工荷载标准值(kN)：经计算得到，活荷载标准值NQ = 1.0000.465(1.000+1.000)= 0.930kN；五、立杆的稳定性计算（肋梁范围，砼浇筑高度按3.5m计）作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 其中 NG - 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 87.735 kN； NQ - 脚手架的活荷载标准值，NQ = 0.93 kN； H - 脚手架的搭设高度，H = 4 m。经计算得到，N = 106.584 kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N - 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 106.584 kN； Nd - 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算 其中- 门架立杆的稳定系数,由长细比 kho/i 查表得到， =0.551； k - 调整系数，k=1.17； i - 门架立杆的换算截面回转半径，i=2.12 cm； h0 - 门架的高度，h0=1.9m； I0 - 门架立杆的截面惯性矩，I0=12.19 cm4； A1 - 门架立杆的截面面积，A1=4.89 cm2； h1 - 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 - 门架加强杆的截面惯性矩，I1=12.19 cm4； f - 门架钢材的强度设计值，f=205 N/mm2。 A - 一榀门架立杆的截面面积，A=9.78 cm2； A=2 A1=24.89= 9.78 cm2； I - 门架立杆的换算截面惯性矩，I=22.04 cm4； I=I0+I1h1/h0=12.190+12.1901536.000/1900.000=22.045 cm4经计算得到，Nd= 110.47 kN。立杆的稳定性计算 N Nd，满足要求！附件2：12#边跨段支架结构计算书一、梁 荷载：（1）钢筋砼容重：26KN/m3（2）砼超灌系数：1.05（3）动载系数 1.4（4）模板及支架自重：取0.2倍砼重因所用钢材都为热轧钢材，剪力及局部稳定可不验算。因支架焊接连接，且又有面板连接，整稳可不验算。只需验算刚度即可。双榀贝雷梁验算：最不利位置位于跨中，将两端视为铰接。保守计算，整个边跨段的砼及施工荷载全部由贝雷梁承受，按均布荷载计算P=104.21X26X1.2/6.3/5=99KNM=PL2/8=198kn.m788.2 kn.