热力发电厂第二章

第二章热力发电厂的蒸汽参数及其循环 蒸汽动力循环的循环参数 指进入汽轮机的新蒸汽压力p0 温度t0 再热后进入中压缸的再热蒸汽温度trh和进入凝汽器的排汽压力pc 现代火电厂常用的蒸汽循环为回热循环 再热循环 热电联供循环和热电冷三联供循环 蒸汽循环及其参数 不仅与热经济性有关 还与发电厂的可靠性 经济性 运行灵活性以及对环境的影响有关 第二章热力发电厂的蒸汽参数及其循环 第一节提高蒸汽初参数 第二节降低蒸汽终参数 第三节给水回热循环 第四节蒸汽再热循环 本章提要 第五节热电联产循环 一 提高蒸汽初参数的经济性提高p0 t0的实质是提高循环吸热过程的平均温度 以提高其热效率 t 第一节提高蒸汽初参数 一 提高蒸汽初温t0循环热效率提高为 提高初温后的循环热效率可改写为 附加循环动力系数 提高蒸汽初温总是可提高热经济性 图2 1蒸汽初温不同的理想朗肯循环 二 提高蒸汽初压p0 循环热效率 t为 上式其一阶导数为零 t最大值为 即 理想比内功wa 理想焓降 减小的相对值等于冷源热损失qca或初焓h0减小的相对值时 t达最大值 表2 1p0与 t关系 现代火电厂在上述pc to值时 对应的p0值远低于该极限压力值 故从工程实际应用讲 当t0 pc一定时提高p0是可提高 t的如表2 1所示 三 提高蒸汽初参数与 i 汽轮机容量关系 提高t0 t ri i均将提高提高初压p0 在工程应用范围内 仍可提高 t 但 ri却要降低蒸汽容积流量足够大 使得提高p0降低 ri的程度远低于 t的增加 因而仍能提高 i 这时提高p0才是有效益的 图2 2同时提高蒸汽初压 初温的理想朗肯T 图 二 提高蒸汽初参数的技术经济可行性 一 影响提高蒸汽初参数的主要因素1 提高蒸汽初参数可提高热经济性 节约燃料 一般由中参数 3 43MPa 435 提高至高 8 83MPa 535 可相对降低机组净热耗率 qn约11 25 提高p0 t0可节约燃料 是实施提高p0 t0的前提 图2 3净热效率 净热耗率与p0 t0关系曲线 a 与p0关系曲线 b 与t0关系曲线 2 提高t0受金属材料的制约 各国家耐热合金钢的体系各不相同 视其资源而定3 提高p0受蒸汽膨胀终了时湿度的限制采用蒸汽中间再过热 不仅是继续提高p0的一种有效方法 还可使 ri得到改善 4 提高p0 t0影响电厂的钢材消耗和总投资提高蒸汽初参数虽可节煤 但多耗钢材技术经济比较的实质 即 钢煤比价 5 更高蒸汽初参数 更大容量的机组的可用率新的大容量机组 均需一定技术成熟期 其可用率相对较低 成熟期后 可逐年提高 例如 2005年我国火电机组加权平均等效可用系数为92 34 比2004年增加0 64个百分点 二 最有利初压 当p0 t0一定 必有一个使 i达最大的p0 称为理论上最有利初压 并与机组容量有关 经济上最有利初压 要通过详细论证和定量计算比较才能确定值比值要低 三 蒸汽初参数系列 表2 3我国火电厂采用蒸汽初参数系列 超临界参数 超超临界参数尚未列入我国火电厂蒸汽初参数系列 一般 超临界为20MPa左右 超超临界为31MPa左右 三 超临界蒸汽参数大容量机组 工程热力学将水的临界状态点参数定义为 压力22 115MPa 温度374 15 当水的状态参数达到临界点时 在饱和水与饱和蒸汽之间不再有汽 水共存的两相区存在 与较低参数的状态不同 这时水的传热和流动特性等会存在显著的变化 当蒸汽参数值大于上述临界状态点的压力和温度值时 则称其为超临界参数 常规超临界机组 ConventionalSupercritical 其主蒸汽压力一般为24 2MPa 主蒸汽和再热蒸汽温度为540 560 高效超临界机组 HighEfficiencySupercriticalCycle 通常也称为超超临界机组 UltraSupercritical 或者高参数超临界机组 AdvancedSupercritical 其主蒸汽压力为28 5 30 5MPa 主蒸汽和再热蒸汽温度为580 600 各国超临界机组定义略有差异我国现已设定为25MWPa以上 580 尚未成标准 一 超临界机组的特点 1 热经济性高 节约一次能源 降低火电成本2 降低机组单位造价 工期短 占地相对较少3 技术先进成熟 可靠性已相当高4 超临界机组与亚临界机组如能都配备有好的热工自动控制系统 便有良好的调节性能5 超临界发电的单位电能耗减少 导致排放减少 比亚临界机组排放二氧化碳降低17 6 二 国内外超临界机组发展概况 1 国外超临界汽轮发电机组发展概况 美国1965 1991年间 800MW以上超临界机组22台 最大单机容量1300MW 日本1974 2002年间投运20台 单机容量1000MW 前苏联和俄罗斯1967 1983年间投运8台 单机容量最大1200MW 德国1997 2002年间投运5台 单机容量最大1000MW 2 我国已引进或在建的超临界汽轮发电机组发展现状 我国在建 已建超临界机组为下表所示 等效可用率均有所提高我国超超临界600MW 1000MW也已投运 表2 5我国已引进或在建的超临界汽轮发电机组发展现状 第二节降低蒸汽终参数 一电厂用水量和供水系统的选择 自然通风冷却塔和空冷系统 一 电厂用水量确定水量时 应考虑一水多用 综合利用 提高重复用水率 以降低全厂耗水量 减少废水排放量 而且排水应符合排放标准 废水予以适当处理后再重复利用 表2 6我国的冷却倍率m一般数值表 表2 7火电厂采用湿冷塔时耗水定额 二 冷却系统的选择 火力发电厂的供水有直流供水 开式供水 循环供水 闭式供水 和将这两种方式结合起来的混合供水 直流供水 指从江河 湖泊 水库 海湾等水源取水 利用水泵和管渠将水送入凝汽器 将汽轮机排汽冷却为凝结水后即排弃回水源的系统 当地表水源充足 且靠近厂址 供水高度不大时 宜采用直流排水 循环供水 指凝汽器使用了的冷却水经冷却设施冷却降温后 由循环水泵再送往凝汽器重复使用的系统 当水源不足 或通过技术经济比较不宜采用直流供水时 宜采用循环供水 若地表水源仅个别季节水量不足 而取水条件又很有利时 可采用混合供水 常用的循环供水的冷却设施 冷却池 喷水池 喷射冷却装置及冷却塔四种 机械通风冷却塔 在相同冷却水量条件下 比自然通风冷却塔占地小 造价低 但耗电量大 因其塔高较低 排出湿热空气 风机噪声对环境影响较大 我国的大 中型电厂较少采用 大型火电厂采用循环供水时 广泛采用的是钢筋混凝土结构自然通风冷却塔 三 自然通风冷却塔和空冷系统 1 空气冷却器凝汽器系统的类型 空气冷却凝汽器系统有直接空冷和间接空冷两大类 空冷比湿冷用水减少75 图2 4空气冷却凝汽系统 a 直接空冷 b 混合式凝汽器的间接空冷 c 表面式凝汽器的间接空冷1 空冷汽轮发电机组 2 凝结水泵 3 循环水泵 4 水轮发电机组 5 节流阀 6 空冷凝汽器 7 喷射式凝汽器 8 表面式凝结器 9 冷却塔 10 风机 1 直接空气冷却凝汽系统 干塔冷却系统 特点 空冷凝汽器由许多并联的带翅散热片钢管作冷却元件 汽轮机排汽直接在冷却元件内凝结 传热平均温差大 系统较简单 为减少压损 排汽管直径很大 空冷凝汽器按 人 字形布置在汽机房外侧 小型的可布置在汽机房顶 真空系统体积庞大 漏入空气 也不易找漏 起动时抽真空费时 冬季冷却元件易结冰 喷射式凝汽器装有冷却水喷咀 喷出冷却水与排汽直接接触换热吸收排汽放热量的水 通过空冷塔内冷却元件释放到大气循环水泵和水轮机组 用以回收部分能量 小型的多以节流阀取代 由凝汽器出来的水分为两部分 仅2 5 的凝结水经精处理后返回锅炉 余下绝大部分作为循环水被循环水泵送至空冷塔内冷却元件用空气冷却 冷却后返回凝汽器再行喷射 形成闭式循环 2 混合式凝汽器的间接空冷 间接干塔冷却系统 又称海勒系统 主要特点是 3 表面式凝汽器的间接空冷系统 哈蒙系统 特点 用常规的面式凝汽器取代喷射式凝汽器 使系统简化采用通常的循环水泵 冷却水质要求远低于凝结水水质表面式凝汽器的端差较大 使投资加大冷却元件用带翅片镀锌钢管制成可设计为多压式凝汽器 国外空冷式发电厂简介 我国的空冷发电厂 目前哈尔滨汽轮机有限责任公司 原哈尔滨汽轮机厂 东方汽轮机厂均已能设计300 600MW空冷机组 其主要性能如表2 5所示 其中哈汽的直接空冷200MW机组 是为叙利亚设计的 东方汽轮机厂正在研制325MW空冷机组 将出口伊朗 表2 9我国设计空冷机组的pc与末级叶高 二降低蒸汽终参数的热经济性 一 降低蒸汽终参数的极限 凝汽器实际能达到的排汽温度 式中 为凝汽器的冷却水温升为凝汽器的端差twi为进入凝汽器的冷却水温度 取决于水源的水温two为凝汽器出口的冷却水温度降低蒸汽终参数 循环放热温度降低 总可以提高循环热效率 二 凝汽器的设计压力pc 降低汽轮机排汽压力虽可提高热经济性但使汽轮机低压部分复杂化 使汽耗量减少 应通综合的技术经济比较来确定为最佳排汽压力为凝汽器的蒸汽负荷率为冷却倍率C为燃料价格由该图可见 若燃料价格昂贵 凝汽器的设计压力pc应低些 凝汽器的蒸汽负荷应较小 而冷却倍率m可大些 原水利电力部标准SD 264 88规定 冷却水温有15 20 25 三种标准 除需方提出要求外 一般以20 为设计值 三 额定工况汽轮机排汽压力的指标 额定工况下汽轮机排汽压力 SD 264 88 四 多压凝汽器 在不增加冷却面积情况下 采用多压凝汽器 降低了排汽平均温度 提高热经济性 多压凝汽器适用于气温高 即twi高 地区 缺水地区 m小 和 t大的机组 所示为多压凝汽器热效率增大百分数 与循环倍率m 汽室数 压力数 n 冷却水温twi的关系 m越小 越大 汽室数n增多 越大 图2 16多压凝汽器的效益 五 凝汽器的最佳真空与冷却水泵的经济调度 在Dc twi一定条件下 增大Gc使汽轮机输出功率增加pe 同时输送冷却水的循环水泵的耗功随之增加 ppu 当输出净功率为最大时 即 pmax pe ppu max所对应的真空即凝汽器的最佳真空 最佳运行真空 三 火电厂冷端系统的优化 火电厂冷端优化设计的方法基本上有两种 维持机组出力不变 冷端参数变化 引起汽轮机背压 进汽量变化 导致热耗率的变化 使燃料费用发生变化 维持汽轮机进汽量不变 冷端参数变化 引起汽轮机背压 功率变化 使电费收入变化 将燃料费用或电费收入的变化值 同电厂相应设备费投资变化相比 即可确定最佳参数组合 火电厂冷端优化设计程序简化框图见下表 图2 17火电厂冷端优化设计程序简化框图 第三节给水回热循环 一 给水回热的热经济性 一 采用回热提高 i a 所示为单级混合式加热器的热力系统 图 b 为该循环的T S图具有再热 多级回热循环不计泵功时多级回热抽汽作功系数 图2 18 二 采用回热导致作功能力损失 采用回热 通过给水回热加热器的有温差不可逆换热 恒有作功能力损失 但是 随着回热级数的增加 该作功能力损失逐渐减小 若级数该作功能力损失即趋于零 作功能力损失 er 1 图2 19混合式加热系统换热过程的T S图 若其它条件不变 由单级混合式加热器改为两级混合式加热器 抽汽放热过程为 因故 S2 S1 可推论Z级回热时 若 则 趋于零 a b c 图2 20给水回热过程的T S图 a 单级混合式加热器 b 两级混合式加热器 c 无穷级混合式加热器 如上图所示 给水回热量返回加热了给水 故称为回热循环 但是 由于回热抽气做功不足 使其汽耗 汽耗率相应增大 值一般为1 25左右 二 给水回热基本参数对热经济性的影响 一 混合式回热加热器系统的 c表达式可推理 对于Z级混合式加热器系统的为 图2 21两级混合式回热加热器的热力系统 二 回热过程三个参数 回热过程三个参数为 1回热分配 2最佳给水温度3回热级数Z 图2 22非再热机组全混合式加热器回热系统 1 回热分配 同理 1 回热分配 qo ho hw1 h0 h b h b hw1 qb0 b0 式中 循环函数法的最佳回热配通式 焓降分配法 每一级加热器焓升 前一级至本级汽轮机中的焓降 平均分配法 各级加热器中的焓升相等 等焓降分配法 每级加热器焓升 汽轮机各级组的焓降 kJ kg kJ kg kJ kg 2最佳给水温度单回热循环汽轮机绝对内效率为最大值时对应的给水温度或的最小值对应的给水温度即非再热机组多级回热 纵座标均是变化的相对值座标 是tfw变化的相对值回热通常给水温度tfw 0 65 0 75 如下图所示 3给水加热级数Z式中 当循环参数一定时 M为定值 当时 如图2 23 C 所示 是Z的随增函数 又是收敛级数 即随Z增加 回热循环的热经济性不断提高 如 i曲线所示 但提高的幅度却是递减的 如 i曲线所示 图2 24 tfw一定时 回热的热经济性也是随Z增加而提高 其增长率也是递减的 Z一定时 有其对应值 它是随Z的增加而提高 如图中OAB线段的AB部分所示 图中各曲线最高处附近的斜率缓慢 即任一回热级数时 实际给水温度若与理论上的稍有偏差 对回热的热经济性影响不大 回热系数的变化 影响主辅热力设备 而综合技术经济比确定 国产机组的Z tfw及 如表2 6所示 表2 14国产机组的Z tfw及 一 蒸汽再热目的及其热经济性 一 再热目的蒸汽中间再热 将汽轮机高压部分做过功的蒸汽从汽轮机某一中间级引出 送到锅炉的再器加热 提高温度后送回汽轮机继续做功1目的 提高进入中压缸蒸汽的干度 使汽机最终湿度在允许范围内 提高电厂的热经济性 适应大机组发展 第四节蒸汽再热循环 1 再热对汽轮机理想热效率的影响当附加循环吸热过程的平均温度大于基本循环吸热过程平均温度 升高 2 仍用做功系数法分析式中 再热循环热效率相对提高为 由于排气湿度降低 et减小 整个再热循环平均温度提高 Tb减小相应损减少 二 理想再热循环热经济性分析 图2 26再热蒸汽压与的关系曲线 有图2 26可知 再热压力有其最佳值 实际再热循环内效率 二 最佳再热参数的选择 一 一次烟气再热的确定当基本循环参数一定时 基本循环比热耗qo理想比内功wa均为定值 而再热过程形成附加循环的比热耗 理想比内功 冷源热损失可分别用下列公式表示 一般取 二 二次烟气再过热的确定k 三 我国再热式汽轮机的蒸汽初参数 再热参数我国火电大容量再热式机组的蒸汽初参数已系列化 但再热参数却未规范如下图所示 表2 15我国主要再热式机组的蒸汽参数 三 具有蒸汽再热的回热循环 再热式机组采用回热可提高热经济性再热机组采用回热 但是 因为 Ar rh Ar这是因为回热循环采用再热 由于再热后各级回热的汽焓的提高 而削弱了回热效果所致 表2 16理想回热 理想回热 再热循环有关基本公式 一 再热对传热过程的影响 饱和抽气加热给水的损 有过热度抽气加热给水的损 抽汽过热度越高 导致额外损 er越大 图2 30抽汽过热度增加回热换热的损 二 回热 再热循环的热效率 用做功系数分析提高初温 采用回热的热经济性类似 得出 2 35 三 回热 再热循环的最佳给水回热参数 图2 31再热对回热经济性的影响 a 单级回热时 b 多级回热时 图 a 虚线为无再热时情况 实线为有再热时 其中有突变部分 是因为再热后回热抽气焓值提高 使损增加 回热 再热循环的比非再热时低 随Z增多 不断提高 为了解决再热后抽汽过热度高 导致对回热经济性的不利影响 除采用蒸汽冷却器的技术措施外 还可适当调整回热分配 加大再热前抽汽口 即高压缸排汽口 对应的该级回热加热器的给水焓升 通常可取为再热后第一级抽汽所对应加热器给水焓升的1 3 2 0倍 甚至更大 平均为1 5 1 8倍 须强调指出 再热虽有削弱回热效果的一面 但再热式机组采用回热的热经济性仍高于无再热的回热机组 因此 现代国内外的大容量机组均采用回热和再热 但要使回热 再热的有关参数选择得更合理 应结合各机组的热力系统 通过优化来确定 四 蒸汽再过热的方法 一 烟气再热 见图2 25 c 优点 再热后的汽温可等于或接近新汽温度 一般可达535 600 烟气再热可相对提高热经济性6 8 缺点是 再热管道压损 Prh大再热器的热端要用耐高温的合金钢管 增加了再热系统投资要考虑起动 停机时保护再热器须另设旁路系统 二 蒸汽再热 利用新汽或抽汽加热再热蒸汽再热后汽温较低 热经济性提高3 4 优点 可布置在汽轮机旁 压损小适用于核电站 第五节热电联产循环 一 热电联合生产热电分产 只生产电能或热能一种能量 a b 图2 36热电联产 分产的热力系统 a 热电联产的热力系统 b 热电分产的热力系统 分产供热锅炉出口的高品位蒸汽热能对外供低品位热 大材小用分产发电恒有冷热源损失 二 热电联产 同时生产电能和热能而且是利用已在汽轮机中作了功的抽汽 低品位 热能来对外供 该抽汽无冷热原损失 三 热电联产的热量法 效率法 定性分析供热循环在理想工况和实际工况下的供热循环的热效率 由图2 35上述四式分析可知 朗肯循环的值均较低 qc完全被冷却水带走散失于大气 即冷源热损失很大 纯供热循环的均为1 理想排汽放热量qha 蒸汽做功的不可逆热损失 qh都全部用以对外供热 对于抽汽凝汽式机组 可视为背压式机组与凝汽式机组复合而成 其中供热汽流是完全没有冷源热损失 它的仍为1 但是它的凝汽汽流仍有被冷却水带走的冷源热损失 且该凝汽流的绝对内效率因为 凝汽流量通过回转隔板 恒有节流 抽汽式供热机组非设计工况的效率要降低 如采暖用单抽汽式机组在非采暖期运行时 采暖热负荷即为零 电网中一般供热机组的参数都低于代替电站的凝汽式机组 热电厂必须建在热负荷中心 供水条件比凝汽式电厂的差 5 存在的关系 四 热电联产的综合效益 比较基础遵循能量供应相等原则 假定联产与分产的热负荷Q 电负荷 分别相等 热电分产的凝汽式机组 代替电站 的 b p m和 g与联产发电相同 分产供热的锅炉效率 分产供热的管道效率为联产供热是通过热网干管 恒有热损失 供热量Qh 热用户用热量Q Qh bS 热电联产与分产的对比系统模型 a b 图2 36热电联产 分产的热力系统 a 热电联产的热力系统 b 热电分产的热力系统 1 供热方面的燃料节省分产供热时的标准煤耗量kg标煤 h联产供热时的标准煤耗量kg标煤 h联产供热较分产供热时节省的燃料量 Bhskg标煤 h 分产供热时的标准煤耗率 kg标煤 GJ联产供热时的标准煤耗率 kg标煤 GJ 2 发电方面的燃料节省分产发电时的标准煤耗量kg标煤 h联产发电时的标准煤耗量 供热汽流 凝汽流 kg标煤 h联产供热较分产供热发电时节省的燃料量 Bes kg标煤 h 热化发电比X 热化发电量占整个机组发电量的比值 将X代入热电联产全年节省的燃料量 Bs 已知 故 分析 联产供热较分产供热节煤可写成 第一项为 供热汽流联产发电每发一度电较分产发电 节煤量 恒为正 即 节煤第二项 是供热式机组的凝汽流发电却较分产发电反而多耗煤因此应从第一项扣去第二项 才是它的实际节煤量 热电联产的主要优点 节约能源减轻大气污染 改善环境提高供热质量 改善劳动条件其它经济效益 热经济性指标 表示设备或系统能量利用及能量转换过程中的技术完善程度 热电厂的主要热经济指标比凝气式电厂的复杂的多 一 热电厂总的热经济性指标1 热电厂的燃料利用系数 tp 热电厂对外供电 热之和与输入能量之比 三 热电厂的主要热经济性指标 数量利用指标估算燃料消耗量 2 热化发电率 质量不等价的热化发电量与热化供热量的比值热化供热量 热化发电量 式中 外部热化发电量 供热蒸汽 内部热化发电量 加热抽汽 3 热电厂的热电比Rtp Rtp只能用以比较供热参数相同的供热式机组的热经济性 Rtp 均不能作为评价热电厂热经济性的单一的热经济指标 4 热化系数热化系数 tp是热电厂供热机组供热循环以小时计的额定供热量和以小时计的最大热负荷的比值 热化系数 tp也是表征热电厂经济性的一个宏观判据 一般情况 tp 1表征热电厂是经济的 由于热负荷的大小 均匀性及其变化规律是影响热电厂经济性的主要因素之一 故热电厂的热经济性还与热化系数 tp的合理选择有关 热化系数的定义供热式机组的每小时最大热化供热量Qh t M 与每小时最大热负荷Qh M 之比 为以小时计的热化系数 tp 即 图2 38热化系数的图示 a 热化系数定义的图示 理论上最佳热化系数的分析兹以单抽汽式供热机组为例 其全年发电量为 其全年热负荷持续时间图为已知 如图6 10 b 所示 该持续曲线下面积oabcdfo为全年供热量 按一定比例绘全年热化发电量 并适与热负荷持续曲线重合 即以热负荷持续曲线为分界 将Wa划分为 即面积oabcdfo 和 即面积abcdea 两部分 图2 38热化系数的图示 b 理论上最佳热化系数的图示 分析 理论上的最佳热化系数总是小于1的 工程上采用技术经济比较确定的最佳热化系数要比理论上的最佳热化系数小 总体一般为0 5 0 7 二 热电厂总热耗能的分配 热电联产总热耗能的分配方法 热量法实际焓降法净效益法做功能力法将热电厂总热耗Qtp分配为分配实质 通常分配 再从Qtp中减去 即得分配到发电方面的热耗量 Qtp e 1 热量法 将热电厂的总热耗量按产品数量比例进行分配分配到供热的热耗量Qtp h 占热电厂总热耗量Qtp的份额称为热电分摊比 tp 1 因此 kJ h 分析 从热能数量利用的观点来分配热耗 没有考虑热能质量上的差别 供热热耗量Qtp h 是几种方法中最大的 好处归电 发电部分没有冷源热损失 不能调动改进热功转化过程的积极性 不利于鼓励热用户降低用热参数 2 实际焓降法 按联产供热汽流在汽轮机中少做的功 实际焓降不足 与新蒸汽实际的焓降来分配供热的热耗量 实际焓降法热电分摊比 tp 2 为 故 特点 考虑外供热抽汽在汽轮机中做功的影响 考虑热能质上的差别 供热部分没有分担热功转换过程中的冷源损失和不可逆损失 供热热耗量Qtp h 最小 好处归热 可鼓励热用户降低用热参数 3 净效益法 实际焓降法是按供热汽流未作功到排汽参数 供热按作功不足的比例来承担分配的热耗量 它是考虑供热抽汽的品位差异 供热参数越低 分摊的热耗越小 因之可促使热用户主动降低用汽参数 利于节约能源 做功不足 为维持功率一定 需额外增加由功率平衡式求得净效益 Q Q S A1 A2 A7 4 做功能力法 把联产汽流的热耗量按蒸汽的最大做功能力在电 热两种产品之间分配热电分摊比 tp 3 故 联产供热蒸汽和新汽的做功能力 分析 同时考虑热能的质量和数量 热电联产的热经济效益分配到热电两种产品上 供热抽汽 排汽 温度与环境温度接近 分析结果与实际焓降法近似 某C50 8 83 0 118型供热式机组 Qtp 755 31GJ h 按总热量分配法计算的热经济指标 如下表所示 三 热电厂的分项热经济性指标 1 发电方面的热经济性指标热电厂发电热效率热电厂发电热耗率kJ kW h 热电厂发电标准煤耗率kg标煤 kW h 2 供热方面的热经济性指标热电厂供热热效率热电厂供热标准煤耗率kg标煤 GJ 三 热电冷三联产 溴化锂 水吸收式制冷简介 生产 生活既需要供暖 有的还需供冷 吸收式制冷以高沸点的物质为溶剂 吸收剂 低沸点物质为溶质 制