单跨16m空心板简支梁桥结构设计毕业设计论文.doc

单跨16m空心板简支梁桥结构设计毕业设计论文第一章 方案比选说明书第一节 方案比选根据该地区的地质和水文条件，可拟选装配式肋板拱桥、变截面连续梁桥、钢筋混凝土装配式空心板桥等桥型。各类桥型的特点总结如下：一、装配式板肋拱桥（46m12m46m） 力学特点：拱桥将桥面的竖向荷载转化为部分水平推力，使拱的弯距大大减小，拱主要承受压力，充分发挥圬工材料抗压性能，板拱桥承重结构的主拱圈在整个跨度内拼装而成，构造简单，施工方便。但从力学性能方面来看，在相同截面下，实体矩形截面比其他形式截面抵抗力矩小。 使用效果：空腹式肋板拱桥，外形轮廓柔和，与周边环境能协调融合。行车道板采用立柱支撑，减小拱圈的承重，透空视野好。但从拱圈的受力特点考虑，桥梁标高较大，总体效果一般。 施工方法及工艺：采用预制安装施工法、转体施工法。在一侧的桥台后设置预制场，搭设梁式钢拱架预制拱圈，采用钢模预制桥面板。二、变截面连续梁桥（15m30m15m）力学特点：两跨或两跨以上连续的梁桥，属于超静定体系。连续梁在恒、活载作用下，产生的支点负弯矩对跨中正弯矩有卸载的作用，使内力分布比较均匀合理，因而梁高可以减小，由此可以增大桥下净空，节省材料，且刚度大，整体性好，超载能力大，安全系数高，桥面伸缩缝少，并且因为跨中截面的弯矩减小，使得桥跨径可以增大。当连续梁桥的跨径接近或大于70m时，若截面仍采用等截面布置，在结构重力和活载作用下，主梁支点截面设计负弯矩将比跨中截面的设计正弯矩大得多，从受力上讲就显得不太合理且不经济。因此，主梁采用变截面形式才更符合受力要求，高度的变化基本上与内力变化相适应。使用效果：桥面整体连续，无伸缩缝，行车条件良好，养护费用少，桥型线条简洁明快。桥墩能够满足施工用营各阶段支撑上部结构重量和稳定性要求，但如果桥墩的水平抵抗推力刚度较大，则因主梁的收缩、徐变，温度等因素所引起的变形受到桥墩的约束后，将会在主梁内产生较大的次拉力，并对桥墩也产生较大的水平推力，从而会在钢构混凝土上产生裂缝，降低结构的实用功能。施工方法及工艺：采用挂蓝悬臂浇筑法对称施工。占用施工场地少，不需安设大吨位支座。三、钢筋混凝土空心板桥（512m）力学特点：板桥当用于大跨度时，采用空心板截面，它不仅能减轻自重，而且能充分利用材料。钢筋混凝土空心板桥目前使用跨径范围有613m, 板厚为400800mm, 空心板桥的顶板和底板以及横断面最薄处，均不应少于80mm，以保证施工质量和局部承载需要。其特点可总结如下：1、 外形简单，制作方便。不但外部几何形状简单，而且内部一般无需配置抗剪钢筋或仅按构造要求弯起少量钢筋，因而施工简单，模板及钢筋用量都较省，也利于工厂化批量生产。2、 建筑高度小。适宜于桥下净空受到限制的条件，与其它桥型相比较，即降低桥面高度，又可缩短引道长度，外形轻盈美观。3、 装配式板桥的预制构件便于工厂化生产，且由于板的内部被挖空，不仅能减小自重，又能充分利用材料。使用效果：桥面连续，无伸缩缝，行车条件良好，养护费用少，桥型线条简洁明快。施工工艺：采用预制拼装施工方法、采用穿巷式架桥机进行架设。第二节 优化方案比选桥梁的设计必须遵循安全、适用、经济、美观、有利环保等原则。详细比选如下：一、装配式肋板拱桥采用预制安装施工法和转体施工法。净跨径:48.54m计算跨径：11.6+85.6m矢跨比： 1/2设计洪水频率：1/100地震基本烈度：8度二、变截面连续梁桥主梁采用变截面形式，分段预制拼装，之后用预应力钢筋锚接成整体，各桥墩上都设一排支座。标准跨径：30+215计算跨径：29.6+214.6设计洪水频率：1/100地震基本烈度：8度三、钢筋混凝土空心板桥采用512m的简支板桥，主梁采用预制拼装的方式，除两岸桥台设一排制作外各桥墩上都设置两排支座，每块板一端都设置一个支座。标准跨径：12m计算跨径：11.6m设计及洪水频率：1/100地震基本烈度：8度 优化方案比选如下 表1-1待比较项目选案方装配式肋板拱桥变截面连续梁桥钢筋混凝土空心板桥结构特点拱桥将桥面的竖向荷载转化为部分水平推力，使拱的弯距大大减小，拱主要承受压力，充分发挥圬工材料抗压性能，板拱桥承重结构的主拱圈在整个跨度内拼装而成，构造简单，施工方便无伸缩缝，行车舒适，由于支点处负弯矩的卸载作用，是跨中正弯矩显著减小；结构刚度大，抗震能力强。主要适用于小跨径地区，主要承重结构为主梁，且以受弯为主。荷载通过主梁传递给桥墩，受力简单。主要技术要求桥台处必须进行相应的处理，拱圈预制必须严格要求。主梁截面采用变截面形式以减小自重。两悬臂端必须进行处理，防止主梁上部产生拉裂缝而是主梁遭到破坏主梁预制截面应满足落梁后浇筑的要求，两侧空心端应预先填塞。施工工艺采用预制安装、转体施工法。在一侧的桥台后设置预制场，搭设梁式钢拱架预制拱圈，采用钢模预制桥面板。采用单点顶推施工法：利用竖向千斤顶将梁顶起后，用水平千斤顶推动竖向千斤顶向前移动，直到梁就位后落梁采用穿巷式架桥机进行架设。工程成本施工难度较大，技术要求较高，因而成本较高大部分采用钢筋混凝土浇筑，钢材用量少但，占用模板较多，成本相对较高梁片采用预制的方式成批生产，效率较高且工期短，成本较低维护成本较高较高较低适应后期的交通量增长能力拱圈的加宽较困难，且对桥台的稳定性要求较高由于主梁采用两端对称同时施工拼接浇注而成，因而桥面拓宽的工程量较大。桥面由多片梁拼接而成，拓宽简单，工程量小，容易施工。第三节 方案比选结果简支梁桥是梁式桥中应用最早，使用最广泛的一种桥型。它构造简单，最易设计为各种标准跨径的装配式结构；施工工艺少，架设方便；在多孔简支梁桥中，由于各跨构造和尺寸划一，简化施工管理工作，降低施工费用；因相邻各桥孔各自单独受力，桥墩上需设置相邻简支梁的两个支座；构件质量的构造较易处理而常被选用。 空心桥面板是一种在中小跨径中较为常用的一种桥梁截面形式。采用空心板减轻了桥面板本身的自重，进而能够增加单孔跨度，且降低了对桥墩的承载能力要求。装配式空心板桥在施工过程中受环境影响较小，施工简便，无需重型机械的吊装。故采用钢筋混凝土空心板桥即方案三。 综合上述比较，推荐采用钢筋混凝土空心板桥。第二章 钢筋混凝土空心板梁设计计算第一节 设计资料及主要指标确定一、设计资料1、桥面跨径及桥宽标准跨径：根据该跨河桥位的地理条件，河床断面图，方案确定为跨径为12m的多跨钢筋混凝土装配式空心板简支梁桥； 主梁全长：梁长11.96m，伸缩缝取4cm； 计算跨径：根据公路桥梁设计通用规范第4.1.2条的规定，板的计算跨径取相邻两支座中心间的距离。本桥取为11.6m； 桥面宽度：根据该桥的使用任务和性质，并参考公路桥涵设计通用规范，该桥的横向分布确定为：净-7m21.0m；2、设计荷载 根据当时线路的等级，荷载等级确定为：设计荷载为公路级车道荷载，人群荷载3.0kn/m3、材料及工艺板梁混凝土强度等级：主梁拟用C25，人行道采用C30,桥面铺装采用C25防水混凝土。盖梁混凝土强度等级：盖梁拟用C30 板梁钢筋的初步选取：直径大于或等于12mm时，采用HRB335钢筋 直径小于12mm时，采用HRB235钢筋 盖梁钢筋的初步选取：盖梁主筋拟用HRB335钢筋，其他均用R235钢筋4、设计依据 (1)公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004） (2)公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）二、构造布置1、板桥横断面：参考我国交通部制定的跨径612m空心板标准图板厚的取值（0.40.8），本设计板厚采用0.6m，采用空心截面以减轻结构自重。全桥横断面具体尺寸见图2-1。采用装配法施工，即先预制，后吊装的方法。根据施工现场的吊装能力，预制边板宽1.59m、中板宽1.19m。2、板梁：根据施工现场的吊装能力，预制边板宽1.59m、中板宽1.19m，其余具体尺寸见图2-2和图2-4。3、桥面：采用连续桥面，五跨为一联，设置两个伸缩缝。4、桥面铺装：采用6cm-12cm厚，C25沥青混凝土。 图2-1 板梁桥横断面图（单位:cm）第二节 板的毛截面几何特性计算本设计采用分块面积法计算预制空心板和成桥以后空心板的毛截面几何特性。对于预制板的几何特性计算，如图2-2和图2-3所示。先按长和宽分别为板轮廓的长和宽的矩形计算，然后与图2-2和图2-4中所示的挖孔面积进行叠加。需要说明的是图2-2和图2-4中的分块面积编号为挖孔面积编号，而且叠加时挖孔面积按负面积计算。计算公式如下：毛截面面积： =-毛截面面积对上缘面积矩：=()-)毛截面重心至梁顶的惯心矩：毛截面对自身中心轴的惯心矩：=-式中 毛截面面积； 毛截面对上缘的面积矩； 毛截面重心至梁顶的距离； 各分块至上缘的距离 补上空心以后的截面的各分块面积； 各挖空分块的面积； 毛截面对自身重心轴的惯心矩； 不上挖空那个不服务年以后截面的各分块对实际毛截面重心轴x-x的惯心矩 ； 各挖空分块对实际毛截面重心轴x-x 的惯心矩， 各挖空分块重心至毛截面重心的距离 各挖空分块对自身中心轴的距一、空心板主梁的截面几何特性1、预制空心板边主梁的截面几何特性(图2-2 )图2-2预制板的边板梁横断面图（单位：cm）图2-3成桥阶段的边中板梁横断面图（单位：cm）（1）补上挖空部分以后得到的截面，其几何特性为:面积 =9540 对截面上缘的面积矩 =954030=286200重心至截面上缘的距离为 （2）毛截面几何特性各挖空分块的几何特性列表计算，见表2-1，本算例仅对挖空部分分块并编号。由于预制边主梁空心板的横截面几何特性，分块面积不对称，应分别计算。表2-1中各挖空分块的几何特性均为左右两部分之和。 边主梁毛截面几何特性计算表 表2-1分块号17513.3997.516.93104.1721601.042135037.5506257.72227812.5299163.923240027.5660002.73250104.17267991.1341262835282.231234812974.59558821123489.2386436136529.43610045.33453315.1555.5623356.6合计4639138031.5761616.71毛截面面积： =-=9540-4639=4901毛截面面积对上缘面积矩：=()-)=286200-138031.5=148168.5毛截面重心至梁顶的惯心矩： 毛截面对自身中心轴的惯心矩： =-=+9540（30.23-30）-761616.71=2100887.96（3）成桥阶段空心板边主梁的截面几何特性 面积： =-=16060-75-1350-2400=5775对上缘面积矩：=()-)=1206030997.5-66000=170377.5至梁顶的惯心矩： 中心轴的惯心矩： =-=+5775-104.17+75（29.50-13.3）+227812.5+1350（29.50-37.5）+250104.17+2400（29.50-27.50） =2408207.912、预制空心板中主梁的截面几何特性(图2-4)图2-4预制板的中板梁横断面图（单位：cm）图2-5成桥阶段的边中板梁横断面图（单位：cm）（1）补上挖空部分以后得到的截面，其几何特性为:面积： =7140 对截面上缘的面积矩: =214200cm3重心至截面上缘的距离为: （2）毛截面几何特性各挖空分块的几何特性列表计算，见表2-2，本算例仅对挖空部分分块并编号。由于预制中主梁空心板的横截面几何特性，分块面积亦对称，为便于下面计算，表2-2中各挖空分块的几何特性均为左右两部分之和。中主梁毛截面几何特性计算表 表2-2分块号110045.33453313.19555.5617953.1721262802135284.141234814507.563588211234811.1486436159406.564205027.5563754.64214375258510.68合计2864767844500377.971毛截面面积： =-=7140-2864=4276毛截面面积对上缘面积矩：=()-)=214200-76784=137416毛截面重心至梁顶的惯心矩： 毛截面对自身中心轴的惯心矩： =-=+7140（32.14-30）-450377.97=1724320.37（3）成桥阶段空心板中主梁的截面几何特性 面积： =-=7200-2050=5150对上缘面积矩：=()-)=1206030-56375=159625至梁顶的惯心矩： 中心轴的惯心矩： =-=+51501.0-（214375+20503.5）=1975662.5第三节 荷载横向分布系数计算一、支座处的荷载横向分布系数计算采用杠杆原理法。首先绘制横向影响线图，在横向影响线上按横桥向最不利位置布置荷载如图2-6所示。根据对称性，只计算1、2、3、4号板的荷载横向分布系数即可。图2-6 1、2、3、4号板横向影响线（尺寸单位：cm）1、对于1号板 2、对于2号板 3、对于3号板 4、对于4号板 二、支座处的荷载横向分布系数计算根据预制板梁的连接情况，应按铰接板法计算。1、边中主梁抗弯惯心矩的计算 I=2.408I =1.9762、主梁抗扭惯心矩的计算取t=、-t=129-30=99 cm 、 -=47.5 cm 取t=、-t=119-30=89 cm 、 -=47.5 cm 3、刚度参数的计算 边板刚度参数 =边板刚度参数=a、跨中荷载横向分布影响线从铰接板荷载横向影响线计算用表中直接分别查得1号、2号、3号、4号板的影响线竖直坐标值、 ，如下表2-3中所示：表2-3板号单位荷载作用位置123456710.3300.2440.1580.1030.0700.0510.04320.2200.2170.1780.1310.1000.0810.07230.1580.1780.1900.1620.1230.1000.08940.1160.1310.1620.1820.162.0.1310.116利用表 2-3中的数据，可以绘出各块梁板的荷载横向分布影响线，同时在其上布置荷载，求出各块梁板的荷载横向分布系数，如图2-7所示。b、计算荷载横向分布系数（1） 对于1号板 （0.287+0.158+0.100+0.059）=0.302 =0.359+0.040=0.399（2） 对于2号板 （0.219+0.178+0.128+0.089）=0.307 =0.224+0.069=0.293（3） 对于3号板（0.168+0.190+0.159+0.110）=0.314 =0.151+0.085=0.236（4） 对于4号板（0.144+0.180+0.162+0.124）=0.305 =0.111+0.111=0.222图2-7 1、2、3、4号板横向影响线（尺寸单位：cm）(5)横向分布系数汇总（表2-4）表2-4荷载类别1号板2号板3号板4号板汽车荷载0.250.3020.50.3070.50.3140.50.305人群荷载1.3330.39900.29300.23600.222第四节 板梁的内力计算一、恒载内力计算 1、一期荷载（预制板自重） =A25=490125=12.25 =A25=427625=10.69 2、二期荷载（企口交接混凝土重） =0.5（126+588+100）25=1.02 = 81425=2.04 3、三期荷载（桥面铺装、栏杆、人行道等） =6+0.06230.5=6.69 =0.06231.2=1.664、恒载总和（表2-5）表2-5荷载板 第一期恒载第二期恒载第三期恒载总和边板12.251.026.6919.96中板10.692.041.6614.39 5、恒载内力计算 如图2-8所示，设x为计算截面离左支座的距离，幷令=x/L,则弯矩和剪力的计算公式分别为： （1-） （1-）图2-8 恒载内力计算图恒载内力计算结果见表2-6。 表2-6荷载跨中L/4L/8L/4L/8支点边板单块板重12.2511.6206.05154.5490.1435.5353.2971.05全部恒载19.9611.6335.73251.80146.8857.8886.83115.77中板单块板重106911.6179.81134.8578.6731.1646.5062.00全部恒载14.3911.6242.04181.53105.8941.7362.6083.46二、活载内力计算由公路规可知：公路级车道荷载，均布荷载=7.875和集中荷载=156kN，计算剪力效应时集中荷载应乘以1.2的系数。简支梁桥基频f可采用下列公式计算E=3.0=3.0N/=2.41=1.98=4961=4336=0.491625000=12402.5N/m=0.433625000=10840N/m 根据公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）4.3.2下面求解1号板活载内力 1、跨中截面（图2-9） (1)L/2截面弯矩影响线面积：图2-9 跨中截面弯矩与剪力（尺寸单位：m）=（1+） + =（1+0.264）1.0（0.3027.87516.82+0.3021562.9） =223.26= =0.399（3.01.0）16.82 =20.13(2)跨中截面剪力影响线面积：=（1+） + + =（1+0.264）1.0（1.21560.3020.5+0.3027.8751.45） =40.09= =0.399（3.01.0）1.45 =1.742、L/4截面（图2-10）(1)L/4截面弯矩影响线面积：图2-10 L/4截面弯矩与剪力（尺寸单位：m）=（1+） + =（1+0.264）1.0（0.3027.87512.615+0.3021562.175） =167.44= =0.399（3.01.0）12.615 =15.10(2)L/4截面剪力影响线面积：=（1+） + + =（1+0.264）1.0（1.21560.3020.75+0.3027.8753.26） =63.39= =0.399（3.01.0）3.26 =3.903、支点截面（图2-11）(1)支点截面剪力影响线面积：图2-11 支座处截面剪力（尺寸单位：m）=（1+） + + =（1+0.264）1.01.21560.251.0+0.3027.8755.8-（0.302-0.25）7.875（11.6-）/11.6 =63.39=+ =0.399（3.01.0）+-0.399）（3.01.0）（11.6-）/11.6 =4.92求解2号板活载内力: 1、跨中截面 (1)L/2截面弯矩影响线面积：=（1+） + =（1+0.3637）1.0（0.3073.016.82+0.3071562.9） =210.53= =0.293（3.01.0）16.82 =14.78(2)跨中截面剪力影响线面积：=（1+） + + =（1+0.3637）1.0（1.21560.3070.5+0.3077.8751.45） =43.97= =0.293（3.01.0）1.45 =1.272、L/4截面(1)L/4截面弯矩影响线面积：=（1+） + =（1+0.3637）1.0（0.3077.87512.615+0.3071562.175） =183.64= =0.293（3.01.0）12.615 =11.09(2)L/4截面剪力影响线面积：=（1+） + + =（1+0.3637）1.0（1.21560.3070.75+0.3077.8753.26） =69.53= =0.293（3.01.0）3.26 =2.873、支点截面(1)支点截面剪力影响线面积：=（1+） + + =（1+0.3637）1.01.21560.51.0+0.3077.8755.8-（0.307-0.25）7.875（11.6-）/11.6 =149.52=+ =0.293（3.01.0）+-0.293）（3.01.0）（11.6-）/11.6 =0.29求解3号板活载内力 1、跨中截面 (1)L/2截面弯矩影响线面积：=（1+） + =（1+0.3637）1.0（0.3147.87516.82+0.3141562.9） =250.44= =0.236（3.01.0）16.82 =11.91(2)跨中截面剪力影响线面积：=（1+） + + =（1+0.3637）1.0（1.21560.3140.5+0.3147.8751.45） =44.97= =0.236（3.01.0）1.45 =1.032、L/4截面(1)L/4截面弯矩影响线面积：=（1+） + =（1+0.3637）1.0（0.3147.87512.615+0.3141562.90） =236.26= =0.236（3.01.0）12.615 =8.93(2)L/4截面剪力影响线面积：=（1+） + + =（1+0.3637）1.0（1.21560.3140.75+0.3147.8753.26） =71.11= =0.263（3.01.0）3.26 =2.573、支点截面(1)支点截面剪力影响线面积：=（1+） + + =（1+0.3637）1.01.21560.51.0+0.3147.8755.8-（0.314-0.5）7.875（11.6-）/11.6 =149.85=+ =0.236（3.01.0）+-0.236）（3.01.0）（11.6-）/11.6 =-1.17求解4号板活载内力 1、跨中截面 (1)L/2截面弯矩影响线面积：=（1+） + =（1+0.3637）1.0（0.3057.87516.82+0.3051562.9） =243.26= =0.222（3.01.0）16.82 =11.02(2)跨中截面剪力影响线面积：=（1+） + + =（1+0.3637）1.0（1.21560.3050.5+0.3057.8751.45） =43.68= =0.222（3.01.0）1.45 =0.972、L/4截面(1)L/4截面弯矩影响线面积：=（1+） + =（1+0.3637）1.0（0.3057.87512.615+0.3051562.175） =182.44= =0.222（3.01.0）12.615 =8.40(2)L/4截面剪力影响线面积：=（1+） + + =（1+0.3637）1.0（1.21560.3050.75+0.3057.8753.26） =69.07= =0.222（3.01.0）3.26 =2.173、支点截面(1)支点截面剪力影响线面积：=（1+） + + =（1+0.3637）1.01.21560.51.0+0.3057.8755.8-（0.305-0.5）7.875（11.6-）/11.6 =149.42=+ =0.222（3.01.0）+-0.222）（3.01.0）（11.6-）/11.6 =-0.22三、内力组合1、边梁内力组合（表2-7）表2-7序号荷载类别弯矩剪力梁端L/4L/2梁端L/4L/2（1）恒载0251.80335.73115.7757.880（2）汽车荷载0167.44223.2675.9063.3940.09（3）人群荷载015.1020.134.923.901.74（4）1.2恒载0302.16402.88138.9269.460（5）1.4汽车荷载0234.42312.56106.2688.7556.13（6）0.81.4汽车荷载016.9122.555.514.371.95（7）承载能力（4+5+6）0553.49737.99250.69162.5858.08（8）0.7汽车荷载/1.3090.16120.2240.8734.1321.59（9）0.4汽车荷载/1.3051.5268.7023.3519.5012.34（10）0.4人群荷载066.9889.3030.3625.3616.04（11）(1+8+3)0357.06476.08161.5695.9123.33（12）(1+9+10)0370.3493.73169.48102.7428.38（13）0.9(7)0498.14664.19225.62146.3252.27（14）0.9(11)0321.35428.47145.4086.3221.00（15）0.9(12)0337.23444.36152.5392.4725.54计算内力0498.14664.19225.62146.3252.272、边梁内力组合（表2-8）表2-8序号荷载类别弯矩剪力梁端L/4L/2梁端L/4L/2（1）恒载0181.53242.0483.4641.730（2）汽车荷载0236.26250.44149.8571.1144.97（3）人群荷载011.0914.78-0.222.871.27（4）1.2恒载0217.84290.45100.1550.080（5）1.4汽车荷载0330.76350.62209.7999.5562.96（6）0.81.4汽车荷载013.3316.55-0.253.220.71（7）承载能力（4+5+6）0561.93657.62309.69152.8563.67（8）0.7汽车荷载/1.30127.22134.8580.6938.2924.21（9）0.4汽车荷载/1.3072.7077.0646.1121.8813.84（10）0.4人群荷载04.445.91-0.091.150.51（11）(1+8+3)0319.84391.67163.9382.8925.48（12）(1+9+10)0258.67325.01129.4864.7614.35（13）0.9(7)0505.74591.86278.72137.5757.30（14）0.9(11)0287.86352.50147.5474.6022.93（15）0.9(12)0232.80292.51116.5358.2812.92计算内力0505.74591.86278.72137.5757.30同理,可以得到其他各板的跨中截面、L/4截面、支点截面的弯矩和剪力，计算结果汇总于表2-9。上表内力组合按照持久状态下承载能力极限状态和正常使用极限状态进行内力组合。表2-9梁号荷载类别弯矩剪力梁端L/4L/2梁端L/4L/21正常极限设计值短期组合0357.06476.08161.5695.9123.33正常极限设计值长期组合0370.30493.73169.48102.7428.330.9承载能力极限设计值基本组合0498.14664.19225.62146.3252.272正常极限设计值短期组合0291.5370.18163.6882.0424.95正常极限设计值长期组合0291.5370.18163.6882.0424.950.9承载能力极限设计值基本组合0438.61541.57278.24135.5756.683正常极限设计值短期组合0317.68388.8162.9882.5925.24正常极限设计值长期组合0257.8323.86163.6864.6414.250.9承载能力极限设计值基本组合0502.74589.02277.77137.2657.704正常极限设计值短期组合0288.17384.05163.781.0924.49正常极限设计值长期组合0241.03321.3129.3563.8513.830.9承载能力极限设计值基本组合0434.40579.02278.18134.2956.00第五节 板梁的截面设计及强度复核一、将边梁空心板截面换算成等效工字形截面，计算中可按T形截面处理。 在空心板截面宽度、高度以及圆孔的形心位置不变的条件下，等效工字形截面尺寸为（图2-12）图2-12 边主梁截面换算成等效工字形截面（尺寸单位：cm）由图可知： =35cm 、=70cm上翼缘板厚度：10cm下翼缘板厚度：=15cm腹板厚度： b=60cm二、边板的正截面设计 1、判断T形截面类型取a=40mm，则有效高度=600-40=560mm。跨中截面的最大计算弯矩 -=11.51300100（560-50） =762.45664.19 故属于第一种类型的T形截面。2、受压区高度令 -+-代入数据，整理得：x=85.93mm=100mm3、求受拉区钢筋面积选用直径18mm的HRB335钢筋19根，其面积=4835.5，具体布置如图2-13所示。图2-13 边主梁正截面钢筋布置图（尺寸单位：cm）三、边板的斜截面设计1、截面尺寸复核 =225.62故截面尺寸符合设计要求。2、检查是否需要根据计算配置箍筋 =225.66kN（2）跨中截面抗剪强度配筋率：=0.00105抗剪强度度： =52.27kN故边板斜截面的抗剪强度均满足设计要求。四、将中梁空心板截面也可换算成等效工字形截面，计算中可按T形截面处理。 在空心板截面宽度、高度以及圆孔的形心位置不变的条件下，等效工字形截面尺寸为（图2-14）图2-14 中主梁截面换算成等效工字形截面（尺寸单位：cm）由图可知：=35cm 、=60cm上翼缘板厚度：10cm下翼缘板厚度：=15cm腹板厚度： b=60cm五、板的正截面设计 1、判断T形截面类型取a=40mm，则有效高度=600-40=560mm。跨中截面的最大计算弯矩 -=11.51200100（560-50