3-设备计算说明书

淮北国安电力煤电联产年产20万吨醋酸乙烯项目 设备计算说明书目录第一章 塔设备设计51.1塔设备设计概述51.1.1塔设备设计原则51.1.2塔设备的设计目标51.1.3塔型选择原则61.2乙醛精制塔的设计（以C504为例）81.2.1塔设计条件81.2.2塔体结构设计91.3塔机械结构设计与校核161.3.1塔高的确定161.3.2接管设计171.3.3壁厚设计191.3.4地脚螺栓大小及个数201.3.5塔体机械强度校核211.3.6塔体强度核算小结351.3.7设备条件图37第二章 换热器选型设计382.1换热器选型设计概述382.1.1设计依据382.1.2换热器类型382.1.3换热器的选型软件402.2换热器选型示例：E0502412.2.1换热器选型参数设计412.2.2 换热器结构参数的确定422.2.3 换热器结构校核492.2.4换热器E0502设备条件图532.2.5换热器强度校核54第三章 反应器设计说明803.1反应器设计目标803.2 醋酸乙烯合成反应器设计803.2.1合成反应的催化剂选择803.2.2乙炔法合成醋酸乙烯动力学说明823.2.3反应条件论证853.2.4反应器结构设计883.2.5反应器最终设计结果1003.2.6 R301工艺条件图101第四章 储罐、回流罐、闪蒸罐的选型1024.1选型依据1024.2储罐简述1024.3储罐系列1034.4选型原则1044.5储罐1054.5.1醋酸1054.5.2醋酸乙烯酯（VAc）1064.5.3乙醛1074.5.4丙酮1084.6回流罐选型1084.7混合罐选型111第五章 泵的设计1145.1概述1145.2泵的类型和特点1145.3泵的选型原则1155.4泵的选型（以P0205为例）1185.4.1选型方法1185.4.2进出口液体流速1185.4.3扬程计算1195.5选型结果1195.6泵选型一览表120第六章 压缩机的选型1216.1选型依据1216.2选型原则1226.3压缩机选型（以C0101）1236.4压缩机选型一览表124第一章 塔设备设计塔设备是化工、石油化工和炼油等生产中最重要的设备之一，塔可以使气液相或者液液相之间进行紧密接触，达到较为良好的相际传质及传热的目的。在塔设备中常见的单元操作有：吸收、精馏、解吸和萃取等。此外工业气体的冷却与回收、气体的湿法净制和干燥，以及兼有气液两相传质和传热的增湿和减湿等效果。1.1塔设备设计概述1.1.1塔设备设计原则（1）具有适宜的流体力学条件，可使气液两相良好接触；（2）结构简单，处理能力大，压降低；（3）强化质量传递和能量传递。1.1.2塔设备的设计目标作为主要用于传质过程的塔设备，首先必须使气液两相能充分接触，以获得较高的传质效率。此外，为满足工业生产的需要，塔设备还得考虑下列各项要求：（1）生产能力大。在较大的气（汽）液流速下，仍不致发生大量的雾沫夹带、拦液、或液泛等破坏正常操作的现象；（2）操作稳定、弹性大。当塔设备的气（汽）液负荷量有较大波动时，仍能在较高的传质效率下进行稳定的操作，并且塔设备应保证能长期稳定操作；（3）流体流动的阻力小，即流体通过塔设备的压降小。这将大大节省生产中的动力消耗，以降低正常操作费用。对于减压蒸馏操作，较大的压力降还将使系统无法维持必要的真空度；（4）结构简单、材料耗用量小，制造和安装容易。这可以减少基建过程中的投资费用；（5）耐腐蚀和不易堵塞，方便操作、调节和检修。事实上，对于现有的任何一种塔器，都不可能完全满足上述所有要求，但是我们可以在某些方面做到独特之处。以此来达到较大的生产效率，提高企业的生产效益。1.1.3塔型选择原则1.1.3.1 填料塔与板式塔的比较塔主要有板式塔和填料塔两种，它们都可以用作蒸馏和吸收等气液传质过程，但两者各有优缺点，要根据具体情况选择。表1-1 填料塔和板式塔相比较项目填料塔板式塔散堆填料规整填料空塔气速较小大比散堆填料大压降较小小一般比填料塔大塔效率小塔效率高高（对大直径无放大效应）较稳定，效率较高液气比对液体喷淋量有一定要求范围大适应范围大持液量较小较小较大材质可用非金属耐腐蚀材料适应各类材料金属材料造价小塔较低较板式塔高大直径塔较低安装检修较困难适中较容易1.1.3.2 塔型选择一般原则选择时应考虑的因素有：物料性质、操作条件、塔设备性能及塔的制造、安装、运转、维修等。1）下列情况优先选用板式塔：a.塔内液体滞液量较大，液相负荷较小，操作负荷变化范围较宽，对进料浓度变化要求不敏感，操作易于稳定；b.含固体颗粒，容易结垢，有结晶的物料，因为板式塔可选用液流通道较大的塔板，堵塞的危险较小；c.在操作过程中伴随有放热或需要加热的物料，需要在塔内设置内部换热组件，如加热盘管，需要多个进料口或多个侧线出料口。一方面板式塔的结构上容易实现，此外，塔板上有较多的滞液以便与加热或冷却管进行有效地传热；d.在较高压力下操作的蒸馏塔仍多采用板式塔。2）下列情况优先选用填料塔：a.在分离程度要求高的情况下，因某些新型填料具有很高的传质效率，故可采用新型填料以降低塔的高度；b.对于热敏性物料的蒸馏分离，因新型填料的持液量较小，压降小，故可优先选择真空操作下的填料塔；c.具有腐蚀性且易发泡的物料，可选用填料塔。综上，塔设备的选型可以依照下列顺序：表1-2 塔型选用顺序表考虑因素选择顺序塔径800mm以下，填料塔大塔径，板式塔具有腐蚀性的原料填料塔穿流式筛板塔喷流型塔污浊液体大孔径筛板塔穿流式塔喷流式塔浮阀塔泡罩塔操作弹性浮阀塔泡罩塔筛板塔真空操作填料塔导向筛板网孔筛板筛板浮阀塔板大液气比多降液管筛板塔填料塔喷射型塔浮阀塔筛板塔存在两液相的场合穿流式塔填料塔1.2乙醛精制塔的设计（以C504为例）1.2.1塔设计条件1.2.1.1流股介质组成与选材设备内流股介质名称、组成(质量分数)和流量：表1-9设备内介质名称、组成和流量介质名称质量分数流量m3/hH2O0.0552.933乙醛0.0080.427丙酮0.29715.837醋酸乙烯0.6434.128操作环境中主要存在醋酸乙烯、丙酮、乙醛和水，查腐蚀数据手册可得，以上四种介质对碳钢耐腐蚀性能优良，考虑到综合强度及经济性，选择Q345R作为筒体及封头的材料。1.2.1.2设计压力与设计温度该C504乙醛精制塔的操作压力为0.01MPa。根据GB150-2011,设计压力为设计温度下的最大工作压力，一般为正常工作压力的1.051.1倍。这里取塔设计压力为0.11MPa。塔顶温度为20.4，体系温度为1.2左右，设计温度需要比操作温度高1530，因此取设计温度为35。1.2.1.3实际总板数与加料板的确定Aspen给出的设备理论塔板数及进料板位置：表1-10 理论塔板数及进料名称理论塔板数加料板位置乙醛精制塔3015当塔板设计合理且操作条件在正常范围内时，则板效率比较固定，不易受设计条件或操作条件的变化而变化。因此，物料性质是影响塔板效率的最重要的因素，取Oconnell法计算塔效率: 经计算得 所以实际塔板数 实际进料塔板1.2.1.4设计条件汇总表1-11 设计条件汇总表设计条件参数设计压力/MPa0.15设计温度/35实际塔板数48加料位置24塔体材料Q345R1.2.2塔体结构设计1.2.2.1塔体结构设计该塔为乙醛精制塔，气液量均较大，分离效果要求较高，采用板式浮阀塔。根据流体力学数据，液相负荷在0.9-1.6m3/h之间，根据表1-12给出的经验数据，溢流类型选择双溢流。表1-12 液体负荷与溢流类型的关系塔径（mm）液体流量（m3/h）单溢流双溢流四溢流20009090-160-3000110110-200200-3004000110110-230230-3505000110110-250250-4006000110110-250250-450在Aspen Plus的Sizing and Rating中选择Traying Sizing进行板式塔设计，选择浮阀塔，并设置板间距为0.5米，得到表1-13的设计结果。表1-13 Traying Sizing ResultTraying Sizing ResultSection strating stage：2Section ending stage：29Column diameter:0.342meterDowncomeraea/Column area：0.1Side downcmer velocity：0.169774m/secFlow path length:0.228meterSide downcomer width:0.057meterSide weir length:0.255meterCenter diwncomer width:0meterCenter weir length:0meter在Aspen Plus的Traying Sizing中选择Profile，得到表1-14所示的水力学数据。表1-14 T0504 Traying Sizing ProfileStageDiameterTotal areaActrive area per panelSide downcomer areametersqmsqmsqm20.3377680640.08960392810.07168314330.0089603924530.3377715930.08960580060.07168464140.008960579740.3377716550.08960583350.07168466760.0089605829850.3377700840.08960499990.07168400070.0089604996360.3377628250.08960114860.07168091970.008960114570.3377300640.08958376790.07166701510.0089583764380.3375816310.08950504080.07160403350.0089505037290.3369161240.08915248920.07132199220.00891524857100.3341701640.08770517610.07016414170.00877051725110.3265043360.08372743530.06698194910.00837274319120.3195227650.08018506630.06414805620.00801850631130.3203221850.08058680110.06446944160.00805867979140.3221697170.08151908810.06521527120.00815190849150.3358093830.0885677340.06867911680.00994430881160.3358730750.08860133430.06871007450.00994563014170.3359584080.08864636080.06875156670.00994739727180.3360733730.08870704060.06880748750.00994977675190.3362280350.08878870560.068882750.00995297801200.3364352990.08889820530.06898366670.00995726951210.3367114440.08904419980.06911821960.00996299031220.3370764230.08923734350.069296230.00997055699230.3375536540.08949020590.06952928670.00998045982240.3381687570.08981664820.0698301770.00999323582250.3389462050.09023009880.07021131680.0100093912260.3399012870.09073931540.07068092470.0100291956270.3410199260.09133755750.07123336380.0100520971280.3422584460.09200220360.07184981440.0100761948290.1753983240.02416243840.007960808580.008100815561.2.2.2塔内件结构设计根据Aspen Plus的Tray Sizing计算结果，圆整塔直径为0.4米，选择单溢流堰，堰高150mm，浮阀采用标准F1型（即国外V-1型），浮阀个数为140只/m2。降液管宽度为80mm，堰长为3000mm，降液管底隙宽度为40mm, 输入到Tray rating中的Specifications、Layout、Downcomers模块，输入如下各图所示。图1-10溢流堰设置图1-11浮阀型式设置图1-12降液管参数设置1.2.2.3塔体结构校核将上述设计参数带入到Traying Rating中去后，得到如下结果：表1-15 C504 Traying Rating ResultTraying Rating ResultSection starting stage:2Section ending stage:29Column diameter:0.38meterMaximum flooding factor:0.686 Stage:29 Panel:Section pressure drop:0.297barMaximum backup / Tray spacing:0.405 Stage:29 Location:SIDE Backup:0.246meterMaximum velocity / Design velocity:0.2011 Stage:29Location:SIDEVelocity:0.097m/sec表1-16 C504 Traying Rating ProfilesStageFlooding factorDowncomer velocityDowncomer backupBackup/ Tray spaceDowncomer res. timem/secmetersec20.74794640.01394764710.2373598450.38936982543.7062964430.7479619170.01394800490.2373636180.38937601343.705175440.7479621850.01394802570.237363690.38937613143.7051098850.7479552620.01394791320.2373620290.38937340743.7054626860.7479232830.01394731620.2373543330.38936078343.7073332470.7477789760.01394438660.237319530.38930369143.7165161280.7471253840.01393037370.2371617220.3890448243.7604915690.7441987120.01386586910.2364560.38788713943.96406724100.7321851140.01360739460.2335877520.38318200844.79917112110.6991768030.01298661040.2259609210.37067080146.94065524120.6698055470.01261759690.2195167220.3600996148.31347888130.6731458470.01289907240.2203151320.36140933847.2592124140.6808615750.01314731760.2220355580.36423155946.36687248150.7132200160.06872367670.2453403880.4024612668.870305392160.7135298320.06873281160.2454079960.4025721728.8691265170.7139450570.06874502820.2454986420.4027208698.867550384180.7145046390.06876147720.2456208780.4029213888.865429084190.7152577190.06878360590.245785530.4031914878.862576948200.7162674220.06881326920.2460065570.4035540638.858756556210.7176135610.06885280940.2463017080.4040382358.853669216220.7193943190.06890510420.2466929910.4046801048.846949816230.7217255260.06897353980.2472066680.4055227498.8381719240.7247349580.06906182420.2478722050.4066145098.826873696250.7285466270.06917345220.2487190360.4080036688.812629432260.7332424880.0693102810.2497681550.4097246638.795232270.7387655710.06946848150.2510098390.4117615478.775202608280.7449262810.06963487210.2524026580.4140463558.754234516290.7103327630.05598347260.1887178910.30957659310.88892796由Profile 水力学数据可以看出，每块塔板的液泛因子（Flooding factor）均介于0.60.85之间，降液管液位高度/板间距的比值（Backup / Tray space）均介于0.20.5之间，且每块塔板上物料的停留时间大于4s，说明每块塔板均符合载荷条件，设计合理。1.2.2.4塔结构参数汇总表1-17 塔结构参数汇总表塔参数汇总1塔径mm4002溢流数13板间距mm5004塔板厚度mm45堰长mm30006降液管宽度mm809堰高mm5010降液管底隙mm4011浮阀型号F112浮阀数量只14013全塔开孔率%14.314降液管内液体高度mm16015降液管停留时间s41.3塔机械结构设计与校核1.3.1塔高的确定1.3.1.1塔直径的确定根据水力学校验以及圆整的结果可以得到塔的直径确定为0.4m。1.3.1.2 塔顶空间高度 塔顶空间高HD：塔顶空间高度的作用是安装塔板和开人孔的需要，同时考虑回流口的大小及除沫器的需要，也使气体中的液体自由沉降，减少塔顶出口气中的液滴夹带，空间高度一般取1.02.0m，这里取HD=2m；1.3.1.3塔板间距 由上面计算可知板间距HT为0.5m；开设人孔的板间距HT：设有人孔的上下两塔板间距应大于等于800mm，这里取HT=900mm；1.3.1.4人孔数及尺寸根据标准SH3098-2011石油化工塔器设计规范，相邻人孔间的距离宜为5m左右，即取10块塔板设置一个人孔，实际塔板65块，加上塔设备上下出口及进料口均要设置人孔（便于检修），所以总开设12个人孔（包括塔顶、塔底、进料口人孔数）。由于该塔直径小于1m，选择300mm的人孔，并且布置在操作区，于垂直侧统一布置。1.3.1.5 最后一块板到塔底的距离塔底空间高度具有贮存槽的作用，塔底釜液最好能在塔底有515min的储量，以保证塔底料液不至排完。取5min的储量，由Aspen数据塔底料液出口体积流量V=48.12m/h。塔径D=0.5m，t=5min，则1.3.1.6 裙座高度裙座高度：裙座的型式分为圆柱形和圆锥形两种。裙座高度是指从塔底封头切线到基础环之间的高度。以圆柱形裙座为例，裙座高度由塔底封头切线至出料管中心线的高度U和出料管中心线至基础环的高度V两部分组成。则裙座高度为：HS=U+V=0.75D+2.0=2.38m1.3.1.7 开人孔的高度每隔56m开设一个人孔，共需10个人孔。开孔处塔板间距为0.9m。故高度HR=100.9=9m1.3.1.8上封头高度封头选取标准椭圆形封头，根据GB/T 25198-2010压力容器封头可得，D=0.5m时，上封头直边段h=8mm，曲面高度为130mm，总高度为HF=134mm。1.3.1.9塔高度塔高度为：1.3.2接管设计 1.3.2.1 塔顶气体出口接管取塔顶气体流速为20m/s，气体体积流量为28.66m3/s，则管径圆整后选取管子规格142010mm实际流速为1.3.2.2回流进料管取回流进料管液相流速为u1=1.5m/s，进料体积流量为0.03643m3/s，则管径圆整后选取管子规格为2199.5mm实际流速为 1.3.2.3 进料管取进料管液相流速为u1=1.5m/s，进料体积流量为0.0148m3/s，则管径圆整后选取管子规格为1334mm实际流速为1.3.2.4塔底再沸返回管取再沸进料管气体流速为20m/s，气相体积流量为28.394 m3/s，则管径为圆整后取管子规格为142010mm实际流速为1.3.2.5 塔底出料管取塔底出料管液体流速为1.5m/s，液相体积流量0.0031 m3/s，则管径为圆整后取管子规格为765.5mm实际流速为1.3.2.6 去再沸器出口管取塔底出料管液体流速为1.5m/s，液相体积流量0.0638 m3/s，则管径为圆整后取管子规格为27311.5mm实际流速为表1-18 开孔方位及尺寸汇总表接管名称体积流量m3/s实际流速m/s接管尺寸塔顶气体出口管28.6618.6142010回流进料管0.03641.22199.5进料管0.01481.31334塔底再沸返回管28.4018.5142010塔底出料管0.00310.95765.5去再沸器出口管0.06381.327311.51.3.3壁厚设计操作环境中H2O、乙醛、丙酮和NMP四种介质对碳钢耐腐蚀性能优良，选择Q345R作为筒体及封头的材料，取腐蚀余量C2为2mm。部分探伤，取焊缝系数为0.85。 1.3.3.1筒体壁厚计算筒体壁设计厚度公式： 式中：计算压力，在液柱低时可认为与设计压力P近似相等；筒体内径，5.2m；材料在设计温度下许用应力，为189MPa；焊缝系数为0.85；腐蚀余量，取2mm；则取壁厚负偏差C1为0.3mm，因此筒体名义厚度为 1.3.3.2封头壁厚计算封头设计厚度公式： 则取壁厚负偏差C1为0.3mm，因此封头名义厚度为 下封头同理则算得名义厚度为6mm。1.3.3.3筒体、封头、裙座壁厚的确定为工业焊接方便，并考虑接管补强，取筒体、上封头、下封头壁厚均为12mm，裙座壁厚为16mm。1.3.4地脚螺栓大小及个数图1-13 地脚螺栓校核由上图SW6校核结果可得，地脚螺栓公称直径为48mm，地脚螺栓个数为36个。1.3.5塔体机械强度校核本校核项目对设备筒体厚度、封头壁厚、裙座（或支耳）厚度、地脚螺栓大小及个数以及风载荷地震载荷进行校核。在耐压试验校核中，本项目采用水压试验进行校核，详细校核文件如下。 C504乙醛精制塔计 算 单 位大连理工大学盘锦校区 醋烯常探计 算 条 件塔 型 板式容 器 分 段 数（不 包 括 裙 座） 1压 力 试 验 类 型 液压封头上 封 头下 封 头材料名称 Q345R Q345R名义厚度(mm) 12 12腐蚀裕量(mm) 2 2焊接接头系数 0.85 0.85封头形状 椭圆形 椭圆形圆筒设计压力(MPa)设计温度()长度(mm)名义厚度(mm)内径/外径(mm)材料名称(即钢号)10.119034000125200Q345R2345678910圆筒腐蚀裕量(mm)纵向焊接接头系数环向焊接接头系数外压计算长度(mm)试验压力(立) (MPa)试验压力(卧)(MPa)120.850.8500.1320.4786852345678内 件 及 偏 心 载 荷介 质 密 度kg/m3 850塔 釜 液 面 离 焊 接 接 头 的 高 度Mm 750塔 板 分 段 数12345塔 板 型 式 浮阀 塔 板 层 数 56 每 层 塔 板 上 积 液 厚 度mm 72.7 最 高 一 层 塔 板 高 度mm 34900 最 低 一 层 塔 板 高 度mm 5900 填 料 分 段 数12345填 料 顶 部 高 度mm 填 料 底 部 高 度mm 填 料 密 度kg/m3 集 中 载 荷 数12345集 中 载 荷kg 集 中 载 荷 高 度mm 集 中 载 荷 中 心 至 容 器 中 心线 距 离mm 塔 器 附 件 及 基 础塔 器 附 件 质 量 计 算 系 数 1.2基 本 风 压N/m2 500基 础 高 度mm 200塔 器 保 温 层 厚 度mm 60保 温 层 密 度kg/m3 300裙 座 防 火 层 厚 度mm 50防 火 层 密 度kg/m3 300管 线 保 温 层 厚 度mm 30最 大 管 线 外 径mm 1200笼 式 扶 梯 与 最 大 管 线 的 相 对 位 置 90场 地 土 类 型 II场 地 土 粗 糙 度 类 别 B地 震 设 防 烈 度 8度(0.2g)设 计 地 震 分 组 第三组地震影响系数最大值 amax0.16阻 尼 比0.01塔 器 上 平 台 总 个 数 7平 台 宽 度mm 1400裙 座裙 座 结 构 形 式圆筒形裙 座 底 部 截 面 内 径mm 5200裙 座 与 壳 体 连 接 形 式对接裙 座 高 度mm 5900裙 座 材 料 名 称Q345R裙 座 设 计 温 度 90裙 座 腐 蚀 裕 量mm2裙 座 名 义 厚 度mm 16裙 座 材 料 许 用 应 力MPa185裙座与筒体连接段的材料Q345R裙座与筒体连接段在设计温度下许用应力MPa 185裙座与筒体连接段长度mm8裙 座 上 同 一 高 度 处 较 大 孔 个 数2裙 座 较 大 孔 中 心 高 度mm 1050裙 座 上 较 大 孔 引 出 管 内 径（或 宽 度）mm500裙 座 上 较 大 孔 引 出 管 厚 度mm 14裙座上较大孔引出管长度mm250地 脚 螺 栓 及 地 脚 螺 栓 座地 脚 螺 栓 材 料 名 称Q235地 脚 螺 栓 材 料 许 用 应 力MPa 147地 脚 螺 栓 个 数 36地 脚 螺 栓 公 称 直 径mm 48全 部 筋 板 块 数 72相 邻 筋 板 最 大 外 侧 间 距mm 371.341筋 板 内 侧 间 距mm 100筋 板 厚 度mm 35筋 板 宽 度mm 150盖 板 类 型 整块盖 板 上 地 脚 螺 栓 孔 直 径mm 65盖 板 厚 度mm 45盖 板 宽 度mm 200垫 板 有垫 板 上 地 脚 螺 栓 孔 直 径mm 51垫 板 厚 度mm 20垫 板 宽 度mm 100基 础 环 板 外 径mm 5438基 础 环 板 内 径mm 4998基 础 环 板 名 义 厚 度mm 40计 算 结 果容 器 壳 体 强 度 计 算元 件 名 称压 力 设 计名 义 厚 度 (mm)直 立 容 器 校 核取 用 厚 度 (mm)许 用 内 压 (MPa)许 用 外 压 (MPa)下 封 头 12 12 0.599 第 1 段 圆 筒 12 12 0.598 第 1 段 变 径 段 第 2 段 圆 筒 第 2 段 变 径 段 第 3 段 圆 筒 第 3 段 变 径 段 第 4 段 圆 筒 第 4 段 变 径 段 第 5 段 圆 筒 第 5 段 变 径 段 第 6 段 圆 筒 第 6 段 变 径 段 第 7 段 圆 筒 第 7 段 变 径 段 第 8 段 圆 筒 第 8 段 变 径 段 第 9 段 圆 筒 第 9 段 变 径 段 第 10 段 圆 筒上 封 头 12 12 0.599 裙 座名 义 厚 度 (mm)取 用 厚 度 (mm) 16 16风 载 及 地 震 载 荷00AA裙座与筒体连接段11(筒体)11(下封头)2233操 作 质 量 320930318034301387301367301367最 小 质 量 146249143354126706126686126686压 力 试 验 时 质 量978105975210958562197970197970风 弯 矩 4.644e+094.445e+093.566e+093.565e+093.565e+09Mca (I) Mca (II) 顺风向弯矩 (I)顺风向弯矩 (II)组合风 弯 矩 4.644e+094.445e+093.566e+093.565e+093.565e+09地 震 弯 矩 注:计及高振型时,此项按B.24计算8.71e+098.369e+096.799e+096.797e+096.797e+09偏 心 弯 矩 00000最 大 弯 矩 需横风向计算时 9.871e+099.48e+097.691e+097.688e+097.688e+09垂 直 地 震 力 245569245508243179243174243174应 力 计 算14.7414.7415.1615.0714.3017.1217.1233.9332.6026.4337.3237.329.389.3817.6917.6942.8742.8442.0212.2612.264.794.593.685.195.19st185.00185.00185.00189.00185.00B64.2364.2364.2345.4945.49组合应力校核(内压),(外压)34.9434.94许 用 值192.78188.70(内压),(外压)49.0947.6740.7346.7046.70许 用 值77.0877.0877.0854.5854.5810.6310.63许 用 值310.50310.5047.6647.4245.6917.4517.45许 用 值65.8865.8865.8846.7856.13128.55128.55许 用 值310.50310.50校 核 结 果合格合格合格合格合格注 1: sij 中 i 和 j 的 意 义 如 下i=1 操 作 工 况 j=1 设 计 压 力 或 试 验 压 力 下 引 起 的 轴 向 应 力（ 拉 ）i=2 检 修 工 况 j=2 重 力 及 垂 直 地 震 力 引 起 的 轴 向 应 力（ 压 ）i=3 液 压 试 验 工 况 j=3 弯 矩 引 起 的 轴 向 应 力（ 拉 或 压 ）st 设 计 温 度 下 材 料 许 用 应 力 B 设 计 温 度 下 轴 向 稳 定 的 应 力 许 用 值注 2:sA1: 轴 向 最 大 组 合 拉 应 力 sA2: 轴 向 最 大 组 合 压 应 力sA3: 液 压 试 验 时 轴 向 最 大 组 合 拉 应 力 sA4: 液 压 试 验 时 轴 向 最 大 组 合 压 应 力 s: 试 验 压 力 引 起 的 周 向 应 力注 3: 单 位 如 下质 量: kg 力:N 弯 矩: Nmm 应 力: MPa计 算 结 果地 脚 螺 栓 及 地 脚 螺 栓 座基 础 环 板 抗 弯 断 面 模 数 mm34.52227e+09基 础 环 板 面 积 mm23.60642e+06基 础 环 板 计 算 力 矩 Nmm15161.7基 础 环 板 需 要 厚 度mm24.88基 础 环 板 厚 度 厚 度 校 核 结 果 合格混 凝 土 地 基 上 最 大 压 应 力MPa3.12地 脚 螺 栓 受 风 载 时 最 大 拉 应 力 MPa0.63地 脚 螺 栓 受 地 震 载 荷 时 最 大 拉 应 力MPa1.38地 脚 螺 栓 需 要 的 螺 纹 小 径 mm37.5765地 脚 螺 栓 实 际 的 螺 纹 小 径mm42.587地 脚 螺 栓 校 核 结 果 合格筋 板 压 应 力 MPa19.14筋 板 许 用 应 力MPa97.19筋 板 校 核 结 果 合格盖 板 最 大 应 力 MPa53.99盖 板 许 用 应 力MPa147盖 板 校 核 结 果 合格裙 座 与 壳 体 的 焊 接 接 头 校 核焊 接 接 头 截 面 上 的 塔 器 操 作 质 量kg301367焊 接 接 头 截 面 上 的 最 大 弯 矩Nmm7.6878e+09对 接 接 头 校 核对 接 接 头 横 截 面 mm2223807对 接 接 头 抗 弯 断 面 模 数 mm32.90949e+08对