mal工段反应器校核6-SW6校核源文件反应器

过 程 设 备 强 度 计 算 书 SW6-2011固定管板换热器设计计算计算单位上海迅羽化工工程高技术中心设 计 计 算 条 件 壳 程管 程设计压力 1.1MPa设计压力 0.3125MPa设计温度 45设计温度 380壳程圆筒内径Di1400 mm管箱圆筒内径Di1400mm材料名称S31603材料名称S31603试验压力1.375MPa试验压力0.4MPa 简 图计 算 内 容壳程圆筒校核计算前端管箱圆筒校核计算前端管箱封头(平盖)校核计算后端管箱圆筒校核计算后端管箱封头(平盖)校核计算管箱法兰校核计算管板校核计算前端管箱筒体计算计算单位上海迅羽化工工程高技术中心计算所依据的标准GB/T 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 pc 0.31MPa设计温度 t 380.00 C内径 Di 1400.00mm材料 S31603 ( 板材 )试验温度许用应力 s 120.00MPa设计温度许用应力 st 87.60MPa试验温度下屈服点 ReL 180.00MPa负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85厚度及重量计算计算厚度 d = = 2.94mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 10.70mm名义厚度 dn = 13.00mm重量 471.11Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值pT = 1.25p = 0.4000 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ReL = 162.00MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 31.02 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 pw= = 1.12954MPa设计温度下计算应力 st = = 20.60MPastf 74.46MPa校核条件stf st结论 合格前端管箱封头计算计算单位 上海迅羽化工工程高技术中心计算所依据的标准GB/T 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 pc 0.31MPa设计温度 t 380.00 C内径 Di 1400.00mm曲面深度 hi 350.00mm材料 S31603 (板材)设计温度许用应力 st 87.60MPa试验温度许用应力 s 120.00MPa负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 pT = 1.25p= 0.4000 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力stsT 0.90 ReL = 162.00MPa试验压力下封头的应力sT = = 30.90MPa校核条件sT sT校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K = = 1.0000计算厚度 dh = = 2.94mm有效厚度 deh =dnh - C1- C2= 10.70mm最小厚度 dmin = 2.10mm名义厚度 dnh = 13.00mm结论 满足最小厚度要求重量 225.68 Kg压 力 计 算最大允许工作压力 pw= = 1.13384MPa结论 合格后端管箱筒体计算计算单位上海迅羽化工工程高技术中心计算所依据的标准GB/T 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 pc 0.31MPa设计温度 t 380.00 C内径 Di 1400.00mm材料 S31603 ( 板材 )试验温度许用应力 s 120.00MPa设计温度许用应力 st 87.60MPa试验温度下屈服点 ReL 180.00MPa负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85厚度及重量计算计算厚度 d = = 2.94mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 10.70mm名义厚度 dn = 13.00mm重量 471.11Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值pT = 1.25p = 0.4000 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ReL = 162.00MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 31.02 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 pw= = 1.12954MPa设计温度下计算应力 st = = 20.60MPastf 74.46MPa校核条件stf st结论 合格后端管箱封头计算计算单位 上海迅羽化工工程高技术中心计算所依据的标准GB/T 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 pc 0.31MPa设计温度 t 380.00 C内径 Di 1400.00mm曲面深度 hi 350.00mm材料 S31603 (板材)设计温度许用应力 st 87.60MPa试验温度许用应力 s 120.00MPa负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 pT = 1.25p= 0.4000 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力stsT 0.90 ReL = 162.00MPa试验压力下封头的应力sT = = 30.90MPa校核条件sT sT校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K = = 1.0000计算厚度 dh = = 2.94mm有效厚度 deh =dnh - C1- C2= 10.70mm最小厚度 dmin = 2.10mm名义厚度 dnh = 13.00mm结论 满足最小厚度要求重量 225.68 Kg压 力 计 算最大允许工作压力 pw= = 1.13384MPa结论 合格内压圆筒校核计算单位上海迅羽化工工程高技术中心计算所依据的标准GB/T 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 pc 1.10MPa设计温度 t 45.00 C内径 Di 1400.00mm材料 S31603 ( 板材 )试验温度许用应力 s 120.00MPa设计温度许用应力 st 120.00MPa试验温度下屈服点 ReL 180.00MPa负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85厚度及重量计算计算厚度 d = = 7.59mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 10.70mm名义厚度 dn = 13.00mm重量 2717.97Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值pT = 1.25p = 1.3750 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ReL = 162.00MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 106.64 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 pw= = 1.54732MPa设计温度下计算应力 st = = 72.51MPastf 102.00MPa校核条件stf st结论 合格延长部分兼作法兰固定式管板腐蚀后计算 设计单位 上海迅羽化工工程高技术中心 设 计 计 算 条 件 简 图壳程圆筒设计压力 ps1.1MPa设计温度 ts 45平均金属温度 ts0装配温度 to20材料名称S31603设计温度下许用应力120MPa平均金属温度下弹性模量 Es 1.963e+05MPa平均金属温度下热膨胀系数as1.628e-05mm/mm壳程圆筒内径 Di 1400mm壳 程 圆 筒 名义厚 度 ds13mm壳 程 圆 筒 有效厚 度 dse10.7mm壳体法兰设计温度下弹性模量 Ef1.931e+05MPa壳程圆筒内直径横截面积 A=0.25 p Di21.539e+06mm2壳程圆筒金属横截面积 As=pds ( Di+ds )4.742e+04mm2壳程端部圆筒材料名称端部圆筒平均金属温度下弹性模量 Es MPa端部圆筒平均金属温度下热膨胀系数asmm/mm 端部圆筒名义厚 度 dsmm端部圆筒有效厚 度 dsemm两端部圆筒总长度端部圆筒金属横截面积 As=pds ( Di+ds )mm2管箱圆筒设计压力pt0.3125MPa设计温度tt380材料名称S31603设计温度下弹性模量 Eh1.702e+05MPa管箱圆筒名义厚度(管箱为高颈法兰取法兰颈部大小端平均值)dh16mm管箱圆筒有效厚度dhe10.7mm管箱法兰设计温度下弹性模量 Et”1.702e+05MPa换热管材料名称S31603管子平均温度 tt0设计温度下管子材料许用应力 stt87.6MPa设计温度下管子材料屈服应力sst97.6MPa设计温度下管子材料弹性模量 Ett1.702e+05MPa注：换热管平均金属温度下管子材料弹性模量 Etm1.963e+05MPa平均金属温度下管子材料热膨胀系数at1.628e-05mm/mm 管子外径 d45mm管子壁厚dt3mm管子根数 n600根换热管中心距 S48.75mm一根管子金属横截面积395.8mm2换热管长度 L15950mm管子有效长度(两管板内侧间距) L5810mm管束模数 Kt = Et na/LDi5733MPa管子回转半径 14.89mm管子受压失稳当量长度 lcr1800mm系数Cr =185.5比值 lcr /i120.9管子稳定许用压应力 () MPa管子稳定许用压应力 () 43.86MPa管板材料名称S31603设计温度 tp380设计温度下许用应力65.2MPa设计温度下弹性模量 Ep1.702e+05MPa管板腐蚀裕量 C2 2mm管板输入厚度dn70mm管板计算厚度 d67.7mm管板分程处面积 Ad0mm2管板强度削弱系数 h0.4管板刚度削弱系数 m0.4管子加强系数 K = 6.002管板和管子连接型式焊接管板和管子胀接(焊接)高度l50mm胀接许用拉脱应力 qMPa焊接许用拉脱应力 q32.6MPa管箱法兰材料名称S31603管箱法兰厚度 72mm法兰外径 1560mm基本法兰力矩 2.059e+07Nmm管程压力操作工况下法兰力 2.376e+07Nmm法兰宽度 80mm比值0.007643比值0.05143管箱圆筒壳常数0.014851/mm系数0.0002155管箱圆筒与法兰的旋转刚度参数 4.726MPa壳体法兰材料名称S31603壳体法兰厚度60mm法兰外径 1560mm法兰宽度 80mm比值 0.007643比值0.04286壳程圆筒壳常数 0.014851/mm系数0.0001867壳体法兰与圆筒的旋转刚度参数4.151MPa旋转刚度参数4.151MPa系数计算法兰外径与内径之比 1.114壳体法兰应力系数Y (按 K 查表7-9) 17.93旋转刚度无量纲参数 0.0005687膨胀节波峰处内直径 mm系数膨胀节总体轴向刚度 KexN/mm系数计算管板第一弯矩系数 (按,查图7-12) 0.1065系数 31.23系数 (按,查图 7-13) 4.209换热管束与不带膨胀节壳体刚度之比 5.008换热管束与壳体刚度之比 5.008管板第二弯矩系数 (按K,查图7-14(a)或(b) 3.107系数 0.0009633系数 (按K,Qex 查图7-15) 0.004071法兰力矩折减系数 0.1226管板边缘力矩变化系数 0.9991法兰力矩变化系数 0.8776管管板开孔后面积 Al = A - 0.25 npd 25.851e+05mm2板参管板布管区面积 (三角形布管) (正方形布管) 1.235e+06mm2数管板布管区当量直径 1254mm系数 0.3801系系数 0.4059数系数 9.884计系数 15.32算管板布管区当量直径与壳体内径之比 0.8957管板周边不布管区无量纲宽度 k = K(1-rt) 0.6262仅有壳程压力Ps作用下的危险组合工况 (Pt = 0)不计温差应力 计温差应力 换热管与壳程圆筒热膨胀变形差 g = at(tt-to)-as(ts-to)0.00 当量压力组合 1.11.1MPa 有效压力组合 （直管） （波纹管） 10.8710.87MPa基本法兰力矩系数 0.0023110.002311 管板边缘力矩系数0.0032740.003274管板边缘剪力系数 0.10220.1022管板总弯矩系数 0.38480.3848管板布管区周边径向弯矩系数系数 0.15390.1539管板布管区最大径向弯矩系数系数-0.2687-0.2687管板径向弯矩系数-0.2687-0.2687系数-0.1344-0.1344管板径向应力系数= -0.004018-0.004018管板布管区周边处剪切应力系数 =0.029890.02989壳体法兰力矩系数-0.0005621-0.0005621计算值许用值 计算值许用值管板径向应力 17.751.5 =97.817.753 =195.6 MPa管板布管区周边剪切应力5.7210.5 =32.65.7211.5 =97.8MPa壳体法兰应力-17.811.5 =97.8-17.813 =195.6 MPa换热管轴向应力 -8.035=87.6=43.86-8.0353 =262.8=52.64MPa壳程圆筒轴向应力 16.04=10216.04=306MPa换热管与管板连接拉脱应力 q =0.4499q=32.60.44993q焊接q胀接97.8MPa仅有管程压力Pt作用下的危险组合工况 (Ps = 0)不计温差应力 计温差应力 换热管与壳程圆筒热膨胀变形差 =(t-t)-(t-t)0.00 当量压力组合 -0.4393-0.4393MPa 有效压力组合 （直管） （波纹管） -4.787-4.787MPa操作情况下法兰力矩系数-0.00606-0.00606管板边缘力矩系数 -0.00606-0.00606管板边缘剪力系数 -0.1892-0.1892管板总弯矩系数 -0.5939-0.5939管板布管区周边径向弯矩系数系数 -0.9364-0.9364管板布管区最大径向弯矩系数系数0.77260.7726管板径向弯矩系数0.77260.7726系数0.38650.3865管板径向应力系数= 0.0084980.008498管板布管区周边处剪切应力系数 =0.021990.02199壳体法兰力矩系数 -0.001706-0.001706计算值许用值 计算值许用值管板径向应力 16.531.5 =97.816.533 =195.6 MPa管板布管区周边剪切应力 -1.8530.5 =32.6-1.8531.5 =97.8MPa壳体法兰应力 23.81.5 =97.823.83 =195.6 MPa换热管轴向应力5.515=87.6=43.865.5153 =262.8=52.64MPa壳程圆筒轴 向 应 力 4.951024.95306MPa换热管与管板连接拉脱应力 q =0.3089q=32.60.30893q焊接q胀接97.8MPa考虑壳程和管程压力同时作用下的危险组合工况不计温差应力计温差应力 换热管与壳体热膨胀变形差 =(t-t)-(t-t)0.00 当量压力组合 0.66070.6607MPa 有效压力组合 （直管） （波纹管） 6.0866.086MPa基本法兰力矩系数 0.0041290.004129操作情况下法兰力矩系数 0.0057290.005729管板边缘力矩系数=Max0.0050910.005091管板边缘剪力系数 0.1590.159管板总弯矩系数 0.51810.5181管板布管区周边径向弯矩系数系数 0.20720.2072管板布管区最大径向弯矩系数系数-0.2157-0.2157管板径向弯矩系数-0.2237-0.2237系数-0.1119-0.1119管板径向应力系数= -0.003486-0.003486管板布管区周边处剪切应力系数 =0.031430.03143壳体法兰力矩系数 -0.0003791-0.0003791计算值许用值 计算值许用值管板径向应力 8.6231.5 =97.88.6233 =195.6 MPa管板布管区周边剪切应力 3.3670.5 =32.63.3671.5 =97.8MPa壳体法兰应力 -6.7231.5 =97.8-6.7233 =195.6 MPa换热管轴向应力 -4.007=87.6=43.86-4.0073 =262.8=52.64MPa壳程圆筒轴向应力19.59=10219.59=306MPa换热管与管板连接拉脱应力 q =0.2198q=32.60.21983q焊接q胀接97.8MPa计算结果管板名义厚度70mm管板校核通过直管换热管内压计算计算单位上海迅羽化工工程高技术中心计算条件换热管简图计算压力 Pc 0.31MPa设计温度 t 380.00 C外径 Do 45.00mm材料 S31603 ( 管材 )试验温度许用应力 s 117.00MPa设计温度许用应力 st 87.60MPa负偏差 C1 0.00mm腐蚀裕量 C2 0.00mm焊接接头系数 f 1.00厚度及重量计算计算厚度 d = = 0.08mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 3.00mm名义厚度 dn = 3.00mm重量 18.49Kg压力及应力计算最大允许工作压力 Pw= = 12.51429MPa设计温度下计算应力 st = = 2.19MPastf 87.60MPa校核条件stf st结论 直管换热管内压计算合格直管换热管外压计算计算单位上海迅羽化工工程高技术中心计算条件换热管简图计算压力 Pc -1.10MPa设计温度 t 380.00 C外径 D0 45.00mm材料名称 S31603 (管材)试验温度许用应力 s 117.00MPa设计温度许用应力 st 87.60MPa负偏差 C1 0.00mm腐蚀裕量 C2 0.00mm焊接接头系数 f 1.00厚度及重量计算计算厚度 d = 1.14mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 3.00mm名义厚度 dn = 3.00mm外压计算长度 L L= 5950.00mm外径 Do Do= 45.00mmL/Do 132.22Do/de 15.00A 值 A= 0.0053842B 值 B= 60.68MPa重量 18.49 kg压力计算许用外压力当时， = 5.30936MPa当时，=结论 换热管外压计算合格直管换热管壳程压力试验外压计算计算单位上海迅羽化工工程高技术中心计算条件换热管简图计算压力 Pc -1.38MPa设计温度 t 20.00 C外径 D0 45.00mm材料名称 S31603 (管材)试验温度许用应力 s 117.00MPa设计温度许用应力 st 117.00MPa负偏差 C1 0.00mm腐蚀裕量 C2 0.00mm焊接接头系数 f 1.00厚度及重量计算计算厚度 d = 0.82mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 3.00mm名义厚度 dn = 3.00mm外压计算长度 L L= 5950.00mm外径 Do Do= 45.00mmL/Do 132.22Do/de 15.00A 值 A= 0.0053842B 值 B= 117.82MPa重量 18.49 kg压力计算许用外压力当时， = 10.30917MPa当时，=结论 换热管壳程压力试验外压计算合格延长部分兼作法兰固定式管板腐蚀前计算 设计单位 上海迅羽化工工程高技术中心 设 计 计 算 条 件 简 图壳程圆筒设计压力 ps1.1MPa设计温度 ts 45平均金属温度 ts0装配温度 to20材料名称S31603设计温度下许用应力120MPa平均金属温度下弹性模量 Es 1.963e+05MPa平均金属温度下热膨胀系数as1.628e-05mm/mm壳程圆筒内径 Di 1400mm壳 程 圆 筒 名义厚 度 ds13mm壳 程 圆 筒 有效厚 度 dse12.7mm壳体法兰设计温度下弹性模量 Ef1.931e+05MPa壳程圆筒内直径横截面积 A=0.25 p Di21.539e+06mm2壳程圆筒金属横截面积 As=pds ( Di+ds )5.636e+04mm2壳程端部圆筒材料名称端部圆筒平均金属温度下弹性模量 Es MPa端部圆筒平均金属温度下热膨胀系数asmm/mm 端部圆筒名义厚 度 dsmm端部圆筒有效厚 度 dsemm两端部圆筒总长度端部圆筒金属横截面积 As=pds ( Di+ds )mm2管箱圆筒设计压力pt0.3125MPa设计温度tt380材料名称S31603设计温度下弹性模量 Eh1.702e+05MPa管箱圆筒名义厚度(管箱为高颈法兰取法兰颈部大小端平均值)dh16mm管箱圆筒有效厚度dhe12.7mm管箱法兰设计温度下弹性模量 Et”1.702e+05MPa换热管材料名称S31603管子平均温度 tt0设计温度下管子材料许用应力 stt87.6MPa设计温度下管子材料屈服应力sst97.6MPa设计温度下管子材料弹性模量 Ett1.702e+05MPa注：换热管平均金属温度下管子材料弹性模量 Etm1.963e+05MPa平均金属温度下管子材料热膨胀系数at1.628e-05mm/mm 管子外径 d45mm管子壁厚dt3mm管子根数 n600根换热管中心距 S48.75mm一根管子金属横截面积395.8mm2换热管长度 L15950mm管子有效长度(两管板内侧间距) L5810mm管束模数 Kt = Et na/LDi5733MPa管子回转半径 14.89mm管子受压失稳当量长度 lcr1800mm系数Cr =185.5比值 lcr /i120.9管子稳定许用压应力 () MPa管子稳定许用压应力 () 43.86MPa管板材料名称S31603设计温度 tp380设计温度下许用应力65.2MPa设计温度下弹性模量 Ep1.702e+05MPa管板腐蚀裕量 C2 0mm管板输入厚度dn70mm管板计算厚度 d69.7mm管板分程处面积 Ad0mm2管板强度削弱系数 h0.4管板刚度削弱系数 m0.4管子加强系数 K = 5.872管板和管子连接型式焊接管板和管子胀接(焊接)高度l50mm胀接许用拉脱应力 qMPa焊接许用拉脱应力 q32.6MPa管箱法兰材料名称S31603管箱法兰厚度 72mm法兰外径 1560mm基本法兰力矩 2.059e+07Nmm管程压力操作工况下法兰力 2.376e+07Nmm法兰宽度 80mm比值0.009071比值0.05143管箱圆筒壳常数0.013631/mm系数0.0003085管箱圆筒与法兰的旋转刚度参数 6.045MPa壳体法兰材料名称S31603壳体法兰厚度60mm法兰外径 1560mm法兰宽度 80mm比值 0.009071比值0.04286壳程圆筒壳常数 0.013631/mm系数0.0002696壳体法兰与圆筒的旋转刚度参数5.507MPa旋转刚度参数5.507MPa系数计算法兰外径与内径之比 1.114壳体法兰应力系数Y (按 K 查表7-9) 17.93旋转刚度无量纲参数 0.0007544膨胀节波峰处内直径 mm系数膨胀节总体轴向刚度 KexN/mm系数计算管板第一弯矩系数 (按,查图7-12) 0.1276系数 28.82系数 (按,查图 7-13) 4.06换热管束与不带膨胀节壳体刚度之比 4.214换热管束与壳体刚度之比 4.214管板第二弯矩系数 (按K,查图7-14(a)或(b) 2.88系数 0.001314系数 (按K,Qex 查图7-15) 0.004445法兰力矩折减系数 0.1451管板边缘力矩变化系数 0.9469法兰力矩变化系数 0.8626管管板开孔后面积 Al = A - 0.25 npd 25.851e+05mm2板参管板布管区面积 (三角形布管) (正方形布管) 1.235e+06mm2数管板布管区当量直径 1254mm系数 0.3801系系数 0.4059数系数 8.63计系数 13.23算管板布管区当量直径与壳体内径之比 0.8957管板周边不布管区无量纲宽度 k = K(1-rt) 0.6127仅有壳程压力Ps作用下的危险组合工况 (Pt = 0)不计温差应力 计温差应力 换热管与壳程圆筒热膨胀变形差 g = at(tt-to)-as(ts-to)0.00 当量压力组合 1.11.1MPa 有效压力组合 （直管） （波纹管） 9.4939.493MPa基本法兰力矩系数 0.0026470.002647 管板边缘力矩系数0.0038910.003891管板边缘剪力系数 0.11220.1122管板总弯矩系数 0.40520.4052管板布管区周边径向弯矩系数系数 0.16210.1621管板布管区最大径向弯矩系数系数-0.2594-0.2594管板径向弯矩系数-0.2594-0.2594系数-0.1326-0.1326管板径向应力系数= -0.004457-0.004457管板布管区周边处剪切应力系数 =0.03360.0336壳体法兰力矩系数-0.0007494-0.0007494计算值许用值 计算值许用值管板径向应力 16.221.5 =97.816.223 =195.6 MPa管板布管区周边剪切应力5.4530.5 =32.65.4531.5 =97.8MPa壳体法兰应力-20.731.5 =97.8-20.733 =195.6 MPa换热管轴向应力 -7.431=87.6=43.86-7.4313 =262.8=52.64MPa壳程圆筒轴向应力 13.25=10213.25=306MPa换热管与管板连接拉脱应力 q =0.4161q=32.60.41613q焊接q胀接97.8MPa仅有管程压力Pt作用下的危险组合工况 (Ps = 0)不计温差应力 计温差应力 换热管与壳程圆筒热膨胀变形差 =(t-t)-(t-t)0.00 当量压力组合 -0.4393-0.4393MPa 有效压力组合 （直管） （波纹管） -4.133-4.133MPa操作情况下法兰力矩系数-0.007018-0.007018管板边缘力矩系数 -0.007018-0.007018管板边缘剪力系数 -0.2023-0.2023管板总弯矩系数 -0.5705-0.5705管板布管区周边径向弯矩系数系数 -0.9131-0.9131管板布管区最大径向弯矩系数系数-0.195-0.195管板径向弯矩系数-0.195-0.195系数-0.09966-0.09966管板径向应力系数= -0.002402-0.002402管板布管区周边处剪切应力系数 =0.02410.0241壳体法兰力矩系数 -0.002332-0.002332计算值许用值 计算值许用值管板径向应力 3.8061.5 =97.83.8063 =195.6 MPa管板布管区周边剪切应力 -1.7030.5 =32.6-1.7031.5 =97.8MPa壳体法兰应力 28.091.5 =97.828.093 =195.6 MPa换热管轴向应力4.964=87.6=43.864.9643 =262.8=52.64MPa壳程圆筒轴 向 应 力 4.3981024.398306MPa换热管与管板连接拉脱应力 q =0.278q=32.60.2783q焊接q胀接97.8MPa考虑壳程和管程压力同