E0107换热器强度校核

过 程 设 备 强 度 计 算 书 SW6-2011软件批准号：CSBTS/TC40/SC5-D01-1999DATA SHEET OF PROCESS EQUIPMENT DESIGN工程名：PROJECT设备位号：E0107ITEM设备名称：冷却器EQUIPMENT图 号：DWG NO。设计单位：兰州理工大学鸿成团队DESIGNER设 计Designed by日期Date校 核Checked by日期Date审 核Verified by日期Date批 准Approved by日期Date固定管板换热器设计计算计算单位兰州理工大学鸿成队设 计 计 算 条 件 壳 程管 程设计压力 0.25MPa设计压力 0.6MPa设计温度 120设计温度 120壳程圆筒内径Di1500 mm管箱圆筒内径Di1500mm材料名称Q345R材料名称Q345R 简 图计 算 内 容壳程圆筒校核计算前端管箱圆筒校核计算前端管箱封头(平盖)校核计算管箱法兰校核计算开孔补强设计计算管板校核计算前端管箱筒体计算计算单位兰州理工大学鸿成队计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 pc 0.60MPa设计温度 t 120.00 C内径 Di 1500.00mm材料 Q345R ( 板材 )试验温度许用应力 s 189.00MPa设计温度许用应力 st 189.00MPa试验温度下屈服点 ReL 345.00MPa负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 1.00mm焊接接头系数 f 0.85厚度及重量计算计算厚度 d = = 2.81mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 8.70mm名义厚度 dn = 10.00mm重量 223.43Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值pT = 1.25p = 0.7500 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ReL = 310.50MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 76.51 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 pw= = 1.85279MPa设计温度下计算应力 st = = 52.02MPastf 160.65MPa校核条件stf st结论 合格前端管箱封头计算计算单位 兰州理工大学鸿成队计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 pc 0.60MPa设计温度 t 120.00 C内径 Di 1500.00mm曲面深度 hi 375.00mm材料 Q345R (板材)设计温度许用应力 st 189.00MPa试验温度许用应力 s 189.00MPa负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.40mm焊接接头系数 f 1.00压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 pT = 1.25p= 0.7500 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力stsT 0.90 ReL = 310.50MPa试验压力下封头的应力sT = = 77.24MPa校核条件sT sT校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K = = 1.0000计算厚度 dh = = 2.38mm有效厚度 deh =dnh - C1- C2= 7.30mm最小厚度 dmin = 3.00mm名义厚度 dnh = 10.00mm结论 满足最小厚度要求重量 197.36 Kg压 力 计 算最大允许工作压力 pw= = 1.83513MPa结论 合格内压圆筒校核计算单位兰州理工大学鸿成队计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 pc 0.25MPa设计温度 t 120.00 C内径 Di 1500.00mm材料 Q345R ( 板材 )试验温度许用应力 s 189.00MPa设计温度许用应力 st 189.00MPa试验温度下屈服点 ReL 345.00MPa负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 1.00mm焊接接头系数 f 0.85厚度及重量计算计算厚度 d = = 1.17mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 8.70mm名义厚度 dn = 10.00mm重量 3351.40Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值pT = 1.25p = 0.7500 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ReL = 310.50MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 76.51 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 pw= = 1.85279MPa设计温度下计算应力 st = = 21.68MPastf 160.65MPa校核条件stf st结论 合格开孔补强计算计算单位兰州理工大学鸿成队接 管: DN400, 4268计算方法: GB150.3-2011等面积补强法，单孔设 计 条 件简 图计算压力 pc0.25MPa设计温度120壳体型式圆形筒体壳体材料名称及类型Q345R板材壳体开孔处焊接接头系数1壳体内直径 Di1500mm壳体开孔处名义厚度n10mm壳体厚度负偏差 C10.3mm壳体腐蚀裕量 C21mm壳体材料许用应力t189MPa接管轴线与筒体表面法线的夹角() 0凸形封头上接管轴线与封头轴线的夹角() 接管实际外伸长度 100mm接管连接型式 插入式接管接管实际内伸长度 0mm接管材料 20(GB8163)接管焊接接头系数 1名称及类型 管材接管腐蚀裕量 1mm补强圈材料名称 凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离 mm补强圈外径 mm补强圈厚度 mm接管厚度负偏差 C1t 1.2mm补强圈厚度负偏差 C1r mm接管材料许用应力t 144.2MPa补强圈许用应力t MPa开 孔 补 强 计 算非圆形开孔长直径 414.4mm开孔长径与短径之比 1 壳体计算厚度 0.9927mm接管计算厚度t 0.3557 mm补强圈强度削弱系数 frr 0接管材料强度削弱系数 fr 0.763开孔补强计算直径 d 414.4mm补强区有效宽度 B 828.8 mm接管有效外伸长度 h1 57.578mm接管有效内伸长度 h2 0 mm开孔削弱所需的补强面积A 414mm2壳体多余金属面积 A1 3173 mm2接管多余金属面积 A2 478mm2补强区内的焊缝面积 A3 20 mm2A1+A2+A3= 3671mm2 ，大于A，不需另加补强。补强圈面积 A4mm2A-(A1+A2+A3)mm2结论: 合格开孔补强计算计算单位兰州理工大学鸿成队接 管: DN400, 4268计算方法: GB150.3-2011等面积补强法，单孔设 计 条 件简 图计算压力 pc0.6MPa设计温度120壳体型式圆形筒体壳体材料名称及类型Q345R板材壳体开孔处焊接接头系数1壳体内直径 Di1500mm壳体开孔处名义厚度n10mm壳体厚度负偏差 C10.3mm壳体腐蚀裕量 C21mm壳体材料许用应力t189MPa接管轴线与筒体表面法线的夹角() 0凸形封头上接管轴线与封头轴线的夹角() 接管实际外伸长度 100mm接管连接型式 插入式接管接管实际内伸长度 0mm接管材料 20(GB8163)接管焊接接头系数 1名称及类型 管材接管腐蚀裕量 1mm补强圈材料名称 凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离 mm补强圈外径 mm补强圈厚度 mm接管厚度负偏差 C1t 1.2mm补强圈厚度负偏差 C1r mm接管材料许用应力t 144.2MPa补强圈许用应力t MPa开 孔 补 强 计 算非圆形开孔长直径 414.4mm开孔长径与短径之比 1 壳体计算厚度 2.3847mm接管计算厚度t 0.8548 mm补强圈强度削弱系数 frr 0接管材料强度削弱系数 fr 0.763开孔补强计算直径 d 414.4mm补强区有效宽度 B 828.8 mm接管有效外伸长度 h1 57.578mm接管有效内伸长度 h2 0 mm开孔削弱所需的补强面积A 995mm2壳体多余金属面积 A1 2600 mm2接管多余金属面积 A2 434mm2补强区内的焊缝面积 A3 20 mm2A1+A2+A3= 3054mm2 ，大于A，不需另加补强。补强圈面积 A4mm2A-(A1+A2+A3)mm2结论: 合格延长部分兼作法兰固定式管板腐蚀后计算 设计单位 兰州理工大学鸿成队 设 计 计 算 条 件 简 图壳程圆筒设计压力 ps0.25MPa设计温度 ts 120平均金属温度 ts120装配温度 to20材料名称Q345R设计温度下许用应力189MPa平均金属温度下弹性模量 Es 1.958e+05MPa平均金属温度下热膨胀系数as1.167e-05mm/mm壳程圆筒内径 Di 1500mm壳 程 圆 筒 名义厚 度 ds10mm壳 程 圆 筒 有效厚 度 dse8.7mm壳体法兰设计温度下弹性模量 Ef1.958e+05MPa壳程圆筒内直径横截面积 A=0.25 p Di21.767e+06mm2壳程圆筒金属横截面积 As=pds ( Di+ds )4.124e+04mm2管箱圆筒设计压力pt0.6MPa设计温度tt120材料名称Q345R设计温度下弹性模量 Eh1.958e+05MPa管箱圆筒名义厚度(管箱为高颈法兰取法兰颈部大小端平均值)dh10mm管箱圆筒有效厚度dhe8.7mm管箱法兰设计温度下弹性模量 Et”1.958e+05MPa换热管材料名称20(GB9948)管子平均温度 tt120设计温度下管子材料许用应力 stt144.2MPa设计温度下管子材料屈服应力sst216MPa设计温度下管子材料弹性模量 Ett1.958e+05MPa平均金属温度下管子材料弹性模量 Etm1.958e+05MPa平均金属温度下管子材料热膨胀系数at1.167e-05mm/mm管子外径 d19mm管子壁厚dt2mm注：换热管管子根数 n3102换热管中心距 S25mm一根管子金属横截面积106.8mm2换热管长度 L19000mm管子有效长度(两管板内侧间距) L8900mm管束模数 Kt = Et na/LDi4860MPa管子回转半径 6.052mm管子受压失稳当量长度 lcr800mm系数Cr =133.8比值 lcr /i132.2管子稳定许用压应力 () MPa管子稳定许用压应力 () 72.85MPa管板材料名称Q345R设计温度 tp120设计温度下许用应力177.8MPa设计温度下弹性模量 Ep1.958e+05MPa管板腐蚀裕量 C2 2mm管板输入厚度dn50mm管板计算厚度 d45.7mm管板分程处面积 Ad0mm2管板强度削弱系数 h0.4管板刚度削弱系数 m0.4管子加强系数 K = 7.863管板和管子连接型式焊接管板和管子胀接(焊接)高度l4mm胀接许用拉脱应力 qMPa焊接许用拉脱应力 q72.1MPa管箱法兰材料名称16Mn管箱法兰厚度 74mm法兰外径 1660mm基本法兰力矩 5.226e+07Nmm管程压力操作工况下法兰力 5.528e+07Nmm法兰宽度 80mm比值0.0058比值0.04933管箱圆筒壳常数0.015911/mm系数0.0001175管箱圆筒与法兰的旋转刚度参数 3.505MPa壳体法兰材料名称Q345R壳体法兰厚度41mm法兰外径 1660mm法兰宽度 80mm比值 0.0058比值0.02733壳程圆筒壳常数 0.015911/mm系数7.637e-05壳体法兰与圆筒的旋转刚度参数1.516MPa旋转刚度参数1.516MPa系数计算法兰外径与内径之比 1.107壳体法兰应力系数Y (按 K 查表7-9) 19.12旋转刚度无量纲参数 0.000245膨胀节波峰处内直径 mm系数膨胀节总体轴向刚度 KexN/mm系数计算管板第一弯矩系数 (按,查图7-12) 0.1037系数 53.87系数 (按,查图 7-13) 5.45换热管束与不带膨胀节壳体刚度之比 8.035换热管束与壳体刚度之比 8.035管板第二弯矩系数 (按K,查图7-14(a)或(b) 3.457系数 0.0004893系数 (按K,Qex 查图7-15) 0.001773法兰力矩折减系数 0.1214管板边缘力矩变化系数 1.805法兰力矩变化系数 0.7808管管板开孔后面积 Al = A - 0.25 npd 28.876e+05mm2板参管板布管区面积 (三角形布管) (正方形布管) 1.679e+06mm2数管板布管区当量直径 1462mm系数 0.5023系系数 0.3733数系数 11.19计系数 17.74算管板布管区当量直径与壳体内径之比 0.9747管板周边不布管区无量纲宽度 k = K(1-rt) 0.1986仅有壳程压力Ps作用下的危险组合工况 (Pt = 0)不计温差应力 计温差应力 换热管与壳程圆筒热膨胀变形差 g = at(tt-to)-as(ts-to)0.00 当量压力组合 0.250.25MPa 有效压力组合 （直管） （波纹管） 2.7982.798MPa基本法兰力矩系数 0.014030.01403 管板边缘力矩系数0.014910.01491管板边缘剪力系数 0.80320.8032管板总弯矩系数 1.5971.597管板布管区周边径向弯矩系数系数 1.4191.419管板布管区最大径向弯矩系数系数00管板径向弯矩系数1.4191.419系数0.54170.5417管板径向应力系数= 0.018110.01811管板布管区周边处剪切应力系数 =0.033430.03343壳体法兰力矩系数0.0013210.001321计算值许用值 计算值许用值管板径向应力 68.551.5 =266.768.553 =533.4 MPa管板布管区周边剪切应力3.7580.5 =88.93.7581.5 =266.7MPa壳体法兰应力37.321.5 =266.737.323 =533.4 MPa换热管轴向应力 1.228=144.2=72.851.2283 =432.6=87.42MPa壳程圆筒轴向应力 8.054=160.78.054=482MPa换热管与管板连接拉脱应力 q =0.5492q=72.10.54923q焊接q胀接216.3MPa仅有管程压力Pt作用下的危险组合工况 (Ps = 0)不计温差应力 计温差应力 换热管与壳程圆筒热膨胀变形差 =(t-t)-(t-t)0.00 当量压力组合 -0.824-0.824MPa 有效压力组合 （直管） （波纹管） -10.64-10.64MPa操作情况下法兰力矩系数-0.0039-0.0039管板边缘力矩系数 -0.0039-0.0039管板边缘剪力系数 -0.2101-0.2101管板总弯矩系数 -0.7882-0.7882管板布管区周边径向弯矩系数系数 -0.9561-0.9561管板布管区最大径向弯矩系数系数-1.21-1.21管板径向弯矩系数-1.21-1.21系数-0.4618-0.4618管板径向应力系数= -0.006762-0.006762管板布管区周边处剪切应力系数 =0.014640.01464壳体法兰力矩系数 -0.0009628-0.0009628计算值许用值 计算值许用值管板径向应力 97.381.5 =266.797.383 =533.4 MPa管板布管区周边剪切应力 -6.2620.5 =88.9-6.2621.5 =266.7MPa壳体法兰应力 103.51.5 =266.7103.53 =533.4 MPa换热管轴向应力12.89=144.2=72.8512.893 =432.6=87.42MPa壳程圆筒轴 向 应 力 12.29160.712.29482MPa换热管与管板连接拉脱应力 q =5.765q=72.15.7653q焊接q胀接216.3MPa考虑壳程和管程压力同时作用下的危险组合工况不计温差应力计温差应力 换热管与壳体热膨胀变形差 =(t-t)-(t-t)0.00 当量压力组合 -0.574-0.574MPa 有效压力组合 （直管） （波纹管） -7.846-7.846MPa基本法兰力矩系数 -0.005003-0.005003操作情况下法兰力矩系数 -0.004408-0.004408管板边缘力矩系数=Max-0.004119-0.004119管板边缘剪力系数 -0.2219-0.2219管板总弯矩系数 -0.8525-0.8525管板布管区周边径向弯矩系数系数 -1.02-1.02管板布管区最大径向弯矩系数系数-1.167-1.167管板径向弯矩系数-1.51-1.51系数-0.5766-0.5766管板径向应力系数= -0.007642-0.007642管板布管区周边处剪切应力系数 =0.014420.01442壳体法兰力矩系数 -0.001132-0.001132计算值许用值 计算值许用值管板径向应力 81.121.5 =266.781.123 =533.4 MPa管板布管区周边剪切应力 -4.5470.5 =88.9-4.5471.5 =266.7MPa壳体法兰应力 89.671.5 =266.789.673 =533.4 MPa换热管轴向应力 10.53=144.2=72.8510.533 =432.6=87.42MPa壳程圆筒轴向应力16.76=160.716.76=482MPa换热管与管板连接拉脱应力 q =4.356q=72.14.3563q焊接q胀接216.3MPa计算结果管板名义厚度50mm管板校核通过直管换热管内压计算计算单位兰州理工大学鸿成队计算条件换热管简图计算压力 Pc 0.60MPa设计温度 t 120.00 C外径 Do 19.00mm材料 20(GB9948) ( 管材 )试验温度许用应力 s 152.00MPa设计温度许用应力 st 144.20MPa负偏差 C1 0.00mm腐蚀裕量 C2 0.00mm焊接接头系数 f 1.00厚度及重量计算计算厚度 d = = 0.04mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 2.00mm名义厚度 dn = 2.00mm重量 7.55Kg压力及应力计算最大允许工作压力 Pw= = 33.92941MPa设计温度下计算应力 st = = 2.55MPastf 144.20MPa校核条件stf st结论 直管换热管内压计算合格直管换热管外压计算计算单位兰州理工大学鸿成队计算条件换热管简图计算压力 Pc -0.25MPa设计温度 t 120.00 C外径 D0 19.00mm材料名称 20(GB9948) (管材)试验温度许用应力 s 152.00MPa设计温度许用应力 st 144.20MPa负偏差 C1 0.00mm腐蚀裕量 C2 0.00mm焊接接头系数 f 1.00厚度及重量计算计算厚度 d = 0.14mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 2.00mm名义厚度 dn = 2.00mm外压计算长度 L L= 9000.00mm外径 Do Do= 19.00mmL/Do 473.68Do/de 9.50A 值 A= 0.0138925B 值 B= 160.71MPa重量 7.55 kg压力计算许用外压力当时， = 28.01874MPa当时，=结论 换热管外压计算合格直管换热管壳程压力试验外压计算计算单位兰州理工大学鸿成队计算条件换热管简图计算压力 Pc -0.75MPa设计温度 t 20.00 C外径 D0 19.00mm材料名称 20(GB9948) (管材)试验温度许用应力 s 152.00MPa设计温度许用应力 st 152.00MPa负偏差 C1 0.00mm腐蚀裕量 C2 0.00mm焊接接头系数 f 1.00厚度及重量计算计算厚度 d = 0.22mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 2.00mm名义厚度 dn = 2.00mm外压计算长度 L L= 9000.00mm外径 Do Do= 19.00mmL/Do 473.68Do/de 9.50A 值 A= 0.0138925B 值 B= 160.71MPa重量 7.55 kg压力计算许用外压力当时， = 28.01874MPa当时，=结论 换热管壳程压力试验外压计算合格延长部分兼作法兰固定式管板腐蚀前计算 设计单位 兰州理工大学鸿成队 设 计 计 算 条 件 简 图壳程圆筒设计压力 ps0.25MPa设计温度 ts 120平均金属温度 ts120装配温度 to20材料名称Q345R设计温度下许用应力189MPa平均金属温度下弹性模量 Es 1.958e+05MPa平均金属温度下热膨胀系数as1.167e-05mm/mm壳程圆筒内径 Di 1500mm壳 程 圆 筒 名义厚 度 ds10mm壳 程 圆 筒 有效厚 度 dse9.7mm壳体法兰设计温度下弹性模量 Ef1.958e+05MPa壳程圆筒内直径横截面积 A=0.25 p Di21.767e+06mm2壳程圆筒金属横截面积 As=pds ( Di+ds )4.601e+04mm2管箱圆筒设计压力pt0.6MPa设计温度tt120材料名称Q345R设计温度下弹性模量 Eh1.958e+05MPa管箱圆筒名义厚度(管箱为高颈法兰取法兰颈部大小端平均值)dh10mm管箱圆筒有效厚度dhe9.7mm管箱法兰设计温度下弹性模量 Et”1.958e+05MPa换热管材料名称20(GB9948)管子平均温度 tt120设计温度下管子材料许用应力 stt144.2MPa设计温度下管子材料屈服应力sst216MPa设计温度下管子材料弹性模量 Ett1.958e+05MPa平均金属温度下管子材料弹性模量 Etm1.958e+05MPa平均金属温度下管子材料热膨胀系数at1.167e-05mm/mm管子外径 d19mm管子壁厚dt2mm注：换热管管子根数 n3102换热管中心距 S25mm一根管子金属横截面积106.8mm2换热管长度 L19000mm管子有效长度(两管板内侧间距) L8900mm管束模数 Kt = Et na/LDi4860MPa管子回转半径 6.052mm管子受压失稳当量长度 lcr800mm系数Cr =133.8比值 lcr /i132.2管子稳定许用压应力 () MPa管子稳定许用压应力 () 72.85MPa管板材料名称Q345R设计温度 tp120设计温度下许用应力177.8MPa设计温度下弹性模量 Ep1.958e+05MPa管板腐蚀裕量 C2 0mm管板输入厚度dn50mm管板计算厚度 d46.7mm管板分程处面积 Ad0mm2管板强度削弱系数 h0.4管板刚度削弱系数 m0.4管子加强系数 K = 7.737管板和管子连接型式焊接管板和管子胀接(焊接)高度l4mm胀接许用拉脱应力 qMPa焊接许用拉脱应力 q72.1MPa管箱法兰材料名称16Mn管箱法兰厚度 74mm法兰外径 1660mm基本法兰力矩 5.226e+07Nmm管程压力操作工况下法兰力 5.528e+07Nmm法兰宽度 80mm比值0.006467比值0.04933管箱圆筒壳常数0.015071/mm系数0.0001471管箱圆筒与法兰的旋转刚度参数 3.987MPa壳体法兰材料名称Q345R壳体法兰厚度41mm法兰外径 1660mm法兰宽度 80mm比值 0.006467比值0.02733壳程圆筒壳常数 0.015071/mm系数9.721e-05壳体法兰与圆筒的旋转刚度参数1.856MPa旋转刚度参数1.856MPa系数计算法兰外径与内径之比 1.107壳体法兰应力系数Y (按 K 查表7-9) 19.12旋转刚度无量纲参数 0.0003膨胀节波峰处内直径 mm系数膨胀节总体轴向刚度 KexN/mm系数计算管板第一弯矩系数 (按,查图7-12) 0.118系数 50.9系数 (按,查图 7-13) 5.31换热管束与不带膨胀节壳体刚度之比 7.202换热管束与壳体刚度之比 7.202管板第二弯矩系数 (按K,查图7-14(a)或(b) 3.28系数 0.0006101系数 (按K,Qex 查图7-15) 0.001887法兰力矩折减系数 0.1372管板边缘力矩变化系数 1.659法兰力矩变化系数 0.7724管管板开孔后面积 Al = A - 0.25 npd 28.876e+05mm2板参管板布管区面积 (三角形布管) (正方形布管) 1.679e+06mm2数管板布管区当量直径 1462mm系数 0.5023系系数 0.3733数系数 10.2计系数 16.08算管板布管区当量直径与壳体内径之比 0.9747管板周边不布管区无量纲宽度 k = K(1-rt) 0.1954仅有壳程压力Ps作用下的危险组合工况 (Pt = 0)不计温差应力 计温差应力 换热管与壳程圆筒热膨胀变形差 g = at(tt-to)-as(ts-to)0.00 当量压力组合 0.250.25MPa 有效压力组合 （直管） （波纹管） 2.5492.549MPa基本法兰力矩系数 0.01540.0154 管板边缘力矩系数0.016410.01641管板边缘剪力系数 0.83520.8352管板总弯矩系数 1.5571.557管板布管区周边径向弯矩系数系数 1.3821.382管板布管区最大径向弯矩系数系数00管板径向弯矩系数1.3821.382系数0.53610.5361管板径向应力系数= 0.019660.01966管板布管区周边处剪切应力系数 =0.036670.03667壳体法兰力矩系数0.0016410.001641计算值许用值 计算值许用值管板径向应力 64.931.5 =266.764.933 =533.4 MPa管板布管区周边剪切应力3.6750.5 =88.93.6751.5 =266.7MPa壳体法兰应力42.241.5 =266.742.243 =533.4 MPa换热管轴向应力 1.055=144.2=72.851.0553 =432.6=87.42MPa壳程圆筒轴向应力 7.215=160.77.215=482MPa换热管与管板连接拉脱应力 q =0.4719q=72.10.47193q焊接q胀接216.3MPa仅有管程压力Pt作用下的危险组合工况 (Ps = 0)不计温差应力 计温差应力 换热管与壳程圆筒热膨胀变形差 =(t-t)-(t-t)0.00 当量压力组合 -0.824-0.824MPa 有效压力组合 （直管） （波纹管） -9.649-9.649MPa操作情况下法兰力矩系数-0.004302-0.004302管板边缘力矩系数 -0.004302-0.004302管板边缘剪力系数 -0.219-0.219管板总弯矩系数 -0.7685-0.7685管板布管区周边径向弯矩系数系数 -0.9345-0.9345管板布管区最大径向弯矩系数系数-1.298-1.298管板径向弯矩系数-1.