滚动轴承内径和外径倒角尺寸及形状的设计_宋如英VIP

图 3 2. 2 不等偏心距对产品的影响 令 2= 8. 0209329 , 1=10 , 也就是说令 e1 = 14. 9337, e2=12,其他条件不变。再分析轴间 角 与钢球转角之间的关系 ,利用前述公式得: OB =85. 945, m =85. 945, n =84. 639, x0= 14. 140, y0= 3. 808, =14. 771 83 。 可见 e1e2时 ,轴间角 2。 偏心量对固定端起至关重要的作用, 它决定 固定端的一切性能。 3 固定端的等速性 见图 3,在任何情况下, 钟形壳沟道和钢球的 共轭接触区半径均为 R2, 星形套沟道和钢球的共 轭接触区半径为 R1, 钢球回转半径为 R 。接触区 既是钟形壳沟道上的一部分, 又是钢球上的一部 分,即接触区为钟形壳沟道和钢球的共轭部分 ,因 此 钟A=球A同理 , 星B=球B, 在旋转时, 一个钢 球整体的角速度都相同 ,即 球A=球B。因此 ,可 得 钟A=星B。这就充分说明了固定端内部每个 部件的角速度都相同 , 即整个固定端具有同步等 速性 。也就是说钢球是在钟形壳和星形套的一个 共轭沟道中旋转, 钟形壳的转速是通过钢球传递 到星形套及花键轴上 。也可以理解为钢球是一种 键,它把钟形壳和星形套联接为同一整体,具有相 同的角速度。 只要钢球与钟形壳和星形套沟道均有接触 点, 它们就具有相同的角位移 , 因此也具有等速 性。 第一作者 : 李 科 宏达等速万向节公司工 程师 ( 收稿日期: 2000-12- 08) ( 编辑: 朱学骏) 滚动轴承内径和外径倒角尺寸及形状的设计 洛 阳轴承研究 所( 河南洛阳 471039) 宋如英 无锡市第二轴承厂( 江苏无锡 214028) 谭义银 符号说明 1、2外径装配引导角和端面装配引导角 a轴承成品后的倒角轴向坐标 a1车加工后的倒角轴向坐标 b轴承成品后的倒角径向坐标 b1车加工后的倒角径向坐标 D 2外径单边磨削留量 H 2端面单边磨削留量 R倒角圆弧半径 滚动轴承在安装时, 为了使内径和轴肩、外径 和轴承箱定位面不发生干涉, 内径和外径就必须 加工出合理的倒角。各国轴承制造厂家为了达到 上述要求, 通用轴承倒角尺寸均已实现标准化。 国际轴承标准化组织也制订 ISO5821979滚动 轴承 公制系列倒角尺寸极限 ,我国轴承工业等 效采用了 ISO5821979, 制订了 GB2741991。 尽管该标准已执行了多年 ,但由于有些厂家的设 计人员对标准理解不是很透, 造成成品的轴向、 径 向倒角最大极限 rsmax和最小倒角极限 rsmin的不合 格。无锡二轴吸取国外倒角设计方面的一些经 验,结合该厂实际状况制订了倒角设计方法 。 9 轴承2002. . 1 1 标准要求要点 对倒角的尺寸及轮廓要求见图 1。 图 1 ( 1) 轴向和径向的最小倒角 rsmin是对称的 。 ( 2) 成品轴承倒角圆弧部分必须大于 rsmin。 ( 3) 径向和轴向的最大倒角极限 rsmax不对称, 轴向大于径向, 其目的是形成一个装配导向角 ,以 利于轴承安装。 ( 4) 倒角轮廓的精确形状不作规定。 2 倒角轮廓及尺寸的设计 倒角轮廓有圆弧形和直线加圆弧两种, 后一 种倒角轮廓比较理想 。因为纯圆弧形倒角轮廓的 车加工难以控制 ,热处理后 , 磨好外径和端面后, 轴向 、 径向坐标变化比较大,容易造成成品倒角极 限超差。直线加圆弧形倒角轮廓如图 2所示。 a1=a + 1 2 Dcot 1+H 2 ( 1) b1=b +1 2 Hcot 2+D 2 ( 2) 3 倒角轮廓尺寸设计步骤 现以 6204 轴承为例加以说明。 ( 1) 由GB276 或GB273. 3 标准查得 rsmin= 1. 0 mm 。 ( 2) 由GB274 标准中查出对应的径向最大倒 角 rsmax= 1. 5mm ,轴向最大倒角 rsmax= 3mm 。 ( 3) 倒角轮廓尺寸的确定。 R 圆弧半径取rsmin+ 0. 2 = 1. 2 mm, 一般取 1 = 12 , 2=18 。 图 2 a 取轴向rsmax-0. 1rsmax=0. 9rsmax= 3 0. 9= 2. 7mm; D 一般为 0. 2 mm, H 一般为 0. 1 mm。 则由( 1) 式得 a13. 2mm。 b 取径向rsmax-0. 1rsmax=0. 9rsmax= 0. 91. 5 = 1. 35 mm ; H 一般为 0. 1 mm, D 一般为 0. 2 mm 。则由( 2) 式得 b11. 68 mm。 上述参数确定后 ,车加工后的套圈倒角轮廓、 车加工的成型刀具以及检验样板均可制作。 实际生产证实 ,直线加圆弧形倒角轮廓的套 圈经热处理 、磨削外径、内径后 , 成品套圈倒角极 限均控制在 rsmin和 rsmax范围内, 同时均保留了装 配导向角 ,对轴承安装极为有利。 第一作者 : 宋如英 教授级高工 ( 收稿日期: 2000-12- 18) ( 编辑: 杜迎辉) 机械工业轴承科技信息网 机械工业轴承科技信息网创建于 1963 年 ,是 我国轴承行业宣传党的各项科技方针政策 ,及时 报道国内外轴承工业发展动态 、 科技成果、 企改动 态、 市场销售与进出口情况 、 质量及管理信息 、 轴 承行业现状分析及发展预测的专门组织 。现有网 员单位近 200家 。 尚未加入本网者 ,欢迎与洛阳轴承研究所行 业工作中心梅建生联系( 电话 : 。 机械工业轴承科技信息网 10 轴承2002. . 1 本 期 内 容 摘 要 王建梅, 黄庆学, 梁怀文等. 热连轧机工作辊轴承座 的热应力研究. 轴承, 2002( 1): 1 4、40 以宝钢 2050mm 热连轧机工作辊轴承座的热变形故 障作为研究对象, 分析了轴承系统的受热情况, 对高速重 载下轧机轴承中的热效应问题用有限元法进行了数值求 解, 研究了轴承座的热变形、热应力场, 为改善轴承座结 构设计提供理论依据。 附图 4幅, 表 4个, 参考文献 6 篇。 叙词: 轧机轴承 工作辊 轴承座 热应力 马宏民, 李向明. 深沟球轴承双密封设计. 轴承, 2002 ( 1): 5 6 为保证密封效果, 用两个密封圈来完成所要求的功 能, 第一个密封圈与外圈过盈配合, 与内圈过渡配合, 第 二个密封圈与外圈过渡配合而与内圈过盈配合, 两密封 圈之间留有间隙保证不接触。 经漏脂及温升对比试验, 效果良好。 附图 1幅。 表 2 个。 叙词: 深沟球轴承 密封 密封圈 改进 李 科, 王路军, 李淑敏等. 球笼等速万向节的特性 分析. 轴承, 2002( 1): 7 9 叙词: 等速万向节 特性 宋如英 , 谭义银. 滚动轴承内径和外径倒角尺寸及形 状的设计. 轴承, 2002( 1): 9 10 叙词: 滚动轴承 倒角 尺寸 形状 苏国长. 密封深沟球轴承外圈唇边定位浅析. 轴承, 2002( 1): 11 叙词: 深沟球轴承 密封 唇边 定位 陈中中 , 黄 昆. 高速电主轴专家系统人机交互及数 据处理. 轴承, 2002( 1): 12 15 在通用 CAD 系统软件的平台下, 运用 VisualLisp 语言 开发了高速电主轴的专家系统。 提出了并行式多专家系 统协同求解模式, 通过人机交互确定有关参数, 利用工艺 数据库, 生成数据处理和图形处理相应的加工要求, 再进 行检索、校验、计算结构参数, 并形成图形。 附图 3 幅, 表 1 个, 参考文献 4 篇。 叙词: 高速电主轴 软件 数据处理 系统 张淑慧. 筐型保持架模具的计算机设计程序. 轴承, 2002( 1): 15 16 用VB 语言编制出欲设计产品的对应尺寸, 即可得到 切料凹模刃口尺寸及成形凹模有关尺寸。 附图 2 幅。 叙词: 筐形保持架 模具 设计 程序 闫海翔, 李艳红. 成形钻头在 4199XX 保持架生产中 的应用. 轴承, 2002( 1): 17 18 叙词: 推力轴承 保持架 成形 加工 何 晖, 贾育珠. 微型轴承测量附件零件图的自动生 成. 轴承, 2002( 1): 18 20 通过对测量附件的分类归纳, 总结出通用的表达方 式, 建立了测量仪器主要参数数据库、检测附件基本模型 图库和 相关 尺寸 数 据库 , 以 数据 库 支持, 利用 Auto- CAD2000、采用 VBA 语言编程, 实现零件图的自动生成。 附图 1幅, 表 3个。 叙词: 微型轴承 测量 数据库 张玉环, 贾学军, 李兴林. 深沟球轴承噪声的产生及 异声判别方法. 轴承, 2002( 1): 21 27 系统地分析了深沟球轴承振动-噪声的形成机理, 讨论了各类缺陷的振动频率、振幅和周期性的特点 , 并描 述了生产中常见质量缺陷的振动-异声特征。 附图 9幅, 表 1个。 叙词: 深沟球轴承 振动 噪声 缺陷 频率 振 幅 周期 苏晓灵. 注脂方法及注脂量对水泵轴承密封性能的 影响. 轴承, 2002( 1): 28 叙词: 水泵轴连轴承 润滑脂 密封性能 谢忠明, 高玉清, 姚国栋等. 深沟球轴承径向游隙计 算值和实测值差别的分析. 轴承, 2002( 1): 29 30、36 分析后得出, 径向游隙的实测平均值与钢球数的奇 偶无关, 计算游隙总是小于实测游隙, 这一差值在 0 ( Z) 的角度内是变化的, 对振动和游隙有要求时, 尤应注意 这一差值。 附图 1幅。 叙词: 深沟球轴承 游隙 测量 计算 刘志英. 滚动轴承套圈不