3-典型设备设计说明书

2019“东华科技恒逸杯”扬子石化10万吨/年醋酸乙烯酯典型设备说明书第十三届全国大学生化工设计竞赛参赛队员：李开朗 游翔宇 陈家辉 宋江怡 余佳佳指导老师：周志伟 汤吉海 崔 群 谷和平 符开云目录第一章塔设备设计11.1塔设备设计依据11.2塔设备设计要求11.3塔设备简介21.3.1填料塔简介21.3.2板式塔简介21.4塔设备设计与校核（以T0303为例）21.4.1塔设备设计方法说明21.4.2塔内件设计（以T0303为例）31.4.3塔的水力学校核71.5塔设备机械设计101.5.1实际塔板数101.5.2塔高的计算101.5.3接管的计算111.5.4筒体、封头及裙座的壁厚计算131.5.5机械强度校核141.6塔设备条件图291.7塔设备设计一览表30第二章换热器的选型设计312.1换热器的选型设计依据312.2换热器类型介绍312.2.1按工艺功能分类312.2.3 按结构分类312.3换热器的设计选型规则332.3.1 基本要求332.3.2介质流程342.3.3 终端温度342.3.4流速选择352.3.5压力降352.3.6传热膜系数352.3.7 污垢热阻362.3.8 换热管362.4换热器型号的表示方法372.5换热器选型所用软件372.6选型范例（以E0201为例）382.6.1工艺参数确定382.6.2 EDR数据输入422.6.3 换热器结构参数确定422.6.4 换热器详细尺寸472.6.5 换热器机械强度校核482.6.6 换热器设计和校核小结812.6.7 设备条件图822.7换热器设备选型一览表84第三章反应器863.1反应器概述863.2反应器类型863.2.1 釜式反应器（反应釜）863.2.2管式反应器873.2.3固定床反应器873.2.4 流化床反应器883.3设计要点883.4醋酸乙烯酯合成反应器设计条件883.4.1反应方程式及动力学883.4.2催化剂参数893.4.3 反应器类型的选择893.4.4工艺参数的选择903.5醋酸乙烯合成反应器设计913.5.1进出口物料信息913.5.2催化剂用量计算923.5.3反应器主要尺寸933.5.4床层压降计算943.5.5传热面积核算953.5.6双盘气体分布器963.5.7拉杆设计983.5.8接管设计983.5.9反应器管板、管箱、反应列管的连接结构设计993.5.10支座与附件设计993.5.11反应器校核1003.6 反应器设备条件图1243.7反应器设计一览表126第四章容器1274.1容器选型标准1274.2容器类型1274.3储罐系列1274.3.1容积计算1284.3.2容器选型一览表130第五章气液分离器1325.1 设计依据1325.2 气液分离器的分类1325.2.1 立式和卧式重力分离器1325.3气液分离器选型一览表139第六章泵1416.1泵的概述1416.2泵类型和特点1416.3泵选型原则1426.4泵选型示例（以P0207为例）1456.4.1具体选型（以P0207为例）1466.5泵选型一览表148第七章压缩机1517.1压缩机分类1517.2压缩机适用范围1527.3压缩机选型1537.3.1压缩机工艺参数(以C0401为例)1537.4压缩机选型一览表154第八章设备选型一览表1558.1非标准设备设计一览表1558.1.1塔设备设计一览表1558.1.2反应器设计一览表1568.1.3气液分离器选型一览表1568.1.4缓冲罐设计一览表1578.2标准设备选型一览表1588.2.1 换热器设计一览表1588.2.2储罐选型一览表1608.2.3泵选型一览表1618.2.4压缩机选型一览表1649扬子石化10万吨/年醋酸乙烯酯项目- 9 -典型设备设计说明书第一章塔设备设计1.1塔设备设计依据化工设备设计全书塔设备化工工艺设计手册（第四版）化工设备设计基础规定HG/T20643-2012石油化工塔器设计规范SH/T3098-2011钢制化工容器结构设计规定HG/T 20583-2011钢制压力容器焊接规程JB/T4709-2007塔器设计技术规定HG20652-1998管径的选择HG/T 20570.6-95石油化工钢管尺寸系列SH/T3405-2012承压设备用不锈钢钢板及钢带GB24511-2009压力容器封头GB/T 25198-2010钢制塔式容器NB/T47041-20141.2塔设备设计要求作为气、液两相传质所用的塔设备，首先必须要能使气、液两相得到充分的接触，以达到较高的传质效率。为了满足工业生产需要，塔设备还应具备下列各种基本要求：（1）气、液处理量大，即生产能力大时，仍不致发生大量的雾沫夹带、拦液或液泛等破坏操作的现象。（2）操作稳定，弹性大，即当塔设备的气、液负荷有较大范围的变动时，仍能在较高的传质效率下进行未定的操作并应保证长期连续操作所必须具有的可靠性。（3）流体流动的阻力小，即流体流经塔设备的压降小，这将大大节省动力消耗，从而降低操作费用。对于减压精馏操作，过大的压降还将使整个系统无法维持必要的真空度，最终破环物系的操作。（5）结构简单，材料耗用量小，制造和安装容易。（4）耐腐蚀和不易堵塞，方便操作、调节和检修。（6）塔内的滞留量要小。不同的塔型各有某些独特的优点，设计时应根据物系的性质和具体要求进行设计、选型。1.3塔设备简介工业上使用的塔类型主要是填料塔和板式塔两种，需要根据不同的物系以及操作条件选择适合的塔设备已达到成本最低、分离效果最优的目的。1.3.1填料塔简介填料塔以填料作为气液传质的元件，两相在填料层中逆向连续接触。它具有简单的结构、较小的压力降、可用耐腐蚀非金属材料制造等优点，对于吸收、解吸、真空蒸馏以及处理腐蚀性流体的操作，十分适用。但当塔径增大时，引起气液两相分布不均匀、接触状况差等，造成塔设备生产效率下降，即为放大效应。此外，填料塔有质量大、造价昂贵、维护繁琐、填料损耗大等缺点，因此填料塔在很长时间内不及板式塔使用广泛。但随着新型高效填料的出现，流体分布技术的不断改进，填料塔的效率有所提高，放大效应也渐渐得以解决。1.3.2板式塔简介板式塔是塔设备除填料塔外的另一大类板式塔内沿塔高装有若干层塔板（或称塔盘），液体靠重力作用由顶部逐板流向塔底，并在各块板面上形成流动的液层；气体则靠压强差推动，由塔底向上依次穿过各塔板上的液层而流向塔顶。气、液两相在塔内进行逐级接触，两相的组成沿塔高呈阶梯式变化。1.4塔设备设计与校核（以T0303为例）1.4.1塔设备设计方法说明(1)使用Aspen Plus V10.0软件内置的塔内件设计模块Column Internals对塔的基础参数、塔内件结构进行详细设计，并进行水力学校核；(2)使用SW6-2011进行塔的机械计算与强度校核。所需的软件如下表所示。表1-1塔设备设计所用软件一览表序号名称来源用途1Aspen Plus V10.0Aspen Tech公司详细设计2SW6-2011全国化工设备设计技术中心站设备校核1.4.2塔内件设计（以T0303为例）首先通过Aspen Plus V10.0进行塔的工艺计算，得到T0303醋酸乙烯酯回收塔塔具体的进出口流股信息，主要为水与醋酸乙烯酯。T0303流股具体信息见下。表1-2（1）T0303流股信息表单位0220032403270331来自V0203T0303T0303T0303送往T0303V0304V0304P0309相态Liquid PhaseLiquid PhaseVapor PhaseLiquid Phase温度C35110.916824529.5384911329.53849113压力MPa0.140.14760.130.13平均相对分子质量18.8009645618.0169073834.2182040326.33788407摩尔流率kmol/hr481.4763018436.1084764.53678E-0545.36778039H2Okmol/hr475.005904436.09801931.2617E-0638.90788298CO2kmol/hr0.0080184367.55628E-951.39553E-050.008004483K+kmol/hr0000H3O+kmol/hr0000HCO3-kmol/hr0000OH-kmol/hr0000CO3-2kmol/hr0000K2CO3kmol/hr0000K2CO3Skmol/hr0000ETHkmol/hr0.0027722823.6102E-1142.74982E-050.002744788ACkmol/hr0.0001111130.0001111123.68979E-188.18986E-10AHkmol/hr1.4506195261.95428E-181.53502E-061.450618097O2kmol/hr1.02937E-054.1003E-1273.60993E-079.93272E-06N2kmol/hr0000METkmol/hr0000VACkmol/hr4.9654842090.009966827.45445E-074.955517006ETACkmol/hr0.0125004180.0003788011.49567E-090.012121616ACMEkmol/hr0.0110491433.98545E-103.04142E-090.011049141ACRHkmol/hr0.0198323454.50484E-116.59672E-090.01983234EGDkmol/hr1.71132E-14000摩尔分率H2O0.9865613370.9999760230.027810350.857610459CO21.66539E-051.73266E-970.3076040320.000176435K+0000H3O+0000HCO3-0000OH-0000CO3-20000K2CO30000K2CO3S0000ETH5.75788E-068.2782E-1170.6061171386.05008E-05AC2.30776E-072.54781E-078.13305E-141.80522E-11AH0.0030128584.48118E-210.0338349140.031974632O22.13794E-089.4021E-1300.0079570242.18938E-07N20000MET0000VAC0.010313042.2854E-050.0164311290.109229876ETAC2.59627E-058.68594E-073.29676E-050.000267186ACME2.29485E-059.13867E-136.70392E-050.000243546ACRH4.11907E-051.03296E-130.0001454050.000437146EGD3.55432E-17000质量流率kg/hr9052.2188867857.3260210.0015524061194.891341H2Okg/hr8557.3643637856.4279252.27298E-05700.9364062CO2kg/hr0.3528897673.3255E-930.0006141710.352275711K+kg/hr0000H3O+kg/hr0000HCO3-kg/hr0000OH-kg/hr0000CO3-2kg/hr0000K2CO3kg/hr0000K2CO3Skg/hr0000ETHkg/hr0.0777729271.0128E-1120.0007714280.077001617ACkg/hr0.0066726170.0066725682.21581E-164.91822E-08AHkg/hr63.904374068.60923E-176.76223E-0563.90431111O2kg/hr0.0003293851.3121E-1251.15513E-050.000317835N2kg/hr0000METkg/hr0000VACkg/hr427.48072040.8580479026.41757E-05426.6226394ETACkg/hr1.10136580.033374791.31778E-071.067990956ACMEkg/hr0.818514342.9524E-082.25307E-070.818514145ACRHkg/hr1.1118837852.5256E-093.6984E-071.111883493EGDkg/hr2.50097E-12000质量分率H2O0.9453333450.99988570.0146416580.586611002CO23.89838E-054.23236E-970.3956254370.000294818K+0000H3O+0000HCO3-0000OH-0000CO3-20000K2CO30000K2CO3S0000ETH8.59159E-061.289E-1160.4969245236.44424E-05AC7.37125E-078.49216E-071.42734E-134.11604E-11AH0.0070595261.09569E-200.0435597060.053481274O23.63872E-081.6699E-1290.0074409292.65995E-07N20000MET0000VAC0.047223860.0001092040.0413394890.357038858ETAC0.0001216684.2476E-068.48863E-050.000893798ACME9.04214E-053.75751E-120.0001451340.000685011ACRH0.000122833.21433E-130.0002382370.000930531EGD2.76283E-16000体积流量cum/hr9.2246550318.6741895420.0008711781.229578249表1-2（2）物料信息对照表代号物质代号物质ETH乙烯VAC醋酸乙烯酯AC醋酸ETAC乙酸乙酯AH乙醛ACME醋酸甲酯EGD二乙酸乙二醇酯ACRH丙烯醛1.4.2.2 塔径以及塔内件的计算在Aspen Plus V10.0软件内的Column Internals模块中新建塔内件设计。点击Add New按钮添加塔板，全塔共有31块理论板。根据估算，此塔需要的塔径为1600mm。根据AspenPlus工艺计算得出的气液相负荷，选用单溢流塔板，板间距为0.6m。图1-1塔内件基础参数设置点击塔板后的View按钮，可以对塔板结构进行详细设计。对T0303中的塔板进行详细设计。根据化工工艺设计手册中的参数对塔板参数进行调整，使塔内流体流动参数符合设计规定的同时满足工艺需要。塔板的参数如下图所示。图1-2T0303塔板详细结构参数将上述结构参数归结为下列表中所示数据。表1-2(3)T0401塔板详细结构参数-基本参数属性值单位塔板类型筛板直径1600mm板间距600mm降液管数1孔径10mm横截面积2.010m2有效传质区面积1.526m2净面积1.768m2表1-2(4)T0401塔板详细结构参数-降液管参数属性侧降液管单位降液管底隙高度0.025m降液管顶部宽度0.285m降液管底部宽度0.285m降液管顶部面积0.242m2降液管底部面积0.242m2表1-2（5）T0401塔板详细结构参数-溢流堰参数属性边缘降液管(CS-1)单位溢流堰高度0.05m溢流堰长度1.224m表1-2（6）T0401塔板详细结构参数-盘面参数属性A单位流路长度1.03m输入完成后可点击运行，运行结果无警告、无错误，说明塔内件设计合理。1.4.3塔的水力学校核最后将塔内件设置自设计（Interactive sizing）改为（Rating）校核对设计好的塔内件进行负荷性能计算以及水力学校核，校核结果可导出。全塔校核结果如下图所示。图1-3全塔水力学校核结果图主要水力学数据见下表，详细的塔设备设计及水力学校核结果见塔设计文件夹内附件T0303醋酸乙烯酯回收塔水力学校核报告书。表1-3 T0303水力学数据理论板液泛因子（%）降液管液位/板间距（%）单板压降/Kpa降液管停留时间/s271.5324.830.676.2368.8123.820.636.58467.4623.370.626.78566.7623.160.616.87666.3523.060.616.91774.7527.240.694.15874.2927.090.694.16973.9126.980.684.161073.5726.890.684.171173.2626.810.684.171272.9826.740.674.171372.7326.680.674.171472.526.630.674.171572.526.630.674.171672.2826.580.674.161772.0826.550.674.161871.8926.510.664.161971.7126.480.664.162071.5326.450.664.162171.3726.420.664.152271.2126.40.664.152371.0526.380.664.152470.926.360.664.142570.7526.340.664.142670.626.320.664.142770.4626.30.654.132870.3226.280.654.132970.1826.270.654.133070.0426.250.654.123169.926.240.654.123269.7726.220.654.12从上表数据可得到，该塔的液泛因子均处于60%85%（0.60.85）之间，所有降液管内液位高度与塔板间距的比值在0.20.5之间，单板压降在0.4-0.7Kpa之间，液体在降液管内停留时间均大于4s，符合其要求范围。- 166 -扬子石化10万吨/年醋酸乙烯酯项目典型设备设计说明书 1.5塔设备机械设计1.5.1实际塔板数在Aspen Plus中由塔设备的工艺计算得到的理论塔板数为30块，取塔板效率为0.45，则由：NT=NE0=310.45=69块 NF=NfE0=70.45=16块式中：NT实际板数；N理论板数。Nf理论进料板NF实际进料板计算得NT=69，即全塔实际板数为69块；NF=16，即实际进料板为第16块板。1.5.2塔高的计算1.筒体的高度为了方便清洗、检查、维修，应在塔上开设人孔，每隔7块塔板开设一个人孔，在塔顶和塔底各开一个人孔，总共开设11个人孔。开设人孔的塔板间距为800mm,其余为600mm。因此可求得塔板段的塔高Hb为：Hb=11-2800+（68-11+2）600=42600mm为了满足塔顶空间高度的作用是安装塔板和开人孔的需要，也使气体中的液体自由沉降，减少塔顶出口气中的液滴夹带，空间高度一般取1.001.50m，此处取Hd=1.50m；塔底空间高度具有贮存槽的作用，塔底釜液最好能在塔底有1015min的储量，以保证塔底料液不至排完。对于塔底产量较大的塔，塔底容量可取小些，取25min的储量。此处取1015min的储量。提取Aspen数据塔底料液出口体积流量V=3.43m3/h，塔径D=1.6m，t=15min HB=Vt0.785D2=3.4315600.7851.62=0.426m，取1000mm综上，塔的筒体高度H1为：H1=Hb+Hd+Hw=42600+1500+1000=45100mm2.封头的高度封头的选型根据GB/T25198-2010 压力容器封头选型。该塔内径为1600mm，选用DN=1600的EHA型标准椭圆封头，总深度H2d=425mm。3.裙座的高度裙座的型式分为圆柱形和圆锥形两种。裙座高度是指从塔底封头切线到基础环之间的高度。此处选用DN=1600mm的圆柱形裙座，裙座高度由塔底封头切线至出料管中心线的高度U和出料管中心线至基础环的高度V两部分组成。则裙座高度H3：H3=U+V=0.75D+2000=0.751600+2000=3200mm综上，全塔的总高度H为：H=H1+H2+H3=45100+425+3200=48725mm1.5.3接管的计算接管的管径计算使用HG/T20570.6-1995 管径的选择中的计算方法进行计算，计算后的管径通过SH/T3405-2012 石油化工钢管尺寸系列进行圆整。1.塔顶气体出料管取气体流速为25.00m/s，气体体积流率为8055.44 m3/h，所以：d=18.81Vu=18.818055.4425=337.65mm管径圆整为356.69.53mm（DN350），气体实际流速为：u=Vd18.812=8055.44356.6-29.5318.812=25.02m/s2.进料管取液体流速为1.50m/s，液体体积流率为9.22m3/h，所以：d=18.81Vu=18.819.221.5=46.63mm管径圆整为60.33.91mm（DN50），液体实际流速为：u=Vd18.812=6.4548.3-23.6818.812=1.36m/s3.液体回流管取液体流速为1.50m/s，液体体积流率为14.51m3/h，所以：d=18.81Vu=18.8114.511.5=58.50mm管径圆整为88.95.49mm（DN80），液体实际流速为：u=Vd18.812=14.5188.9-25.4918.812=0.85m/s4.塔底液体出料管取液体流速为1.50m/s，液体体积流率为21.95 m3/h，所以：d=18.81Vu=18.8121.951.5=71.95mm管径圆整为88.9mm5.49mm（DN80），液体实际流速为：u=Vd18.812=21.9588.9-25.4918.812=1.28m/s5.塔底再沸器气体接口管取气体流速为28.00m/s，气体体积流率为6753.77 m3/h，所以：d=18.81Vu=18.816753.7728=292.14mm管径圆整为323.9mm9.53mm（DN300），气体实际流速为：u=Vd18.812=6753.77323.9-29.5318.812=25.70m/s上述接管计算结果列于下表。（开孔方位见图纸集-设备条件图-T0303设备条件图）表1-4T0303接管一览表名称预估流速体积流率初选管径公称直径外径壁厚内径m/sm3/hmmmmmmmm塔顶气体出料管25.008055.44337.6350356.69.53337.54进料管1.509.2246.65060.33.9152.48液体回流管1.5014.5158.58088.95.4977.92塔底再沸器气体接管28.006753.77292.1300323.99.53304.84塔底液体出料管1.521.9571.98088.95.4977.921.5.4筒体、封头及裙座的壁厚计算筒体壁厚计算采用GB150-2011 压力容器中所述的计算方法，封头根据GB/T25198-2010 压力容器封头计算、选型。设计压力取塔最高操作压力的1.1倍，设计温度取塔最高操作温度+30。T0303筒体、封头选用材料为S30408，裙座材料选用Q245B。地脚螺栓选用M72，个数为12，材料为Q235。（1）塔体壁厚计算醋酸乙烯酯回收塔的塔内径为1.6m，设计压力取P=0.17MPa，取计算压力为Pc=0.17MPa；设计温度为取144。焊缝接头系数取=0.85。已知该设计温度下，S30408在厚度为316mm时，t =137MPa故由圆筒计算公式：c=PcDi2t-Pc=0.171600(21370.85-0.11)=1.13mm腐蚀裕量取2mm，钢板负偏差可取0.3mm，=c+C1+C2=3.43mmGB150规定对碳素钢和低合金钢制容器，不包括腐蚀裕量的最小厚度应不小于3mm,由于塔体较高，考虑风载荷、地震载荷的影响，底部截面轴向压应力较大，通过SW6计算，最终选择塔体壁厚为12mm。（2）封头壁厚计算上封头计算：取计算压力为Pc=0.17MPa；设计温度为取144。焊缝接头系数取=1。c=PcDi2t-0.5Pc=0.99mm下封头计算：计算压力为Pc=0.17MPa；设计温度为取144。焊缝接头系数取=1。c=PcDi2t-0.5Pc=0.99mm腐蚀裕量取2mm，钢板负偏差可取0.3mm。下封头底部截面轴向压应力较大，且为便于焊接，封头壁厚选择12mm。（2）裙座厚度裙座厚度不小于筒体壁厚，通过SW6计算，选择裙座厚度为12mm。设计参数汇总如下：表1-5（1）设备主体设计参数操作温度设计温度操作压力设计压力设计年限nMPaMPa年1141440.150.1715表1-5（2）筒体主体设计参数内径Di名义厚度n腐蚀裕量Cmmmmmm1600122表1-5（3）封头主体设计参数位置形式内径Di名义厚度n腐蚀裕量Cmmmmmm上封头EHA1600122下封头EHA1600122表1-5（4）裙座主体设计参数形式内径Di名义厚度n腐蚀裕量Cmmmmmm圆筒16001221.5.5机械强度校核使用SW6-2011软件对塔设备机械结构设计进行强度校核，塔的机械结构设计合理，强度合格。下为T0303强度校核书。A 塔 设 备 校 核计算单位南京工业大学Epoch团队计算依据：NB/T 47041-2014计算条件塔型板式容器分段数（不包括裙座）1压力试验类型液压封头上封头下封头材料名称S30408S30408名义厚度(mm)1212腐蚀裕量(mm)22焊接接头系数11封头形状椭圆形椭圆形圆筒设计压力(Mpa)设计温度()长度(mm)名义厚度(mm)内径/外径(mm)材料名称(即钢号)10.1714445100121600S304082345678910圆筒腐蚀裕量(mm)纵向焊接接头系数环向焊接接头系数外压计算长度(mm)试验压力(立) (Mpa)试验压力(卧)(Mpa)120.850.8500.2650.71162345678910内件及偏心载荷介质密度kg/m30塔釜液面离焊接接头的高度mm0塔板分段数12345塔板型式筛板塔板层数69每层塔板上积液厚度mm0最高一层塔板高度mm46375最低一层塔板高度mm3775填料分段数12345填料顶部高度mm填料底部高度mm填料密度kg/m3集中载荷数12345集中载荷kg集中载荷高度mm集中载荷中心至容器中心线距离mm集中载荷方位角塔器附件及基础塔器附件质量计算系数1.2基本风压N/m2300基础高度mm200塔器保温层厚度mm0保温层密度kg/m30裙座防火层厚度mm0防火层密度kg/m30管线保温层厚度mm0最大管线外径mm0笼式扶梯与最大管线的相对位置90场地土类型I1场地土粗糙度类别A地震设防烈度低于7度设计地震分组第一组地震影响系数最大值amax3.28545e-66阻尼比0.01塔器上平台总个数0平台宽度mm0塔器上最高平台高度mm0塔器上最低平台高度mm0阻尼比(检修工况)0.01管道力12345管道力方向管道力大小N管道力到基础的距离mm管道力到容器中心线的距离mm管道力方位角678910管道力方向管道力大小N管道力到基础的距离mm管道力到容器中心线的距离mm管道力方位角裙座裙座结构形式圆筒形裙座底部截面内径mm1600裙座与壳体连接形式对接裙座高度mm3200裙座材料名称Q245R裙座设计温度15裙座腐蚀裕量mm2裙座名义厚度mm12裙座材料许用应力MPa148裙座与筒体连接段的材料S30408裙座与筒体连接段在设计温度下许用应力MPa137裙座与筒体连接段长度mm400裙座上同一高度处较大孔个数1裙座较大孔中心高度mm1500裙座上较大孔引出管内径（或宽度）mm500裙座上较大孔引出管厚度mm0裙座上较大孔引出管长度mm0地脚螺栓及地脚螺栓座地脚螺栓材料名称Q235地脚螺栓材料许用应力MPa147地脚螺栓个数12地脚螺栓公称直径mm72全部筋板块数24相邻筋板最大外侧间距mm337.674筋板内侧间距mm130筋板厚度mm24筋板宽度mm180盖板类型整块盖板上地脚螺栓孔直径mm95盖板厚度mm45盖板宽度mm0垫板有垫板上地脚螺栓孔直径mm75垫板厚度mm26垫板宽度mm180基础环板外径mm1886基础环板内径mm1326基础环板名义厚度mm35计算结果容器壳体强度计算元件名称压力设计名义厚度 (mm)直立容器校核取用厚度 (mm)许用内压 (MPa)许用外压 (MPa)下封头 12 12 1.656第 1 段圆筒 12 12 1.403第 1 段变径段第 2 段圆筒第 2 段变径段第 3 段圆筒第 3 段变径段第 4 段圆筒第 4 段变径段第 5 段圆筒第 5 段变径段第 6 段圆筒第 6 段变径段第 7 段圆筒第 7 段变径段第 8 段圆筒第 8 段变径段第 9 段圆筒第 9 段变径段第 10 段圆筒上封头 12 12 1.656裙座名义厚度 (mm)取用厚度 (mm) 12 12风载及地震载荷00AA裙座与筒体连接段11(筒体)11(下封头)2233操作质量39278.938360.237240.93699636996最小质量32038.231119.530000.329755.329755.3压力试验时质量1311311302121290933699636996风弯矩1.604e+091.523e+091.454e+091.433e+091.433e+09Mca (I) 1.555e+081.488e+081.43e+081.412e+081.412e+08Mca (II) -1.658e+08-1.31e+08-1.013e+08-9.218e+07-9.218e+07Mca (I) 检修状态 1.933e+081.851e+081.779e+081.757e+081.757e+08顺风向弯矩(I)3.892e+073.69e+073.518e+073.465e+073.465e+07顺风向弯矩(II)9.694e+089.225e+088.827e+088.706e+088.706e+08顺风向弯矩(I)检修状态 4.941e+074.686e+074.468e+074.401e+074.401e+07组合风弯矩1.604e+091.523e+091.454e+091.433e+091.433e+09地震弯矩注:计及高振型时,此项按B.24计算00000偏心弯矩00000最大弯矩需横风向计算时1.604e+091.523e+091.454e+091.433e+091.433e+09垂直地震力00000应力计算6.806.807.908.577.497.447.4482.2497.5074.5673.4873.485.995.9910.9310.9326.3829.0925.977.447.4424.6729.2522.3722.0422.04st148.00148.00137.00137.00137.00B117.02117.0269.9970.0669.99组合应力校核(内压),(外压)72.8472.84许用值139.74139.74(内压),(外压)90.14106.0782.0579.4779.47许用值140.43140.4383.9984.0783.9925.5325.53许用值184.50184.5051.0658.3448.3429.4929.49许用值117.02117.0286.5386.6369.9959.0459.04许用值184.50184.50校核结果合格合格合格合格合格注 1: sij 中 i 和 j 的意义如下i=1 操作工况 j=1 设计压力或试验压力下引起的轴向应力（拉）i=2 检修工况 j=2 重力