jgj79(2012)新规范讲座ppt1

建筑地基处理技术规范JGJ792012,第一部分 地基处理的基本概念第二部分 预压法第三部分 复合地基承载力和变形第四部分 注浆加固第五部分 微型桩,第一部分 地基处理的基本概念,地基破坏及不均匀沉降的案例地基设计应满足的基本条件软土与特殊土的性质地基处理的目的地基处理的方法国内地基处理的发展现状新规范修订的主要内容,一、地基破坏及不均匀沉降事故案例,加拿大特朗斯康谷仓（Transcona Grain Elevator）,加拿大 Transcona 谷仓，长 59.44m ，宽 23.47 m ,高 31.00m 。基础为钢筋砼筏板基础，厚 61cm ，埋深 3.66m 。1913 年秋完成。谷仓自重 20000 t ，相当于装满谷物后总重的 42.5% 。 1913 年 9 月装谷物，至 31822m 3 时，发现谷仓 1 小时内沉降达 30.5cm ，并向西倾斜， 24 小时后倾倒，西侧下陷 7.32m ，东侧抬高 1.52m ，倾斜 27 度 。地基虽破坏，但钢筋混凝土筒仓却安然无恙，后用 388 个 50t 千斤顶纠正后继续使用，但位置较原先下降 4m 。 事故的原因：设计时未对谷仓地基承载力进行调查研究，而采用了邻近建筑地基 352kPa 的承载力，事后 1952 年的勘察试验与计算表明，基础下埋藏有厚达16m的软粘土层，该地基的实际承载力为 193.8 276.6kPa ，远小于谷仓地基破坏时 329.4kPa 的地基压力，地基因此发生强度破坏。,美国北达科他州的Fargo 装运谷仓（ 10 个筒仓） 1955 年 因地基破坏而倒塌。,加拿大某容量为 2500t 的饲料筒仓，建于粘土地基上。在首次使用时，填料太快，由于地基土层尚未充分固结，地基发生破坏。,塔身倾斜情况及原因：塔高56.7m，近一个世纪以来，塔已向南倾斜了大约30cm，倾斜达8度，塔身超过垂直平面5.1m。基础建立在一半软粘土一半是砂卵石的地基上，由于次固结作用产生倾斜。治理措施及结果：在塔北侧码放数百吨重的铅块，并使用钢绞绳从斜塔的腰部向北侧拽住，还抽走了斜塔北侧的许多淤泥，并在塔基地下打入10根50m长的钢柱。历经十年的斜塔拯救工作使斜塔纠偏校斜43.8cm，除自然因素外，可确保3个世纪内不发生倒塌危险。,墨西哥城某建筑，可清晰看见其发生的不均匀沉降。该地基为深厚的湖相沉积层，具有极高的压缩性。,地基不均匀沉降引起的房屋开裂,地面沉降引起的井台抬升,地面塌陷,因流砂引起的上海地铁4#线工地地面沉降,砂土液化造成建筑物严重倾斜或倾倒日本新泻地震,美国阿拉斯加的地震液化,砂土液化造成桥梁地基及结构破坏,二、地基基础设计应满足的基本条件,基础强度、刚度、耐久性,地基强度：足够的安全储备 变形：满足上部结构的要求 稳定性：,1. 承载力及稳定性 （1）地基失稳 （2）边坡失稳 （3）基坑坍塌,2. 变形（1）沉降量（2）不均匀沉降（3）倾斜,3. 渗流（1）流砂（2）管涌（3）渗流量,4. 动荷载作用下的液化、失稳和震陷（1）液化（2）失稳（3）震陷,在土木工程建设中经常遇到的软弱土和不良土主要包括：软粘土、人工填土、松散砂土和粉土、湿陷性土、有机质土和泥炭土、膨胀土、多年冻土、岩溶、土洞和山区地基等。,三、软弱土和不良土的特性,（一）、软土：是软弱粘性土的简称 1 形成 为第四纪后期形成的海相、泻湖相、三角洲和湖沼相的粘性土沉积物或河流冲击物；其中最为软弱的是淤泥和淤泥质土。2 特性 含水量高：一般含水量为35%80%， WWL 天然孔隙比大： e1.0. 抗剪强度低： cu=5kPa25kPa， 压缩性高：a1-20.5MPa-1，最大a1-2=4.5MPa-1； 渗透系数小： k=10-610-8cm/s， 结构性强：灵敏度St=48 具有较强的流变性。,（二）、填土,（1）杂填土-人类活动形成,（2）冲填土-水力冲填泥砂形成,成分：以砂粒、粉粒、粘粒为主强度：与冲填时的水力条件有关类别：属于欠固结土,欠固结土是指历史上所受到的最大固结压力小于现在土体的自重应力,（三）、特殊土,湿陷性黄土：湿陷性,膨胀土：胀缩性,盐渍土：盐胀性,冻土：冻胀性,泥炭土：有机质含量高,饱和粉细砂：易液化、震陷,四、地基处理的目的,降低地基的压缩性 ,改善地基的透水特性,改善地基的动力特性 ,改善特殊土的不良地基特性,提高地基的抗剪切强度 ,1、提高地基的抗剪切强度,建筑物的地基承载力不足；,地基的剪切破坏反映在地基土的抗剪强度不足，因此，为了防止剪切破坏，就需要采取一定措施以增加地基土的抗剪强度。,基坑开挖时坑底隆起。,土方开挖时边坡失稳；,由于填土或建筑物荷载，使邻近地基产生隆起；,由于偏心荷载及侧向土压力的作用使结构物失稳；,地基的剪切破坏表现在：,2、降低地基的压缩性,满足地基土在上部结构的自重及外荷载的作用下不致产生过大的沉降，特别是超过建筑物所能容许的不均匀的沉降。,3、改善地基的动力特性,满足地基土在动力荷载（如地震荷载）作用下不致发生的灾害：,砂土液化,砂土或软土震陷,（1）砂土液化,有效应力原理：土体所受到的外力，由土颗粒骨架和土孔隙中的水共同分担,在动力荷载（如地震）瞬间作用下，孔隙中的水来不及排出，导致孔隙水压力u急剧增加，而不变，必然导致 减小，甚至变为负值，土体破坏。,地震液化导致桥梁破坏,发生在委内瑞拉的地震液化，结构却完好无损,发生在铁路路基的砂沸，涌砂或砂喷,（2）震陷,基本概念：由于地震等动荷载而产生不可恢复的变形,4、改善地基的透水特性,（1）增加透水性：满足地基土的对固结时间的要求，避免建成后地基土发生过大的地基沉降。,固结过程,在堤坝等基础产生的地基渗漏；,以上都是在地下水的运动中所出现的问题。为此，必须采取措施使地基土降低透水性或减少其水压力。,基坑开挖工程中，因土层内夹薄层粉砂或粉土而产生流砂和管涌。,（2）降低透水性：,5、特殊土地基安定性要求,消除湿陷性黄土的湿陷性,消除膨胀土的胀缩性,消除内陆性盐渍土的盐胀性,消除冻土的冻胀性,满足特殊土的特殊要求：,五、地基处理方法,1、换填垫层法用强度高、压缩性低的材料置换浅层的软弱土层,单向土工格栅加筋桥台,单向土工格栅加筋桥台,土工加筋带,单向土工格栅加筋土路堤,单向土 工格栅加筋土路堤,真空预压剖面示意图,2、预压法堆载预压、真空预压、联合预压,真空预压（铺设真空管）,封闭膜的铺设,3、压实、夯实、挤密地基 压实分层压实， 夯实强夯、强夯置换， 挤密土桩、灰土桩、二灰桩、水泥土桩挤密、振冲挤密、挤密砂石桩。,门架强夯,夯 锤 起 吊,15吨夯锤,25吨夯锤,40吨夯锤,降水强夯-高真空击密工法,降水强夯-高真空击密工法,4、复合地基砂石桩复合地基水泥土搅拌桩高压旋喷桩土桩、灰土桩夯实水泥土桩CFG桩（水泥粉煤灰碎石桩）柱锤冲扩桩多桩型复合地基,砂石桩施工机械,砂石桩施工机械,砂石桩施工机械,砂石桩施工完后场地,砂石桩,砂石桩,砂石桩,振冲碎石地基处理,振冲碎石地基处理,碎石振冲置换桩,水泥土搅拌桩,标准施工机械,搅拌翼种类,旋喷桩,主要由钻机和高喷设备（高压泵、送浆泵、空压机）两大部分组成。,1、施工机具,2、施工工艺,钻机就位成孔,一般在二重管和三重管旋喷法施工中都采用地质钻机钻孔。钻孔的位置与设计位置的偏差不得大于50mm。,旋喷桩,喷射作业,当喷管插入预定深度后，由下而上进行喷射作业，技术人员必须时刻注意检查浆液初凝时间、注浆流量、风量、压力、旋转提升速度等参数是否符合设计要求。,旋喷桩,冲洗,喷射施工完毕后，应把注浆管等机具设备冲洗干净，管内机内不得残存水泥浆。通常把浆液换成水，在地面上喷射，以便把泥浆泵、注浆管和软管内的浆液全部排除。,旋喷桩,移动机具,将钻机等机具设备移到新孔位上,旋喷桩,夯实水泥土桩,CFG 桩机,CFG桩地基处理,CFG桩地基处理,CFG桩地基处理,桩头清理,施工桩顶标高宜高出设计桩顶标高不少于0.5m。清土和截桩时，不得造成桩顶标高以下桩身断裂和扰动桩间土。,兵马俑,CFG桩（水泥粉煤灰碎石桩）,清理桩头,CFG桩（水泥粉煤灰碎石桩）,只能采用切割，或人工剔造，不得动力扰动,CFG桩（水泥粉煤灰碎石桩）,切割桩头,CFG桩（水泥粉煤灰碎石桩）,CFG桩（水泥粉煤灰碎石桩）,成桩后,施工机械,水泥土搅拌桩,柱锤冲扩桩施工,柱锤冲扩桩施工,柱锤冲扩桩施工,5、注浆法水泥浆硅化注浆碱液注浆,6、微型桩 树根桩 静压桩 注浆钢管桩,建筑物不均匀沉降造成墙体开裂,钢管桩,钻机室内成孔施工,微型桩桩顶承台，做插筋与原独立基础连接,静压桩施工,静压桩施工,静压桩施工,六、新规范修订的主要内容,（一）进一步明确了基本概念 02规范是根据具体处理方法进行分类，而12规范则是根据相关概念对地基处理方法进行分类；（二）增加了部分处理内容（三）提出了新的地基处理概念（四）计算公式进行了微调,分类,增加和明确的内容,1.换填明确了加筋垫层2.预压明确了真空和堆载联合预压3.增加了注浆法的内容4.增加了微型桩的内容5.增加了多桩型复合地基的内容,新的处理概念,多桩型复合地基： 多桩型复合地基是指由两种及两种以上不同材料增强体或由同一材料增强体而桩长不同时形成的复合地基名词更加合理 如：预压法预压地基， 水泥土搅拌法水泥土搅拌桩复合地基等。,第二部分 预压法一、排水固结法原理二、预压方法三、相关规定四、设计五、施工六、质量检验,排水固结法是在饱和软粘土地基上，预先施加荷载使土体中的孔隙水排出，逐渐固结，地基发生沉降，同时强度逐步提高的方法。,一、排水固结法原理,固结加载/卸载试验过程,主要解决两类问题：（1）沉降问题。使地基的沉降在加载预压期间大部分或基本完成，使建筑物在使用期间不致产生不利的沉降和沉降差。（2）强度问题。加速地基土的抗剪强度的增长，从而提高地基的承载力和稳定性。,二、预压方法,1.堆载预压法,预压法是在建筑物建造以前，在建筑场地进行加载预压，使地基的固结沉降基本完成并提高地基土强度的方法。在饱和软土地基上施加荷载后，孔隙水被缓慢排出，孔隙体积随之逐渐减少，地基发生固结变形。同时随着超静水压力逐渐消散，有效应力逐渐提高，地基土强度就逐渐增长。,预压法,超载预压法,2.真空预压法,用真空装置进行抽气，使其形成真空，在地表砂垫层及竖向排水通道内逐步形成负压，使土体内部与排水通道、垫层之间形成压差。在此压差作用下，土体中的孔隙水不断由排水通道排出，从而使土体固结。,3.真空-堆载预压法,真空-堆载联合预压法加固软基是由真空预压法和堆载预压法基础上发展起来的，属于排水固结法，通过真空压力（负压）和堆载（正压）使土体中的孔隙水压力产生不平衡的水压力，孔隙水在这种不平衡力的作用下通过竖向排水体逐渐排出，从而使土体产生固结变形 。,真空-堆载预压法示意图,真空-堆载预压法平面示意图,排水系统,加压系统,加 固 软 土 层,竖 向 排 水 体,排水垫层,水平排水盲沟,真空膜,排水系统,5.1.1预压地基是指采用堆载预压、真空预压或真空和堆载联合预压处理淤泥质土、淤泥、冲填土等饱和粘性土地基。5.1.2对塑性指数大于25且含水量大于85%的淤泥，应通过现场试验确定其适用性。加固土层上覆盖有厚度大于5m以上的回填土或承载力较高的粘性土层时，不宜采用真空预压加固。,三、一般规定,5.1.3应预先通过勘察查明土层在水平和竖直方向的分布、层理变化，查明透水层的位置、地下水类型及水源补给情况等。并应通过土工试验确定土层的先期固结压力、孔隙比与固结压力的关系、渗透系数、固结系数、三轴试验抗剪强度指标以及原位十字板抗剪强度等。5.1.4 对重要工程，应在现场选择试验区进行预压试验，在预压过程中应进行地基竖向变形、侧向位移、孔隙水压力、地下水位等项目的监测并进行原位十字板剪切试验和室内土工试验。根据试验区获得的监测资料确定加载速率控制指标、推算土的固结系数、固结度及最终竖向变形等，分析地基处理效果，对原设计进行修正，并指导全场的设计与施工。5.1.5 对堆载预压工程，预压荷载应分级逐渐施加，保证每级荷载下地基的稳定性，而对真空预压工程，可一次连续抽真空至最大压力。,5.1.6对以变形控制设计的建筑物，当塑料排水带或砂井等排水竖井处理深度范围和竖井面以下受压土层预压所完成的变形量和平均固结度符合设计要求时，方可卸载。对以地基承载力或抗滑稳定性控制设计的建筑物，当地基土经预压而增长的强度满足建筑物地基承载力或稳定性要求时，方可卸载。5.1.7 当建筑物的荷载超过真空预压的压力，且建筑物对地基变形有严格要求时，可采用真空和堆载联合预压，其总压力宜超过建筑物的竖向荷载。5.1.8 采用真空预压或真空和堆载联合预压时，加固区边线与周边建筑物、地下管线等的距离应考虑真空预压对其造成的附加沉降，并根据土质条件、建筑物与管线等设施重要性、对沉降的敏感性等确定，且不宜小于20m。当距离较近时，应采取相应保护措施。5.19 当预压时间、残余沉降或工后沉降不满足工程要求时，可采取超载预压。,5.2.1 对深厚软粘土地基，应设置塑料排水带或砂井等排水竖井。当软土层厚度不大或软土层含较多薄粉砂夹层，且固结速率能满足工期要求时，可不设置排水竖井。5.2.2 堆载预压处理地基的设计应包括下列内容：1 选择塑料排水带或砂井，确定其断面尺寸、间距、排列方式和深度；2 确定预压区范围、预压荷载大小、荷载分级、加载速率和预压时间；3 计算地基土的固结度、强度增长、抗滑稳定性和变形。,四、设计,1.堆载预压,5.2.3排水竖井分普通砂井、袋装砂井和塑料排水带。普通砂井直径可取300500，袋装砂井直径可取70120mm。塑料排水带的当量换算直径可按下式计算：,式中, dp塑料排水带当量换算直径（mm）； b塑料排水带宽度（mm）； 塑料排水带厚度（mm）。,普通砂井,普通砂井是先在地基中成孔（钻孔法、套管法、水冲法），孔径一般为300500mm，成孔后在孔内填满中粗砂，形成排水通道。普通砂井用得越来越少，逐步采用小直径的袋装砂井和塑料排水板。,袋装砂井,特点,袋装砂井是用具有一定伸缩性和抗拉强度很高的聚丙烯或聚乙烯编织袋装满砂子，它基本上解决了大直径砂井中所存在的问题，保证了砂井的连续性，比较适应在软弱地基上施工。,塑料排水板,塑料带排水法是将带状塑料排水带用插带机将其插入软土中，然后在地基面上加载预压(或采用真空预压)，土中水沿塑料带的通道逸出，从而使地基土得到加固的方法。,5.2.4排水竖井的平面布置应符合如下规定： 1 可采用等边三角形或正方形排列。 2 等边三角形排列时，竖井的有效排水直径de与间距l的关系为de=1.05l； 3 正方形排列时，竖井的有效排水直径de与间距l的关系为 de=1.13l 。,5.2.5排水竖井的间距可根据地基土的固结特性和预定时间内所要求达到的固结度确定。设计时，竖井的间距可按井径比n选用（n=de/dw，dw为竖井直径，对塑料排水带可取dw=dp）。塑料排水带或袋装砂井的间距可按n=1522选用，普通砂井的间距可按n=68选用。5.2.6 排水竖井的深度应符合如下规定： 1 根据建筑物对地基的稳定性、变形要求和工期确定； 2 对以地基抗滑稳定性控制的工程，竖井深度至少应超过最危险滑动面2.0m； 3 对以变形控制的建筑，竖井深度应根据在限定的预压时间内需完成的变形量确定。竖井宜穿透受压土层。,5.2.7一级或多级等速加载条件下，当固结时间为时，对应总荷载的地基平均固结度可按下式计算:,Ti-1、Ti分别为第级荷载加载的起始和终止时间（从零点起算）（d），当计算第i级荷载加载过程中某时间t的固结度时， Ti改为t；,、-参数，根据地基土排水固结条件按表5.2.7采用。对竖井地基，表中所列为不考虑涂抹和井阻影响的参数值。,一级或多级等速加荷条件下，考虑涂抹和井阻影响时竖井穿透受压土层地基之平均固结度可按式（5.2.7）计算,5.2.8当排水竖井采用挤土方式施工时，应考虑涂抹对土体固结的影响。当竖井的纵向通水量与天然土层水平向渗透系数kh的比值较小，且长度又较长时，尚应考虑井阻影响。瞬时加载条件下，考虑涂抹和井阻影响时，竖井地基径向排水平均固结度可按下式计算：,固结时间时竖井地基径向排水平均固结度；kh天然土层水平向渗透系数（cm/s）；ks涂抹区土的水平向渗透系数，可取（cm/s）；s涂抹区直径与竖井直径的比值，可取=2.03.0，对中等灵敏粘性土取低值，对高灵敏粘性土取高值；l竖井深度（cm）；qw竖井纵向通水量，为单位水力梯度下单位时间的排水量（cm3/s）；,5.2.9 对排水竖井未穿透受压土层之地基，应分别计算竖井范围土层的平均固结度和竖井底面以下受压土层的平均固结度，通过预压使该两部分固结度和所完成的变形量满足设计要求。5.2.10 预压荷载大小、范围、加载速率应符合如下规定：1预压荷载大小应根据设计要求确定。对于沉降有严格限制的建筑，应采用超载预压法处理，超载量大小应根据预压时间内要求完成的变形量通过计算确定，并宜使预压荷载下受压土层各点的有效竖向应力大于建筑物荷载引起的相应点的附加应力。2预压荷载顶面的范围应等于或大于建筑物基础外缘所包围的范围。3加载速率应根据地基土的强度确定。当天然地基土的强度满足预压荷载下地基的稳定性要求时，可一次性加载，否则应分级逐渐加载，待前期预压荷载下地基土的强度增长满足下一级荷载下地基的稳定性要求时方可加载。,5.2.11 计算预压荷载下饱和性粘性土地基中某点的抗剪强度时，应考虑土体原来的固结状态。对正常固结饱和粘性土地基，某点某一时间的抗剪强度可按下式计算：,-t时刻，该点土的抗剪强度（kPa）；地基土的天然抗剪强度（kPa）；预压荷载引起的该点的附加竖向应力（kPa）；该点土的固结度；三轴固结不排水压缩试验求得的土的内摩擦角,5.2.12预压荷载下地基的最终竖向变形量可按下式计算：,最终竖向变形量（m）；第层中点土自重应力所对应的孔隙比，由室内固结试验曲线查得；第层中点土自重应力与附加应力之和所对应的孔隙比，由室内固结试验曲线查得；第层土层厚度（m）；经验系数，堆载预压对正常固结饱和粘性土取1.11.4；荷载较大、地基土较软弱时应取较大值。,5.2.13 预压处理地基必须在地表铺设与排水竖井相连的砂垫层，砂垫层应符合如下要求：1厚度不应小于500mm；2 砂垫层砂料宜用中粗砂，粘粒含量不宜大于3%，砂料中可混有少量粒径小于50mm的砾石。砂垫层的干密度应大于1.5g/cm3，其渗透系数宜大于110-2cm/s。5.2.14 在预压区边缘应设置排水沟，在预压区内宜设置与砂垫层相连的排水盲沟。5.2.15砂井的砂料应选用中粗砂，其粘粒含量不应大于3%。,5.2.16真空预压处理地基必须设置排水竖井。设计内容包括：竖井断面尺寸、间距、排列方式和深度的选择；预压区面积和分块大小；真空预压工艺；要求达到的真空度和土层的固结度；真空预压和建筑物荷载下地基的变形计算；真空预压后地基土的强度增长计算等。5.2.17排水竖井的间距可按本规范第5.2.5条选用。5.2.18砂井的砂料应选用中粗砂，其渗透系数应大于110-2/s,2.真空预压,5.2.19真空预压竖向排水通道宜穿透软土层，但不应进入下卧透水层。软土层厚度较大、且以地基抗滑稳定性控制的工程，竖向排水通道的深度至少应超过最危险滑动面3.0m。对以变形控制的工程，竖井深度应根据在限定的预压时间内需完成的变形量确定，且宜穿透主要受压土层。,5.2.20真空预压区边缘应大于建筑物基础轮廓线，每边增加量不得小于3.0m。每块预压面积宜尽可能大且呈方形。5.2.21真空预压的膜下真空度应稳定地保持在650mmHg以上，且应均匀分布，竖井深度范围内土层的平均固结度应大于90%。5.2.22对于表层存在良好的透气层或在处理范围内有充足水源补给的透水层时，应采取有效措施隔断透气层或透水层。,5.2.23真空预压固结度和强度增长的计算可按5.2.7条、5.2.8条、5.2.11条计算。5.2.24真空预压地基最终竖向变形可按本规范第5.2.12条计算，其中可取0.80.9。5.2.25真空预压加固面积较大时，宜采取分区加固，分区面积宜为2000040000 m2。（新增）5.2.26真空预压所需抽真空设备的数量，可按加固面积的大小和形状、土层结构特点，以一套设备可抽真空的面积为10001500m2确定。,5.2.27当设计地基预压荷载大于80kPa时，应在真空预压抽真空的同时再施加定量的堆载。 5.2.28堆载体的坡肩线宜与真空预压边线一致。5.2.29对于一般软粘土，当膜下真空度稳定地达到650mmHg后，抽真空10天左右可进行上部堆载施工，即边抽真空，边施加堆载。对于高含水量的淤泥类土，当膜下真空度稳定地达到650mmHg后，一般抽真空2030天可进行堆载施工。5.2.30当堆载较大时，真空和堆载联合预压法应提出荷载分级施加要求，分级数应根据地基土稳定计算确定。分级逐渐加载时，应待前期预压荷载下地基土的强度增长满足下一级荷载下地基的稳定性要求时方可加载。5.2.31真空和堆载联合预压地基固结度和强度增长的计算可按5.2.7条、5.2.8条、5.2.11条计算。5.2.32真空和堆载联合预压以真空预压为主时，最终竖向变形可按本规范第5.2.12条计算，其中可取0.9（该系数同原规范）,3.真空和堆载联合预压,5.3.1 塑料排水带的性能指标必须符合设计要求。塑料排水带在现场应妥加保护，防止阳光照射、破损或污染，破损或污染的塑料排水带不得在工程中使用。5.3.2 砂井的灌砂量，应按井孔的体积和砂在中密状态时的干密度计算，其实际灌砂量不得小于计算值的95%。5.3.3 灌入砂袋中的砂宜用干砂，并应灌制密实。5.3.4塑料排水带和袋装砂井施工时，宜配置能检测其深度的设备。5.3.5塑料排水带需接长时，应采用滤膜内芯带平搭接的连接方法，搭接长度宜大于200mm。5.3.6 塑料排水带施工所用套管应保证插入地基中的带子不扭曲。袋装砂井施工所用套管内径略大于砂井直径。5.3.7塑料排水带和袋装砂井施工时，平面井距偏差不应大于井径，垂直度偏差不应大于1.5%，深度不得小于设计要求。5.3.8 塑料排水带和袋装井砂袋埋入砂垫层中的长度不应小于500mm。,五、施工,1.堆载预压,5.3.9堆载预压工程在加载过程中应满足地基强度和稳定控制要求。在加载过程中应进行竖向变形、水平位移及孔隙水压力等项目的监测。根据监测资料控制加载速率，应满足如下要求：1 对竖井地基，最大竖向变形量不应超过15 mm/d，对天然地基，最大竖向变形量不应超过10 mm/d；2 边缘处水平位移不应超过5 mm/d；3 根据上述观察资料综合分析、判断地基的强度和稳定性。,塑料排水板的打设,打设完的塑料排水板,5.3.10真空预压的抽气设备宜采用射流真空泵，空抽时必须达到95kPa以上的真空吸力，真空泵的设置应根据预压面积大小和形状、真空泵效率和工程经验确定，但每块预压区至少应设置两台真空泵。5.3.11真空管路设置应符合如下规定：1 真空管路的连接应严格密封，在真空管路中应设置止回阀和截门。2 水平向分布滤水管可采用条状、梳齿状及羽毛状等形式，滤水管布置宜形成回路。3 滤水管应设在砂垫层中，其上覆盖厚度100200mm的砂层。4 滤水管可采用钢管或塑料管，外包尼龙纱或土工织物等滤水材料。,2.真空预压,滤管的铺设,真空管,5.3.12密封膜应符合如下要求：1 密封膜应采用抗老化性能好、韧性好、抗穿刺性能强的不透气材料。2 密封膜热合时宜采用双热合缝的平搭接，搭接宽度应大于15mm。3 密封膜宜铺设三层，膜周边可采用挖沟埋膜，平铺并用粘土覆盖压边、围埝沟内及膜上覆水等方法进行密封。5.3.13地基土渗透性强时应设置黏土密封墙。黏土密封墙宜采用双排水泥土搅拌桩。搅拌桩直径不宜小于700mm。当搅拌桩深度小于15m时，搭接宽度不宜小于200mm，当搅拌桩深度大于15m时，搭接宽度不宜小于300mm。成桩搅拌应均匀，黏土密封墙的渗透系数应满足设计要求。（新增）,封闭膜的铺设,密封沟设计示意图,密封沟施工,3.真空堆载联合预压,5.3.14采用真空和堆载联合预压时，先进行抽真空，当真空压力达到设计要求并稳定后，再进行堆载，并继续抽真空。5.3.15堆载前需在膜上铺设土工编织布等保护层。保护层可采用编织布或无纺布等，其上铺设