3-1设备选型与典型设备设计

中海壳牌年产11.7wt聚甲基丙烯酸甲酯项目设备选型与典型设备设计中山大学Triumph团队89目录第一章 设备总述11.1 概述11.2 过程设备类别11.3 过程设备设计与选型11.4 设备设计与选型主要内容11.5 应用软件汇总2第二章 塔设备设计32.1 塔设备设计依据32.2 塔设备设计要求32.3 塔设备简介32.3.1 板式塔42.3.2 填料塔42.3.3 板式塔与填料塔的比较52.3.4 塔选型的一般原则52.4 板式塔设备详细设计（以T0103为例）62.4.1 设备内介质名称及组成62.4.2 tray sizing计算62.4.3 Traying Sizing核算72.4.4 cup Tower核算92.5 塔机械机构设计与校核132.5.1 提浓塔(T0103)结构计算132.5.2 提浓塔(T0103)接管设计152.5.3 壳体厚度计算152.5.4 提浓塔(T0103)机械强度核算162.6 提浓塔(T0103)塔体计算与核算小结342.6.1 设计条件342.6.2 核算内容小结342.6.3 计算结果小结342.7 设备条件图35第三章 换热器设计363.1 换热器设计依据363.2 换热器简介363.3 换热器型号表示方法383.4 换热器选用原则383.4.1 基本要求383.4.2 介质流程393.4.3 终端温差393.4.4 流速393.4.5 压力降403.4.6 传热膜系数403.4.7 污垢系数403.4.8 换热管413.5 换热器（E0305）设计实例423.5.1 设计条件423.5.2 换热器结构参数的确定443.5.3 机械结构校核493.5.4 选型结果523.6 换热器机械强度校核523.7 设备条件图74第四章 气液分离器的设计754.1 设计依据754.2 设计目标754.3 气液分离器的分类754.3.1 立式和卧式重力分离器754.3.2 立式和卧式丝网分离器754.4 气液分离器（V0202）的设计764.4.1 气液分离器（V0202）工艺参数764.4.2 类型选择764.4.3 尺寸设计77第五章 泵795.1 泵的概述795.2 泵选型原则795.3 泵类型和特点805.4 泵（P0201）选型实例815.4.1 工艺参数815.4.2 选型结果825.4.3 工作曲线图及安装尺寸图825.4.4 泵安装信息835.5 新型屏蔽泵的选用84第六章 储罐选型856.1 选型依据856.2储罐系列856.3 概述866.4 储罐的选型实例866.4.1 异丁烯储罐866.4.2 甲基丙烯酸甲酯储罐876.4.3 甲醇储罐87第一章 设备总述1.1 概述本项项目产品为聚甲基丙烯酸甲酯(PMMsA)，系统对于设备设计而言，在满足基本设计要求的前提下，设备设计的主要准则是绿色环保，节能减排，达到一定的社会效益，其次是经济效益。PMMA的生产系统的设备工艺设计与选型是在物料衡算和热量衡算的基础上进行的，其目的是决定工艺设备的类型、规格、主要尺寸和数量，为车间布置设计、施工图设计及非工艺设计项目提供足够的设计数据。过程设备最基本的要求是满足安全性与经济性，安全是核心，在充分保证安全的前提下尽可能做到节能、环保、经济。在满足工艺要求的同时，过程设备也必保证有足够的强度，不会在操作过程中遭到破坏。1.2 过程设备类别过程设备从总体上分为两类，一类称定型设备或标准设备，就是按标准规范系列生产的，不用装置的设计单位去做设备设计由一些加工厂成批成系列生产的设备，通俗地说，就是可以买到的现成的设备，如泵、风机、压缩机、大型储罐等；另一类称非定型设备或非标准设备，是指规格和材料都是不定型的、需要专门设计的特殊设备，如小的储罐、塔器、反应器等。1.3 过程设备设计与选型在满足工艺要求的前提下，为了确保安全与经济，过程设备应满足以下基本要求，其中包括合理性、可靠性和先进性、安全性、经济性。合理性即设备必须满足工艺需求，与工艺流程、生产规模、工艺条件及工艺控制水平相适应，在设备的许可范围内，能够最大限度地保证工艺的合理和优化并运转可靠。可靠性和先进性即工艺设备的型式、牌号多种多样，实现某一化工单元过程，可能有多种设备，要求设备运行可靠。在可靠的基础上考虑先进性，便于连续化和自动化生产，转化率、收率、效率要尽可能达到高的先进水平，在运转的过程中，波动范围小，保证运行质量可靠，操作上方便易行，有一定的弹性，维修容易，备件易于加工等。安全性即设备的选型和工艺设计要求安全可靠、操作稳定、无事故隐患，对工艺和建筑、地基、厂房等无苛刻要求，工人在操作时劳动强度小，尽量避免高温高压高空作业，尽量不用有毒有害的设备附件、附材，创造良好的工作环境和无污染。1.4 设备设计与选型主要内容（1）确定单元操作所用设备的类型，该工作应与工艺流程设计结合起来进行。（2）确定设备的材质。根据工艺操作条件（温度、压力、介质的性质）和对设备的工艺要求确定符合要求的设备材质，该工作应与设备设计专业人员共同完成。（3）确定设备的设计参数。设备的设计参数是由工艺流程设计、物料衡算、热量衡算、设备的工艺计算多项工作得到的。对不同的设备，它们有不同的设计参数。对塔设备，需要确定进出口物料的流量、组成、温度、压力、塔径与塔的材质、填料类型与填料高度或塔板类型与塔板数等，对于精馏塔还要确定塔顶冷凝器和塔底再沸器的热负荷、换热流体的种类等；对换热器，则需要知道热负荷、换热面积、冷热流体的种类及流量。（4）确定定型设备（即标准设备）的型号或牌号以及数量。定型设备是一些加工厂成批、成系列生产的设备，即那些可以直接向生产厂家订货或购买的现成设备。对已有标准图纸的设备，确定标准图的图号和型号。随着中国化工设备标准化的推进，有些本来用于非标设备的化工装置，已逐步走向系列化、定型化。这些设备包括换热器系列、容器系列、搪玻璃设备系列以及圆泡罩、F1型浮阀和浮阀塔塔盘系列等，它们已经有了国家标准。（5）对非标设备，向化工设备专业设计人员提出设计条件和设备草图，明确设备的型式、材质、基本设计参数、管口、维修安装要求、支承要求及其他要求（如防爆口、人孔、手孔、卸料口、液面计接口等）。（6）编制工艺设备一览表。在初步设计阶段，根据设备工艺设计的结果，编制工艺设备一览表，可按非定型工艺设备和定型工艺设备两类编制。初步设计阶段的工艺设备一览表作为设计说明书的组成部分提供给有关部门进行设计审查。1.5 应用软件汇总表1-1 应用软件列表名称用途来源Aspen Plus设备工艺参数设计Aspen Tech公司Aspen EDR换热器设计Aspen Tech公司Cup-Tower塔设备流体力学设计中国石油大学（华东）SW6-2011设备机械强度结构设计或校核全国化工设备设计技术中心站AutoCAD设备装配图绘制Autodesk公司Sucol塔器计算Sulzer公司第二章 塔设备设计2.1 塔设备设计依据化工设备设计全书塔设备化工设备设计基础规定 HG/T20643-2012设备及管道保温设计导则 GB 8175-2008钢制人孔和手孔的类型与技术条件 HG/T 21514-2014钢制化工容器结构设计规定 HG/T 20583-2011工艺系统工程设计技术规范 HG/T 20570-1995钢制压力容器焊接规程 JB/T4709-2007塔器设计技术规定 HG20652-1998不锈钢人、手孔 HG21594-21604-2014压力容器封头 GB/T 25198-2010压力容器封头 GB/T 25198-2010钢制塔式容器 NB/T47041-2014塔顶吊柱 HG/T 21639-20052.2 塔设备设计要求（1）分离效率高，达到一定分离程度所需塔的高度低；（2）生产能力大，单位塔截面积处理量大；（3）操作弹性大，对一定的塔器，操作时气液流量的变化会影响分离效率。若将分离效率最高时的气液负荷作为最佳负荷点，可把分离效率比最高效率下降15%的最大负荷与最小负荷之比称为操作弹性，易于稳定操作；（4）气体阻力小可使气体的输送功率消耗小。对真空精馏来说，降低塔器对气流的阻力可减小塔顶、塔底间的压差，降低塔底操作的压强，从而可降低塔底溶液泡点，降低对塔釜加热剂的要求，还可防止塔底物料的分解；（5）结构简单，设备取材面广便于加工制造与维修，价格低廉，适用面广。2.3 塔设备简介塔设备是化工、石油化工和炼油等生产中最重要的设备之一。它可使气（或汽）、液或液、液两相进行紧密接触，达到相际传质及传热的目的。可在塔设备中完成的常见操作有：精馏、吸收、解吸和萃取等。而在化工生产中分离的能耗占主要部分，塔设备的投资费用占整个工艺设备费用的 25.93%。因此，塔设备的设计和研究，对石油、化工等工业的发展起着重要的作用。按塔的内件结构分为板式塔和填料塔，它们都可以用作蒸馏和吸收等气液传质过程，但两者各有优缺点，要根据具体情况选择。2.3.1 板式塔塔内装有一定数量的塔盘，是气液接触和传质的基本构件；属逐级（板）接触的气液传质设备；气体自塔底向上以鼓泡或喷射的形式穿过塔板上的液层，使气液相密切接触而进行传质与传热；两相的组分浓度呈阶梯式变化。板式塔是分级接触型气液传质设备，种类繁多。在塔内有多层塔板，传热传质过程基本上在每层塔板上进行，塔板的形状、塔板结构或塔板上气液两相的表现，就成了命名这些塔的依据，诸如筛板塔、舌形板塔、斜孔板塔、波纹形板塔、泡罩塔、浮阀塔、喷射板塔、波纹传流塔、浮动喷射塔。对塔型的评价具体可以从生产能力、塔板效率、操作弹性、气体通过塔盘的压力降、造价和操作是否方便等方面来考虑。下面现将简单介绍几类主要塔的性能：表2-1 几类主要塔的性能比较性能塔型泡罩塔浮阀塔筛板塔穿流式生产能力差良优优分离效率良优优良操作弹性优优良优造价高良良优压力降差良优优2.3.2 填料塔塔内装有一定高度的填料，是气液接触和传质的基本构件；属微分接触型气液传质设备；液体在填料表面呈膜状自上而下流动；气体呈连续相自下而上与液体作逆流流动，并进行气液两相的传质和传热；两相的组分浓度或温度沿塔高连续变化。填料塔中的传热和传质主要在填料表面上进行，因此，填料的选择是填料塔的关键。填料的种类很多，有拉西环填料、鲍尔环填料、矩鞍形填料、阶梯形填料、波纹填料、波网（丝网）填料、螺旋环填料、十字环填料等。填料塔制造方便，结构简单，便于采用耐腐蚀材料，特别适用于塔径较小的情况，使用金属材料省，一次投资较少，塔高相对较低。表2-2 填料塔分类与名称填料类型填料名称散装填料环形拉西环形拉西环，十字环，内螺旋环开孔环形鲍尔环，改进型鲍尔环，阶梯环鞍形弧鞍形，矩鞍形，改进矩鞍形环鞍形金属环矩鞍形，金属双弧形，纳特环其他新型塑料球形，花环形，麦勒环形规整填料波纹型垂直波纹型网波纹型，板波纹型水平波纹型Spraypak，Panapak非波纹型珊格形Glitsch Grid板片形压延金属板，多孔金属板绕圈形古德洛形，Hyperfil2.3.3 板式塔与填料塔的比较表2-3 板式塔与填料塔的比较塔型项目填料塔板式塔压降小尺寸填料，压降较大，大尺寸及规整填料，压降较小较大空塔气速（生产能力）小尺寸填料气速较小，大尺寸及规整填料气速较大较大塔效率传统填料，效率较低，新型乱堆及规整填料效率较高较稳定、效率较高液-气比对液体量有一定要求适应范围较大持液量较小较大安装、检修较难较容易材质金属及非金属材料均可一般用金属材料造价新型填料，投资较大大直径时造价较低2.3.4 塔选型的一般原则选择时应考虑的因素有：物料性质、操作条件、塔设备性能及塔的制造、安装、运转、维修等。（1）下列情况优先选用板式塔：a.塔内液体滞液量较大，液相负荷较小，操作负荷变化范围较宽，对进料浓度变化要求不敏感，操作易于稳定；b.含固体颗粒，容易结垢，有结晶的物料，因为板式塔可选用液流通道较大的塔板，堵塞的危险较小；c.在操作过程中伴随有放热或需要加热的物料，需要在塔内设置内部换热组件，如加热盘管，需要多个进料口或多个侧线出料口。一方面板式塔的结构上容易实现，此外，塔板上有较多的滞液以便与加热或冷却管进行有效地传热；d.在较高压力下操作的蒸馏塔仍多采用板式塔。（2）下列情况优先选用填料塔：a.在分离程度要求高的情况下，因某些新型填料具有很高的传质效率，故可采用新型填料以降低塔的高度；b.对于热敏性物料的蒸馏分离，因新型填料的持液量较小，压降小，故可优先选择真空操作下的填料塔；c.具有腐蚀性且易发泡的物料，可选用填料塔。综上，塔设备的选型可以依照下列顺序：表2-4 塔型选用顺序表考虑因素选择顺序塔径800mm以下，填料塔大塔径，板式塔具有腐蚀性的原料填料塔穿流式筛板塔喷流型塔污浊液体大孔径筛板塔穿流式塔喷流式塔浮阀塔泡罩塔操作弹性浮阀塔泡罩塔筛板塔真空操作填料塔导向筛板网孔筛板筛板浮阀塔板大液气比多降液管筛板塔填料塔喷射型塔浮阀塔筛板塔存在两液相的场合穿流式塔填料塔2.4 板式塔设备详细设计（以T0103为例）2.4.1 设备内介质名称及组成表2-5 叔丁醇提浓塔(T0103)内介质名称及组成介质名称塔顶组成(mol frac)塔底组成(mol frac)NBA（n-Butane）0.17164491.94E-14IBA（Isobutane）0.12933041.65E-16IBE（Isobutylene）0.37916552.38E-151BE（1-Butene）0.18943989.22E-16C2BE（cis-2-Butene）3.08E-057.41E-181,3BDE(1,3-Butadiene)0.01428022.61E-19T2BE(trans-2-Butene)0.11610038.03E-15TBA(tert-butyl-alcohol6.70E-060.8127321H2O1.42E-060.18726792.4.2 tray sizing计算在Aspen Plus的Sizing and Rating中选择Traying Sizing进行塔设计得到的设计结果如下表所示：表2-6 T0103 Traying Sizing ResultsSection starting stage:2Section ending stage:14Column diameter:0.900809meterDowncomer area/Column area0.113116Side downcomer velocity0.128016m/secFlow path length0.593802meterSide downcomer width0.153504meterSide weir length0.677389meter表2-7 T0103 Traying Sizing ProfilesStageDiameterTotal areaActive area per panelSide downcomer areameterSqmsqmsqm20.8520.570.4560.05730.7800.4770.3820.04840.7950.4960.3970.05050.8720.5970.4610.06860.8870.6180.4790.07070.8920.6250.4840.07080.8930.6260.4850.07090.8940.6270.4860.071100.8950.6280.4870.071110.8950.6300.4880.071120.8970.6320.4890.071130.8980.6340.4910.072140.9010.6370.4930.0722.4.3 Traying Sizing核算将结果代入Traying Rating中，输入塔径与塔板间距、降液管底隙高度进行核算，得到结果如下表所示：表2-8 Section starting stage:2Section ending stage:14Column diameter:0.900809meterMaximum flooding factor:0.812532Stage:14Section pressure drop:0.0973485bar表2-9 T0103 Traying Rating ResultMaximum backup / Tray spacing:0.376838Stage:14Location:Backup:0.22972meterMaximum velocity / Design velocity:0.95Stage:14Velocity:0.144779m/sec表2-10 T0103 Traying Rating ProfileStageFlooding factorDowncomer velocityVelocity / Design velDowncomer backupBackup / Tray spacePressure dropDowncomer res. timem/secmeterN/sqmsec20.7520.0920.6050.1890.3090.0066.61630.6290.0700.4620.1560.2550.0058.66040.6540.0730.4810.1610.2640.0068.32450.7600.1360.8940.2130.3500.0074.47560.7890.1400.9190.2220.3640.0084.35270.7970.1410.9260.2240.3680.0084.31880.8000.1420.9290.2250.3690.0084.30690.8010.1420.9310.2250.3700.0084.298100.8020.1420.9330.2260.3710.0084.289110.8040.1430.9350.2260.3710.0084.278120.8060.1430.9390.2270.3730.0084.262130.8090.1440.9430.2280.3740.0084.240140.8130.1450.9500.2300.3770.0084.211由Traying Rating Profiles可以看出，降液管液位高度/板间距（Backup/Tray space）均介于0.20.5之间，降液管停留时间（Downcomer res. Time）均大于4s，每块塔板的液泛因子（Flooding factor）均介于0.60.85之间，结构设计合理。2.4.4 cup Tower核算根据Aspen软件的模拟结果，将塔T0103的各理论板的流量及物性参数列表，如表2-11所示：表2-11 水力学数据StageTemperature liquid fromTemperature vapor toMass flow liquid fromMass flow vapor toVolume flow liquid fromVolume flow vapor toDensity liquid fromDensity vapor toViscosity liquid fromViscosity vapor toSurface tension liquid fromkg/hrkg/hrcum/hrcum/hrkg/cumkg/cumcPcPdyne/cm145.0351.0117860.5720048.6231.912115.18559.699.480.150.019.73251.0186.9312625.4814813.5221.141714.85597.158.640.230.0113.73386.93111.2510575.1812763.2216.151536.90654.688.300.300.0119.554111.25118.0611223.7213411.7716.811613.98667.878.310.260.0120.405118.06124.4220902.2815473.9531.261866.098668.698.290.250.0120.046124.42126.0421505.4816077.1532.141938.18669.158.290.240.0120.057126.04126.4321680.4916252.1732.401957.80669.148.300.230.0120.028126.43126.5321738.1816309.8532.491962.59669.078.310.230.0119.989126.53126.5521773.4916345.1632.551963.80668.978.320.230.0119.9310126.55126.5621812.2316383.9032.611964.18668.828.340.230.0119.8511126.56126.5721863.9216435.6032.701964.41668.608.370.230.0119.7412126.57126.5921935.4316507.1132.821964.65668.318.400.230.0119.5913126.59126.6022034.5316606.2132.991964.95667.898.450.230.0119.3814126.60126.6322171.0516742.7233.221965.3319667.338.520.230.0119.0915126.63126.635428.3308.140666.550.2318.69初步设计叔丁醇提浓塔塔塔径为900mm，板间距为376.8mm，选择开孔率为14%，溢流堰选用平口堰，运用Cup Tower软件进行水力学校核：表2-12 水利数据液相气相1质量流量kg/h10575.177质量流量kg/h12763.222密度kg/m3654.688密度kg/m38.303体积流量m3/h16.159体积流量m3/h1536.904粘度cp0.3010粘度cp0.015表面张力dyn/cm19.5511安全因子/0.556体系因子/0.8012充气因子/0.60表2-13 结构数据塔板编号(实际)#塔板层数1塔内径，m0.9板间距，mm450液流程数1d/t,%11.3开孔率,%14.堰长，mm677堰高，mm15底隙/侧隙，mm120降液管宽，mm154受液盘宽，mm154受液盘深，mm100堰型平堰表2-14 校核结果塔板编号#溢流强度，m3/mh23.85停留时间，s7.23降液管液泛，%35.25阀孔动能因子，(m/s)(kg/m3)0.513.79单位塔板压降，Pa403.10降液管内线速度,m/s0.06降液管底隙速度,m/s0.11表2-15 塔工艺计算基本信息1项目名称7校核人2装置名称8日期2018/6/203塔的名称9说明4塔板编号(实际)#10计算选用的理论版#5塔板层数111塔板编号(理论)#6塔板形式条形浮阀12分段说明工艺设计条件液相气相1质量流量kg/h10575.177质量流量kg/h12763.222密度kg/m3654.688密度kg/m38.303体积流量m3/h16.159体积流量m3/h1536.904粘度cp0.3010粘度cp0.015表面张力dyn/cm19.5511安全因子/0.556体系因子/0.8012充气因子/0.60塔板结构参数1塔径m0.906孔数#42.002板间距m0.45007开孔密度#/m2127.443塔截面积m20.63738溢流程数/14开孔区面积m20.32969堰的形式/平堰5开孔率%14.00溢流区尺寸两侧1降液管面积比%11.312堰径比%75.203降液管顶部宽度m0.15354弯折距离m0.12005降液管底部宽度m0.03356受液盘深度m0.10007受液盘宽度m0.15358堰高m0.01509降液管底隙m0.120010降液管顶部面积m20.072111降液管底部面积m20.007712顶部堰长m0.677413底部堰长m0.340914进口堰高度m15进口堰宽度m条形浮阀参数1浮阀(长宽)mmmm7230工艺计算结果正常操作120%操作50%操作1空塔气速m/s0.66990.80380.33492空塔动能因子m/s(kg/m3)0.51.93042.31650.96523空塔容量因子m/s0.07590.09110.03804孔速m/s4.78485.74172.39245孔动能因子m/s(kg/m3)0.513.788516.54626.89426漏点气速m/s1.61411.60681.64237漏点动能因子m/s(kg/m3)0.54.65144.63034.73288相对泄露量kg液/100kg液-9溢流强度m3/(h.m)23.846228.615511.923110流动参数/0.09330.09330.093311板上液层高度m0.03370.03610.026812堰上液层高度m0.02350.02660.014813液面梯度m-14板上液层阻力m液柱0.02620.02860.019315干板压降m液柱0.03670.03790.025416总板压降m液柱0.06280.06650.044717雾沫夹带kg液/kg气0.06530.08840.020618降液管液泛%35.248737.722225.778719降液管内液体高度m0.09830.10520.071920降液管停留时间s7.23006.025014.460021降液管内线速度m/s0.06220.07470.031122降液管底隙速度m/s0.10970.13160.054823降液管底隙阻力m液柱0.00180.00270.000524稳定系数/2.96433.57351.456725降液管最小停留时间s4.00004.00004.0000负荷性能参数1操作点横坐标m3/h16.152操作点纵坐标103m3/h1.543操作上限百分比-120.00%4操作下限百分比-50.00%55%漏液时漏点动能因子m/s(kg/m3)0.55.00610%漏液时漏点动能因子m/s(kg/m3)0.53.00X液相体积流量m3/hY气相体积流量103*m3/h0-操作线1-液相下限线2-液相上限线3-漏液线4-雾沫夹带线5-液泛线从该塔的校核结果中可以看出：（1）降液管内液体停留时间大于4s；（2）液泛因子在0.65-0.8之间；（3）雾沫夹带量ev800mm，取其壁厚为12mm。2.5.4 提浓塔(T0103)机械强度核算表2-21 校核参数项目输入参数材料设备筒体壁厚6Q345R下封头壁厚6Q345R上封头壁厚6Q345R裙座壁厚12Q345R地脚螺栓大小及个数M36/1016Mn表2-22 提浓塔校核条件及计算结果 塔 设 备 校 核计 算 单 位中航一集团航空动力控制系统研究所计 算 条 件塔 型 板式容 器 分 段 数（不 包 括 裙 座） 1压 力 试 验 类 型 液压封头上 封 头下 封 头材料名称 Q345R Q345R名义厚度(mm) 6 6腐蚀裕量(mm) 2 2焊接接头系数 1 1封头形状 椭圆形 椭圆形圆筒设计压力(Mpa)设计温度()长度(mm)名义厚度(mm)内径/外径(mm)材料名称(即钢号)10.545146006900Q345R2345678910圆筒腐蚀裕量(mm)纵向焊接接头系数环向焊接接头系数外压计算长度(mm)试验压力(立) (Mpa)试验压力(卧)(Mpa)120.850.8500.60.7456792345678910内 件 及 偏 心 载 荷介 质 密 度kg/m3 960塔 釜 液 面 离 焊 接 接 头 的 高 度mm 1500塔 板 分 段 数12345塔 板 型 式 浮阀 塔 板 层 数 14 每 层 塔 板 上 积 液 厚 度mm 38.5 最 高 一 层 塔 板 高 度mm 2130 最 低 一 层 塔 板 高 度mm 1200 填 料 分 段 数12345填 料 顶 部 高 度mm 填 料 底 部 高 度mm 填 料 密 度kg/m3 集 中 载 荷 数12345集 中 载 荷kg 集 中 载 荷 高 度mm 集 中 载 荷 中 心 至 容 器 中 心线 距 离mm 塔 器 附 件 及 基 础塔 器 附 件 质 量 计 算 系 数 1.2基 本 风 压N/m2 700基 础 高 度mm 200塔 器 保 温 层 厚 度mm 50保 温 层 密 度kg/m3 50裙 座 防 火 层 厚 度mm 4防 火 层