E0102最终校核结果

过 程 设 备 强 度 计 算 书 SW6-2011固定管板换热器设计计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所设 计 计 算 条 件 壳 程管 程设计压力 0.9MPa设计压力 0.9MPa设计温度 215设计温度 215壳程圆筒内径Di675 mm管箱圆筒内径Di675mm材料名称Q345R材料名称Q345R试验压力1.035MPa试验压力1.035MPa 简 图计 算 内 容壳程圆筒校核计算前端管箱圆筒校核计算前端管箱封头(平盖)校核计算后端管箱圆筒校核计算后端管箱封头(平盖)校核计算管箱法兰校核计算管板校核计算前端管箱筒体计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB/T 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 pc 0.90MPa设计温度 t 215.00 C内径 Di 675.00mm材料 Q345R ( 板材 )试验温度许用应力 s 189.00MPa设计温度许用应力 st 178.20MPa试验温度下屈服点 ReL 345.00MPa负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 3.18mm焊接接头系数 f 0.85厚度及重量计算计算厚度 d = = 2.01mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 10.52mm名义厚度 dn = 14.00mm重量 820.68Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值pT = 1.25p = 1.0350 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ReL = 310.50MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 39.67 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 pw= = 4.64892MPa设计温度下计算应力 st = = 29.32MPastf 151.47MPa校核条件stf st结论 合格前端管箱封头计算计算单位 中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB/T 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 pc 0.90MPa设计温度 t 215.00 C内径 Di 675.00mm曲面深度 hi 200.00mm材料 Q345R (板材)设计温度许用应力 st 178.20MPa试验温度许用应力 s 189.00MPa负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 3.18mm焊接接头系数 f 0.85压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 pT = 1.25p= 1.0350 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力stsT 0.90 ReL = 310.50MPa试验压力下封头的应力sT = = 31.87MPa校核条件sT sT校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K = = 0.8079计算厚度 dh = = 1.62mm有效厚度 deh =dnh - C1- C2= 10.52mm最小厚度 dmin = 3.00mm名义厚度 dnh = 14.00mm结论 满足最小厚度要求重量 66.10 Kg压 力 计 算最大允许工作压力 pw= = 5.78788MPa结论 合格后端管箱筒体计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB/T 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 pc 0.90MPa设计温度 t 215.00 C内径 Di 675.00mm材料 Q345R ( 板材 )试验温度许用应力 s 189.00MPa设计温度许用应力 st 178.20MPa试验温度下屈服点 ReL 345.00MPa负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 3.18mm焊接接头系数 f 0.85厚度及重量计算计算厚度 d = = 2.01mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 10.52mm名义厚度 dn = 14.00mm重量 820.68Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值pT = 1.25p = 1.0350 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ReL = 310.50MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 39.67 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 pw= = 4.64892MPa设计温度下计算应力 st = = 29.32MPastf 151.47MPa校核条件stf st结论 合格后端管箱封头计算计算单位 中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB/T 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 pc 0.90MPa设计温度 t 215.00 C内径 Di 675.00mm曲面深度 hi 200.00mm材料 Q345R (板材)设计温度许用应力 st 178.20MPa试验温度许用应力 s 189.00MPa负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 3.18mm焊接接头系数 f 0.85压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 pT = 1.25p= 1.0350 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力stsT 0.90 ReL = 310.50MPa试验压力下封头的应力sT = = 31.87MPa校核条件sT sT校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K = = 0.8079计算厚度 dh = = 1.62mm有效厚度 deh =dnh - C1- C2= 10.52mm最小厚度 dmin = 3.00mm名义厚度 dnh = 14.00mm结论 满足最小厚度要求重量 66.10 Kg压 力 计 算最大允许工作压力 pw= = 5.78788MPa结论 合格内压圆筒校核计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB/T 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 pc 0.90MPa设计温度 t 215.00 C内径 Di 675.00mm材料 Q345R ( 板材 )试验温度许用应力 s 189.00MPa设计温度许用应力 st 178.20MPa试验温度下屈服点 ReL 345.00MPa负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 3.18mm焊接接头系数 f 0.85厚度及重量计算计算厚度 d = = 2.01mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 10.52mm名义厚度 dn = 14.00mm重量 820.68Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值pT = 1.25p = 1.0350 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ReL = 310.50MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 39.67 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 pw= = 4.64892MPa设计温度下计算应力 st = = 29.32MPastf 151.47MPa校核条件stf st结论 合格延长部分兼作法兰固定式管板腐蚀后计算 设计单位 中航一集团航空动力控制系统研究所 设 计 计 算 条 件 简 图壳程圆筒设计压力 ps0.9MPa设计温度 ts 215平均金属温度 ts167.2装配温度 to20材料名称Q345R设计温度下许用应力178.2MPa平均金属温度下弹性模量 Es 1.93e+05MPa平均金属温度下热膨胀系数as1.201e-05mm/mm壳程圆筒内径 Di 675mm壳 程 圆 筒 名义厚 度 ds14mm壳 程 圆 筒 有效厚 度 dse10.52mm壳体法兰设计温度下弹性模量 Ef1.901e+05MPa壳程圆筒内直径横截面积 A=0.25 p Di23.578e+05mm2壳程圆筒金属横截面积 As=pds ( Di+ds )2.266e+04mm2壳程端部圆筒材料名称端部圆筒平均金属温度下弹性模量 Es MPa端部圆筒平均金属温度下热膨胀系数asmm/mm 端部圆筒名义厚 度 dsmm端部圆筒有效厚 度 dsemm两端部圆筒总长度端部圆筒金属横截面积 As=pds ( Di+ds )mm2管箱圆筒设计压力pt0.9MPa设计温度tt215材料名称Q345R设计温度下弹性模量 Eh1.901e+05MPa管箱圆筒名义厚度(管箱为高颈法兰取法兰颈部大小端平均值)dh17mm管箱圆筒有效厚度dhe17mm管箱法兰设计温度下弹性模量 Et”1.901e+05MPa换热管材料名称20(GB9948)管子平均温度 tt153.7设计温度下管子材料许用应力 stt126.8MPa设计温度下管子材料屈服应力sst190MPa设计温度下管子材料弹性模量 Ett1.901e+05MPa注：换热管平均金属温度下管子材料弹性模量 Etm1.938e+05MPa平均金属温度下管子材料热膨胀系数at1.191e-05mm/mm 管子外径 d19mm管子壁厚dt2.11mm管子根数 n555根换热管中心距 S23mm一根管子金属横截面积112mm2换热管长度 L13450mm管子有效长度(两管板内侧间距) L3350mm管束模数 Kt = Et na/LDi5325MPa管子回转半径 6.018mm管子受压失稳当量长度 lcr300mm系数Cr =140.5比值 lcr /i49.85管子稳定许用压应力 () MPa管子稳定许用压应力 () 104.2MPa管板材料名称Q345R设计温度 tp215设计温度下许用应力156.1MPa设计温度下弹性模量 Ep1.901e+05MPa管板腐蚀裕量 C2 6.36mm管板输入厚度dn50mm管板计算厚度 d41.7mm管板分程处面积 Ad6400mm2管板强度削弱系数 h0.4管板刚度削弱系数 m0.4管子加强系数 K = 4.77管板和管子连接型式胀接，开槽管板和管子胀接(焊接)高度l47mm胀接许用拉脱应力 q4MPa焊接许用拉脱应力 qMPa管箱法兰材料名称Q345R管箱法兰厚度 44mm法兰外径 740mm基本法兰力矩 3.133e+07Nmm管程压力操作工况下法兰力 1.525e+07Nmm法兰宽度 32.5mm比值0.02519比值0.06519管箱圆筒壳常数0.016971/mm系数0.003258管箱圆筒与法兰的旋转刚度参数 54.84MPa壳体法兰材料名称Q345R壳体法兰厚度50mm法兰外径 740mm法兰宽度 32.5mm比值 0.01559比值0.07407壳程圆筒壳常数 0.021571/mm系数0.001289壳体法兰与圆筒的旋转刚度参数25.46MPa旋转刚度参数25.46MPa系数计算法兰外径与内径之比 1.096壳体法兰应力系数Y (按 K 查表7-9) 21.05旋转刚度无量纲参数 0.003756膨胀节波峰处内直径 mm系数膨胀节总体轴向刚度 KexN/mm系数计算管板第一弯矩系数 (按,查图7-12) 0.2609系数 14.57系数 (按,查图 7-13) 3.02换热管束与不带膨胀节壳体刚度之比 2.754换热管束与壳体刚度之比 2.754管板第二弯矩系数 (按K,查图7-14(a)或(b) 2.618系数 0.00474系数 (按K,Qex 查图7-15) 0.008485法兰力矩折减系数 0.3068管板边缘力矩变化系数 1.297法兰力矩变化系数 0.6021管管板开孔后面积 Al = A - 0.25 npd 22.005e+05mm2板参管板布管区面积 (三角形布管) (正方形布管) 2.607e+05mm2数管板布管区当量直径 576.1mm系数 0.5603系系数 0.3099数系数 4.42计系数 6.511算管板布管区当量直径与壳体内径之比 0.8535管板周边不布管区无量纲宽度 k = K(1-rt) 0.6989仅有壳程压力Ps作用下的危险组合工况 (Pt = 0)不计温差应力 计温差应力 换热管与壳程圆筒热膨胀变形差 g = at(tt-to)-as(ts-to)0.0-0.0001755 当量压力组合 0.90.9MPa 有效压力组合 （直管） （波纹管） 3.978-6.563MPa基本法兰力矩系数 0.05818-0.03527 管板边缘力矩系数0.06433-0.02912管板边缘剪力系数 0.9376-0.4245管板总弯矩系数 1.402-1.478管板布管区周边径向弯矩系数系数 0.817-1.727管板布管区最大径向弯矩系数系数0-1.738管板径向弯矩系数0.817-1.738系数0.5142-1.094管板径向应力系数= 0.04313-0.02725管板布管区周边处剪切应力系数 =0.083880.02492壳体法兰力矩系数0.015-0.01368计算值许用值 计算值许用值管板径向应力 62.981.5 =234.265.643 =468.3 MPa管板布管区周边剪切应力6.4580.5 =78.05-3.1651.5 =234.2MPa壳体法兰应力100.81.5 =234.2151.63 =468.3 MPa换热管轴向应力 1.93=126.8=104.218.273 =380.4=125MPa壳程圆筒轴向应力 11.81=151.5-5.789=534.6MPa换热管与管板连接拉脱应力 q =0.07702q=40.7293q焊接q胀接4MPa仅有管程压力Pt作用下的危险组合工况 (Ps = 0)不计温差应力 计温差应力 换热管与壳程圆筒热膨胀变形差 =(t-t)-(t-t)0.0-0.0001755 当量压力组合 -1.179-1.179MPa 有效压力组合 （直管） （波纹管） -5.86-16.4MPa操作情况下法兰力矩系数-0.01923-0.00687管板边缘力矩系数 -0.01923-0.00687管板边缘剪力系数 -0.2803-0.1001管板总弯矩系数 -0.6569-0.001368管板布管区周边径向弯矩系数系数 -1.002-0.4227管板布管区最大径向弯矩系数系数-0.9979-0.4863管板径向弯矩系数-0.9979-0.4863系数-0.6281-0.306管板径向应力系数= -0.01957-0.01192管板布管区周边处剪切应力系数 =0.031160.03896壳体法兰力矩系数 -0.01064-0.006848计算值许用值 计算值许用值管板径向应力 42.091.5 =234.271.773 =468.3 MPa管板布管区周边剪切应力 -3.5330.5 =78.05-12.361.5 =234.2MPa壳体法兰应力 105.31.5 =234.2189.63 =468.3 MPa换热管轴向应力8.612=126.8=104.226.43 =380.4=125MPa壳程圆筒轴 向 应 力 7.752151.5-8.402534.6MPa换热管与管板连接拉脱应力 q =0.3437q=41.0543q焊接q胀接4MPa考虑壳程和管程压力同时作用下的危险组合工况不计温差应力计温差应力 换热管与壳体热膨胀变形差 =(t-t)-(t-t)0.0-0.0001755 当量压力组合 -0.2789-0.2789MPa 有效压力组合 （直管） （波纹管） -1.881-12.42MPa基本法兰力矩系数 -0.123-0.01863操作情况下法兰力矩系数 -0.05375-0.002924管板边缘力矩系数=Max-0.1169-0.01249管板边缘剪力系数 -1.704-0.182管板总弯矩系数 5.968-0.2635管板布管区周边径向弯矩系数系数 4.852-0.6544管板布管区最大径向弯矩系数系数0-0.6706管板径向弯矩系数-16.08-0.6706系数-10.12-0.4221管板径向应力系数= -0.09304-0.01495管板布管区周边处剪切应力系数 =-0.030470.03757壳体法兰力矩系数 -0.04061-0.008571计算值许用值 计算值许用值管板径向应力 64.241.5 =234.268.153 =468.3 MPa管板布管区周边剪切应力 1.1090.5 =78.05-9.0311.5 =234.2MPa壳体法兰应力 1291.5 =234.2179.83 =468.3 MPa换热管轴向应力 7.207=126.8=104.223.543 =380.4=125MPa壳程圆筒轴向应力16.24=151.5-2.306=534.6MPa换热管与管板连接拉脱应力 q =0.2876q=40.93963q焊接q胀接4MPa计算结果管板名义厚度50mm管板校核通过直管换热管内压计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算条件换热管简图计算压力 Pc 0.90MPa设计温度 t 215.00 C外径 Do 19.00mm材料 20(GB9948) ( 管材 )试验温度许用应力 s 152.00MPa设计温度许用应力 st 126.80MPa负偏差 C1 0.00mm腐蚀裕量 C2 0.00mm焊接接头系数 f 1.00厚度及重量计算计算厚度 d = = 0.07mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 2.11mm名义厚度 dn = 2.11mm重量 3.03Kg压力及应力计算最大允许工作压力 Pw= = 31.68123MPa设计温度下计算应力 st = = 3.60MPastf 126.80MPa校核条件stf st结论 直管换热管内压计算合格直管换热管外压计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算条件换热管简图计算压力 Pc -0.90MPa设计温度 t 215.00 C外径 D0 19.00mm材料名称 20(GB9948) (管材)试验温度许用应力 s 152.00MPa设计温度许用应力 st 126.80MPa负偏差 C1 0.00mm腐蚀裕量 C2 0.00mm焊接接头系数 f 1.00厚度及重量计算计算厚度 d = 0.24mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 2.11mm名义厚度 dn = 2.11mm外压计算长度 L L= 3450.00mm外径 Do Do= 19.00mmL/Do 181.58Do/de 9.00A 值 A= 0.0155673B 值 B= 152.26MPa重量 3.03 kg压力计算许用外压力当时， = 28.52910MPa当时，=结论 换热管外压计算合格直管换热管壳程压力试验外压计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算条件换热管简图计算压力 Pc -1.03MPa设计温度 t 20.00 C外径 D0 19.00mm材料名称 20(GB9948) (管材)试验温度许用应力 s 152.00MPa设计温度许用应力 st 152.00MPa负偏差 C1 0.00mm腐蚀裕量 C2 0.00mm焊接接头系数 f 1.00厚度及重量计算计算厚度 d = 0.25mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 2.11mm名义厚度 dn = 2.11mm外压计算长度 L L= 3450.00mm外径 Do Do= 19.00mmL/Do 181.58Do/de 9.00A 值 A= 0.0155673B 值 B= 161.20MPa重量 3.03 kg压力计算许用外压力当时， = 30.20326MPa当时，=结论 换热管壳程压力试验外压计算合格延长部分兼作法兰固定式管板腐蚀前计算 设计单位 中航一集团航空动力控制系统研究所 设 计 计 算 条 件 简 图壳程圆筒设计压力 ps0.9MPa设计温度 ts 215平均金属温度 ts167.2装配温度 to20材料名称Q345R设计温度下许用应力178.2MPa平均金属温度下弹性模量 Es 1.93e+05MPa平均金属温度下热膨胀系数as1.201e-05mm/mm壳程圆筒内径 Di 675mm壳 程 圆 筒 名义厚 度 ds14mm壳 程 圆 筒 有效厚 度 dse13.7mm壳体法兰设计温度下弹性模量 Ef1.901e+05MPa壳程圆筒内直径横截面积 A=0.25 p Di23.578e+05mm2壳程圆筒金属横截面积 As=pds ( Di+ds )2.964e+04mm2壳程端部圆筒材料名称端部圆筒平均金属温度下弹性模量 Es MPa端部圆筒平均金属温度下热膨胀系数asmm/mm 端部圆筒名义厚 度 dsmm端部圆筒有效厚 度 dsemm两端部圆筒总长度端部圆筒金属横截面积 As=pds ( Di+ds )mm2管箱圆筒设计压力pt0.9MPa设计温度tt215材料名称Q345R设计温度下弹性模量 Eh1.901e+05MPa管箱圆筒名义厚度(管箱为高颈法兰取法兰颈部大小端平均值)dh17mm管箱圆筒有效厚度dhe17mm管箱法兰设计温度下弹性模量 Et”1.901e+05MPa换热管材料名称20(GB9948)管子平均温度 tt153.7设计温度下管子材料许用应力 stt126.8MPa设计温度下管子材料屈服应力sst190MPa设计温度下管子材料弹性模量 Ett1.901e+05MPa注：换热管平均金属温度下管子材料弹性模量 Etm1.938e+05MPa平均金属温度下管子材料热膨胀系数at1.191e-05mm/mm 管子外径 d19mm管子壁厚dt2.11mm管子根数 n555根换热管中心距 S23mm一根管子金属横截面积112mm2换热管长度 L13450mm管子有效长度(两管板内侧间距) L3350mm管束模数 Kt = Et na/LDi5325MPa管子回转半径 6.018mm管子受压失稳当量长度 lcr300mm系数Cr =140.5比值 lcr /i49.85管子稳定许用压应力 () MPa管子稳定许用压应力 () 104.2MPa管板材料名称Q345R设计温度 tp215设计温度下许用应力156.1MPa设计温度下弹性模量 Ep1.901e+05MPa管板腐蚀裕量 C2 0mm管板输入厚度dn50mm管板计算厚度 d41.7mm管板分程处面积 Ad6400mm2管板强度削弱系数 h0.4管板刚度削弱系数 m0.4管子加强系数 K = 4.77管板和管子连接型式胀接，开槽管板和管子胀接(焊接)高度l47mm胀接许用拉脱应力 q4MPa焊接许用拉脱应力 qMPa管箱法兰材料名称Q345R管箱法兰厚度 44mm法兰外径 740mm基本法兰力矩 3.133e+07Nmm管程压力操作工况下法兰力 1.525e+07Nmm法兰宽度 32.5mm比值0.02519比值0.06519管箱圆筒壳常数0.016971/mm系数0.003258管箱圆筒与法兰的旋转刚度参数 54.84MPa壳体法兰材料名称Q345R壳体法兰厚度50mm法兰外径 740mm法兰宽度 32.5mm比值 0.0203比值0.07407壳程圆筒壳常数 0.01891/mm系数0.002243壳体法兰与圆筒的旋转刚度参数40.81MPa旋转刚度参数40.81MPa系数计算法兰外径与内径之比 1.096壳体法兰应力系数Y (按 K 查表7-9) 21.05旋转刚度无量纲参数 0.006019膨胀节波峰处内直径 mm系数膨胀节总体轴向刚度 KexN/mm系数计算管板第一弯矩系数 (按,查图7-12) 0.3409系数 11.88系数 (按,查图 7-13) 2.824换热管束与不带膨胀节壳体刚度之比 2.105换热管束与壳体刚度之比 2.105管板第二弯矩系数 (按K,查图7-14(a)或(b) 2.353系数 0.007254系数 (按K,Qex 查图7-15) 0.008844法兰力矩折减系数 0.405管板边缘力矩变化系数 0.8703法兰力矩变化系数 0.6476管管板开孔后面积 Al = A - 0.25 npd 22.005e+05mm2板参管板布管区面积 (三角形布管) (正方形布管) 2.607e+05mm2数管板布管区当量直径 576.1mm系数 0.5603系系数 0.3099数系数 3.725计系数 5.352算管板布管区当量直径与壳体内径之比 0.8535管板周边不布管区无量纲宽度 k = K(1-rt) 0.6989仅有壳程压力Ps作用下的危险组合工况 (Pt = 0)不计温差应力 计温差应力 换热管与壳程圆筒热膨胀变形差 g = at(tt-to)-as(ts-to)0.0-0.0001755 当量压力组合 0.90.9MPa 有效压力组合 （直管） （波纹管） 3.353-7.189MPa基本法兰力矩系数 0.06904-0.0322 管板边缘力矩系数0.07535-0.02589管板边缘剪力系数 0.8955-0.3076管板总弯矩系数 1.292-0.5531管板布管区周边径向弯矩系数系数 0.7198-0.9103管板布管区最大径向弯矩系数系数0-0.91管板径向弯矩系数0.7198-0.91系数0.453-0.5727管板径向应力系数= 0.04355-0.02011管板布管区周边处剪切应力系数 =0.096130.03511壳体法兰力矩系数0.02326-0.01774计算值许用值 计算值许用值管板径向应力 53.581.5 =234.253.063 =468.3 MPa管板布管区周边剪切应力6.2360.5 =78.05-4.8851.5 =234.2MPa壳体法兰应力131.71.5 =234.2215.33 =468.3 MPa换热管轴向应力 0.8423=126.8=104.219.243 =380.4=125MPa壳程圆筒轴向应力 8.72=151.5-6.829=534.6MPa换热管与管板连接拉脱应力 q =0.03361q=40.76793q焊接q胀接4MPa仅有管程压力Pt作用下的危险组合工况 (Ps = 0)不计温差应力 计温差应力 换热管与壳程圆筒热膨胀变形差 =(t-t)-(t-t)0.0-0.0001755 当量压力组合 -1.179-1.179MPa 有效压力组合 （直管） （波纹管） -4.817-15.36MPa操作情况下法兰力矩系数-0.02339-0.007336管板边缘力矩系数 -0.02339-0.007336管板边缘剪力系数 -0.278-0.08718管板总弯矩系数 -0.43380.1487管板布管区周边径向弯矩系数系数 -0.8048-0.2901管板布管区最大径向弯矩系数系数-0.8123-0.3899管板径向弯矩系数-0.8123-0.3899系数-0.5112-0.2454管板径向应力系数= -0.01872-0.01136管板布管区周边处剪切应力系数 =0.036620.04629壳体法兰力矩系数 -0.01673-0.01023计算值许用值 计算值许用值管板径向应力 33.091.5 =234.264.033 =468.3 MPa管板布管区周边剪切应力 -3.4130.5 =78.05-13.761.5 =234.2MPa壳体法兰应力 1361.5 =234.2265.23 =468.3 MPa换热管轴向应力6.946=126.8=104.226.433 =380.4=125MPa壳程圆筒轴 向 应 力 6.093151.5-8.371534.6MPa换热管与管板连接拉脱应力 q =0.2772q=41.0