驼峰街跨线桥钢支架门洞设计方案.doc

驼峰街跨昆玉高速吴家营收费站出口匝道现浇预应力箱梁钢管贝雷梁门洞支架施工方案一、工程简介 驼峰街跨昆玉高速公路跨线桥设计桥梁全宽20m，分左右两幅。左右两幅桥梁全宽均为8.5m，中间间隔3m。全桥共分5联：236.85+55+235.2+（30+35+30）+330，全长386.68m。除第二联采用55m跨径钢箱梁外，其余各联均采用支架现浇预应力混凝土连续箱梁。驼峰街现浇预应力箱梁设计底宽4.1m，顶宽8.2m，单箱单室，梁高2m，跨中箱梁顶板厚25cm；底板厚22cm，腹板厚50cm。端支点顶板厚50cm，底板厚42cm、腹板厚80cm，其自重荷载最大，属最不利状况，故确定端支点处箱梁为本次支撑体系计算的模型。箱梁截面图如下图：桥梁设计立面图见附图一：桥梁立面图。本工程的施工顺序为：先进行桥梁下部结构的施工，第一联、及第三联现浇箱梁部分在桥梁下部结构施工完成后紧接进行，同时跨昆玉高速公路钢梁在厂内进行分段分节加工制作，厂内加工完毕后采用汽车运输至工地现场，在现场待第一、三联现浇箱梁张拉完毕后进行吊装（钢箱梁的施工方案已另行编报审核完毕）。本工程箱梁砼浇筑施工顺序为：进行底板模板、翼缘模板安装安装底板钢筋及腹板钢筋安装腹板模板浇筑第一次砼（底板及底板倒角）安装顶板模板安装顶板钢筋浇筑第二次砼（含腹板及顶板砼）。根据设计平面，该跨线桥设计第三联左幅（235.2m）及第三联右幅（236.85m）现浇预应力箱梁由东向西跨越昆玉高速吴家营收费站出口匝道。按原设计图，该收费站匝道为废弃匝道，可采用满堂支架进行现浇施工。但因各种因素该匝道现仍继续使用，因此，该工程第三联左右幅跨线桥需搭设钢构门架进行施工。上述新建跨线桥及昆玉高速吴家营收费站具体平面位置关系详见附图二：驼峰街跨线桥与昆玉高速吴家营收费站总平面图。从该平面图中可以看出，新建驼峰街跨线桥与吴家营收费站出口匝道斜交，角度约为57。同时，该收费站出口匝道船岛侵入跨线桥支架搭设范围。对此，本方案重点考虑以下问题：、根据昆玉高速公路的运营需求，施工期间，吴家营收费站匝道必须保留现有的两条行车通道，净空高度要求大于5.0m。因此，应正确进行跨越门洞支架搭设的设计及结构安全计算；、从匝道线形及驼峰街跨线桥平面位置关系上看，收费站出口小车道在进入船岛范围时，设置有弯道，因此该门洞支架基础应重点考虑避让行车道，确保通车净空要求、转弯半径等，以此确保行车安全；、因收费站两座船岛均侵入驼峰街跨线桥门洞搭设范围，且船岛中埋设有电力、通讯讯号、照明、收费系统、计重系统等预埋管线，埋置深度仅2030cm，在船岛位置处的门洞支墩布置位置应详加考虑避让，否则可能对船岛设施造成破坏，影响高速公路的正常运营；、根据现场地形情况，匝道以西一侧设置有匝道路基边坡及路堤墙，造成现场高低差，因此，在方案设计时，一是考虑了地基基础强度以及高差调平的办法，二是复核了门洞搭设后收费站匝道净空高度及宽度，以确保满足匝道使用要求及门洞支架结构安全。二、方案编制依据1、 驼峰街设计施工图设计（桥梁专业）；2、 建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ 166-2008；3、 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008；4、 建筑结构荷载规范GB50009-2001;5、 钢结构设计规范GB50017-2003；三、钢管贝雷梁门洞支架方案设计根据本工程具体情况，驼峰街跨线桥跨越昆玉高速公路吴家营收费站现浇模板支架采用钢管贝雷梁门洞支架体系进行施工，该门架支撑体系可确保每车道净宽3.5m，净高5.0m，可以满足现浇箱梁施工及收费站通车运营的需要。上述具体布置详见附图三：驼峰街跨匝道门架基础平面布置图。同时，由于门架搭设范围沿跨线桥纵向存在匝道路面、路基边坡等构筑物，门架基础需分台设置。具体地形状况及门架基础布置详见附图四：驼峰街跨线桥与匝道标高实测图、附图五：驼峰街跨匝道门架基础纵向立面图。根据驼峰街跨线桥与匝道标高实测图，综合考虑桥梁纵坡、横坡及原状地面高程，可以看出，梁底至匝道路面最小净空高度为8.37m，匝道路基边坡挡墙外需设置门架基础墩台，避免满堂架落于路基边坡上，同时也解决了原状地面高底差的问题。详细的门架基础布置图见附图五：驼峰街跨匝道门架基础纵向立面图。、门架基础（兼做防撞墩）门架基础采用C20砼条形基础，宽度均为1.0m，基础顶标高按驼峰街跨匝道门架基础纵向立面图进行控制，确保高度1.5m以上。基础采用C20砼在原路面上进行浇筑。浇筑门架基础时应注意在基础顶面间距3.5m预埋钢管支撑连接钢板（厚2cm、0.8m0.8m）。、钢管立柱钢管立柱采用400mm壁厚9mm钢管作为支撑柱并与基础预埋钢板焊接。钢管顶面采用2cm厚80cm80cm钢板与钢管接触面全部施焊并用直角钢板加强。钢管立柱顶面及底面均采用2cm钢板加劲肋进行加固焊接。、工字钢横梁及贝雷梁钢管立柱上方采用422a工字钢作为横向连系梁。工字钢顶采用贝雷梁作为纵梁，贝雷片规格为150cm300cm18cm, 跨线桥箱梁空腹下贝雷梁最大间距为90cm，实腹下间距为60cm。每两排贝雷片连成一组，每组贝雷片对应端头采用贝雷框进行连接形成贝雷梁。贝雷梁每隔3m上下设置10号槽钢作为横向联系，使全部贝雷梁作为一个整体承受箱梁施工荷载。、碗扣式钢管模板支撑架贝雷梁顶满铺20cm5cm脚手板后再铺设1.2cm厚防护竹胶板，竹胶板上按经专家论证过的驼峰街碗扣式钢管脚手架模板支撑安全专项方案间距60cm横桥向铺设14a#槽钢，槽口向上布置。为防止立杆底部滑动，槽钢内放置10cm12cm方木，方木上布设碗扣钢管形成模板支架。门洞上方搭设的脚手架钢管顶部设置可调顶托，用于调节模板标高并方便拆模。、防护设施门洞出入口顶部设置1.5m高防撞栏杆，栏杆底部设30cm高挡脚板，栏杆内侧采用1.2cm竹胶板进行全高围护。匝道入口设施工缓行标示及限高标示，并安设5.0高限高架。门洞内靠行车道一侧设置交通反光带，门洞顶设警示灯。门洞支架搭设施工工艺流程图施工准备基础中线及标高测量控制地基处理及基础浇注立柱中心及顶标高测量控制钢管立柱安装及加固贝雷梁片地面拼装工字钢横梁焊接安装贝雷梁吊装及加固竹胶板铺设及防护设施安装槽钢布设及碗扣管搭设模板安装上述门洞支架搭设方式详见附图六：驼峰街跨匝道门洞支架纵向立面图、附图七：驼峰街跨匝道门洞支架横断面图。四、施工控制要点（一）门洞安装1、地基处理本工程共设置6个条形基础（详基础平面布置图），其中2#、5#基础位于匝道沥青路面上，根据设计计算结果，该处地基承载了已满足要求，不另行处理。3#及6#条基位于碗扣式脚手架基础范围内，经前期处理，该部位地基承载力已满足要求，亦不再另行处理。1#及4#条基位于3#左右幅承台回填范围，为确保地基承载力符合要求，在承台回填时，相应条基位置采用50cm片石进行换填，碾压密实后，浇注20cm厚C15垫层，最后在垫层上进行条基施工。2、门洞钢管支墩基础对砼条形基础进行准确放样，确保行车顺畅，顶面预埋钢管支撑连接钢板（厚2cm、0.8m0.8m），间距为3.5米。基础底部地基要求密实、无返弹，顶面平整，预埋钢板水平放置并加设B16锚固钢筋，钢板中心线应按设计要求确保在同一中线上，并严格按图纸标高进行顶面标高的控制。2、门洞支架门洞两侧及门洞上方至梁底均采用碗扣式支架，具体施工方法和要求应满足驼峰街碗扣式钢管脚手架模板支撑安全专项方案的相关规定。门洞支墩采用400mm壁厚9mm的电焊钢管，钢管与预埋钢板接触面全部施焊并在周围用8个厚2cm的直角钢板与预埋钢板加强连接。为加强钢管立柱间的整体性，采用120钢管作为柱间支撑对各个钢管立柱进行连接加固。在吊装和拆除贝雷片时，采用专人防护，最大限度地保证安全。3、工字钢横梁钢管立柱顶面采用2cm厚钢板承托，并与钢管接触面全部施焊直角钢板加强。随后在钢管立柱顶面布置4I22a工字钢作为横梁，工字钢接头采用5mm钢夹板焊接连接，工字钢与立柱顶面钢板采用焊接连接，工字钢间采用U型螺栓夹紧，防止工字钢倾覆。4、贝雷梁吊装本工程贝雷片共计32列，采用贝雷框每两列连接形成贝雷梁，贝雷梁共16榀，具体梁片参数如下表：梁片位置贝雷梁长度数量贝雷梁高贝雷梁宽单榀重量左幅支架24m榀1.5m0.6m4.32t右幅支架21m榀1.5m0.6m3.78t贝雷梁在地面上整体拼装完成后进行整体吊装。考虑到现场吊装场地的限制及昆玉高速吴家营收费站匝道的运营要求，本工程采用50t汽车吊在匝道外墩桥梁左侧进行左幅支架24m长贝雷梁的吊装，在墩桥梁右侧进行右幅支架21m长贝雷梁的吊装。吊装期间尽量不占用收费站内匝道，确保收费站运营正常。贝雷梁吊装详见附图八：贝雷梁吊装作业平面布置图。为确保施工安全，贝雷梁吊装选择在夜间出入收费站车辆较少的时段进行，根据现场长期观测，吴家营收费站凌晨点至点基本无车辆通行，故吊装时间安排在此时段进行施工。吊装前应配备如下人员进行现场指挥及监控：序号主要工种计划配备数量备注1管理人员4含安全员2吊车司机23吊装指挥14钢结构专业作业人员85防护人员2现场一人，匝道入口1人6安装技术监测2贝雷片采用4辆9m长20t货车分批运输至工地，整体拼装完成形成梁片后采用50t汽车吊进行单机吊装。吊装作业严格按吊装时段进行，施工至凌晨4点后，对已吊装就位的梁片进行临时固定，随后撤离人员机械及设备，确保凌晨5点匝道运营恢复正常。贝雷梁片吊装时，起吊吊点按下图实施：吊装作业立面示意图如下：梁片吊装完毕，梁片架设完毕并对全部构件逐一检查后，在贝雷梁上满铺1.2cm竹胶板，左右幅支架间满铺脚手板并铺设竹胶板形成通道，整个贝雷梁顶面封闭后形成防护棚，防止施工时落物影响行车安全。竹胶板上方按碗扣式钢管脚手架布置间距布设14a号槽钢作为脚手管垫块，随后安装搭设钢管架形成模板支撑。为防止坠物伤人，除在贝雷梁顶部满铺脚手板及防护竹胶板外，门洞出入口上方侧面设防护栏杆，侧立面满布竹胶板进行封闭；支墩基础及钢管上设置反光带，门洞入口设置警示灯；匝道入口设警示标志及限高架。5、测量控制因门洞支架搭设范围内匝道设施复杂，本工程在进行基础放样时应控制好基础中线及标高。在安装钢管立柱时应重点控制立柱顶面标高及立柱中心位置。测量采用全站仪进行，并严格执行测量复核制度。（二）门洞拆除门洞支架拆除时严格按照支架技术交底及支架安全技术交底拆除，考虑到本工程设计有花槽式防撞护栏，施工时必须搭设脚手架进行支撑的实际情况，门洞应在上部防撞护栏施工完毕后方可进行拆除，拆除遵循从上到下逐一拆除的原则，拆除过程中严禁上下同时作业。1、先对门洞各杆件、螺栓进行全面检查，确保连接牢固方可进行拆除工作。2、先拆除贝雷梁上方的箱梁翼板钢管脚手架及翼板模板，随后进行箱梁底板模板及钢管脚手架的拆除。门洞上方碗扣式钢管模板支架拆除完毕后，应将贝雷片上的杂物及时清理干净，以防止坠物伤人。3、卸落贝雷片（1）清除贝雷片上方的各类杂物。（2）逐片拆除贝雷梁与其他构件的连接及安全网。（3）卸落贝雷梁。从东西两侧均匀对称进行卸落。卸落前再次检查贝雷梁是否与其他构件已断开连接。卸落先采用卷扬机将贝雷梁拖至翼板下，然后采用50t汽车吊进行整体起吊卸落。卸落的贝雷梁在地面进行拆除。拆除过程中，凡已松开连接的杆、配件应及时拆除运走，并堆码整齐，避免误扶，误靠。（4）卸落贝雷梁应安排在收费站车辆出入较少的时段进行，卸落时对收费站出口匝道进行临时封闭，防止意外事故发生。（5）卸落贝雷片时设专人进行安全防护，以防在拖动贝雷片梁时工字钢横梁翘起或滑落。4、卸落工字钢卸落工字钢时，应逐根解除工字钢与钢管支墩的联接，并按解除一根拆除一根的原则实施，同时应防止卸落时倾斜滑落伤人。5、拆除钢管立柱拆除钢管立柱时，采用吊机配合，以防倒塌伤人。6、清除砼基础带，并对破坏路面采用C20砼修补。7.清除门洞周围所有杂物，恢复交通。五、安全防护及道路保通要求（一）贝雷梁搭设、拆除安全防护要求贝雷梁搭设前在地面进行整体拼装，并对各连接杆件、螺栓进行全面检查方可吊装；贝雷梁卸落前先对各杆件、螺栓进行全面检查，同样采取整体起吊卸落，在地面进行拆除。搭设、卸落时须对既有道路进行封锁，并设专人进行防护。（二）安全保通及交通疏导要求安全保通防护设施是本门洞的最重要方面，为保证车辆，行人及门洞的本身安全，特要求做以下安全措施：1、门洞进出口顶部必须搭设好防护栏，防护栏高1.5米，并满挂安全网，防护栏杆底部设30cm高挡脚板防止物体滑落。同时，在防护栏杆外侧挂醒目警示条幅。2、门洞顶面满铺脚手板及竹胶板，以防重物掉落至路面。3、为了防止门洞被车辆撞挂，在匝道入口设置限高5米标志，及减速缓行标志，并设置限高架限高。门洞入口顶部安装红色警示小灯。门洞行车道一侧布设反光带提醒通行车辆注意安全。4、门洞开始搭设期间、施工使用期间及拆除期间，在匝道入口限高架处设置专人看守，防止超高车辆驶入匝道。5、在昆玉高速呈贡收费站出口匝道处设醒目的交通指示牌，提醒需进入呈贡的超高车辆由呈贡站收费站驶离昆玉高速。6、协调昆玉交警、路政及昆玉高速管理公司等相关道路交通部门，全力配合施工期间的道路保通及交通疏导工作。7、箱梁浇筑施工时，必须设专职安全员指挥交通及防止施工坠落物。六、门洞支撑架主要材料及机械设备为减少对收费站匝道的占用时间，本工程门洞支架按第三联左右幅同步进行实施。门洞搭设所需的主要材料及机械设备如下表(不含上部脚手架)。序号设备或材料名称规格型号单位数量备注1C20商品混凝土C20m3149.582基础预埋件2cm厚Q235钢板B16锚筋4.03共24块3电焊钢管4029mmt8.89524根4柱顶焊接钢板及肋板2cm厚Q235钢板3.617含加劲肋板5柱间钢管水平支撑1214mmt1.4546工字钢22a，单根长13.12m10.431共24根7贝雷梁片国产150cm300cm18cmt64.8共240片8贝雷框宽45cm16副及90cm 20副t0.989贝雷梁间槽钢连系10号槽钢t1.39510防护脚手板20cm5cm木枋m327.6含挡脚板11防护竹胶板1.2cm厚m2589.5共205张12脚手管立杆支垫槽钢14a号槽钢t13.70713脚手管立杆垫木12cm10cm木枋m311.3214普通扣件式钢管48mm3.5mmt20防护栏杆用15安全密目网m220016汽车吊25t台117汽车吊50t台18卷扬机 8t台219手拉葫芦10t个七、门洞支架体系的搭设技术要求1、 门洞基础应严格按方案规定进行施工，确保平面位置、顶部标高及混凝土浇筑质量符合要求。2、 基础预埋件应严格按设计图纸进行预埋，与钢管立柱的焊接质量应符合钢结构施工质量及验收规范的规定；3、 钢管立柱间的横向联系应焊接牢固，使钢管立柱形成整体；4、 钢管立柱顶面的工字钢应与钢管立柱连接牢固，工字钢接长采用加劲钢板进行焊接连接并确保焊接质量。工字钢安装完毕后应进行下部结构的检查验收，合格后方可进行贝雷梁的安装。5、 贝雷梁片在地面拼装完成后，应对各个连接螺栓及杆件的连接质量进行检查，验收合格后方可进行起吊安装。6、 门洞架体搭设完毕，必须由工程技术人员、安检人员及施工负责人等相关人员对门洞支架进行检查验收，检查验收时，应具备下列技术文件：、专项施工方案及变更文件；、安全技术交底文件；、周转使用的构配件使用前的复验记录；、搭设的施工记录和质量安全检查记录。凡不符合验收标准的一律进行整改，直至符合要求。7、 门洞架体经检查验收合格后，方可进行上部碗扣式钢管脚手架的搭设。碗扣式钢管脚手架搭设应符合驼峰街碗扣式钢管脚手架模板支撑架安全专项方案的搭设要求。8、 碗扣式模板支架搭设完毕后，按驼峰街碗扣式钢管脚手架模板支撑架安全专项方案的具体要求组织验收，验收合格方可进行下道工序的施工。八、安全保证措施1、搭设前，应对施工人员进行操作规程安全教育。严禁酒后进入作业范围、严禁穿拖鞋进行作业。2、搭设门洞支架人员必须持证上岗，属于钢结构工程的部分必须由专业焊工进行施工。各类上岗人员应定期体检，合格后方可持证上岗。施工过程中必须按要求佩戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。安全带应固定在牢固的部位，随身工具应挂牢，防止坠落。3、起吊杆件上运，钢绳必须挂设稳固，每次起吊杆件时，应捆牢并设置专人指挥方可起吊，起吊下方半径15m范围内禁止站人。4、贝雷梁组装好后，应组织技术、安检和施工负责人对支架进行检查验收，合格签认后，方可进行吊装。5、门架吊装及拆卸时，应划出安全区，临时封闭匝道，设警戒标志，并设专人看护。6、拆卸材料应在绑扎牢固后，采用吊车进行吊放。禁止抛掷。7、在遇到6级及以上大风和雷雨天气时应暂停施工，停止施工前应妥善固定各种架体上的构配件，防止停工期间物体滑落伤人。再次开工前应对已成形的架体进行验收检查，确认无安全隐患后方可继续施工。8、雨天进行搭设或拆除工作时，必须采取安全防滑措施。9、钢管贝雷梁门架搭设完成后应安设防雷装置，其接地电阻不得大于4。10、作业现场应设安全围护和警示标志，禁止无关人员进入危险区域。11、门架使用期间，严禁拆除架体结构构件，如确需拆除的必须经修改施工方案并报原方案审批人批准，确定补救措施后方可实施。对未形成或已失稳的架体部位应及时加设临时支撑或拉接。12、在搭设、拆除、使用过程中应设专人负责，并设安全监督检查人员，确保门洞支架的搭设和使用符合设计和有关规定要求，发现异常情况时，架上人员和收费站内车辆应立即撤离，并封闭收费站出口匝道。13、在使用过程中，应定期对门架进行检查。作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在门架上集中堆放模板、钢筋等物料。混凝土输送管、布料杆等不得固定在门洞支架上。严禁悬挂起重设备；14、门洞支架在架设过程及使用期间应严防与带电体接触，夜间施工照明线通过钢架时，电线应与钢架隔离并确保有足够的绝缘保护，必要时应使用低压照明。15、浇筑箱梁混凝土前，应对架体搭设质量再次进行验收，验收合格方可浇筑混凝土，浇注混凝土时设专人对架体进行监督检查。九、安全保证体系本工程项目部设安全领导小组，项目经理任组长，项目书记、副经理、总工、安全总监任副组长，各部部长为组员。施工队设安全生产领导小组，由作业队队长任组长，作业队技术负责人等任副组长，各班组设兼职安全员。安全组织保障体系详见下图。安全责任制防机械事故确保施工全过程安全目标实现奖 惩兑 现安全活动经费安全奖惩办法安全管理措施安全生产教育防火灾防雷电防高空坠落安全隐患排查安全总监项目部专职安全员安全教育安全工作体系安全控制安全检查制安全生产宣传防触电防坍塌不定期检查各作业队安全员班组安全员、群众安全监督员提高安全意识现场安全生产提高预防预测能力消除事故隐患项目部安全领导小组组长：项目经理张吉坤副组长：项目书记郑宝华、副经理李梁、总工李进军、安全生产总监张利明组员：项目部各部门负责人安全保障体系框图施工队安全生产领导小组组长：各作业队队长副组长：各作业队技术负责人、副队长组员：各作业队专兼职安全员、作业班组长 十、安全应急措施根据门洞支架重大危险源分析，模板高支撑体系施工主要存在如下安全隐患：、因坍塌、脚手架倒塌等原因引起的人身伤亡事故；、高空坠落及物体打击事故；为保障员工生命财产安全，提高项目部在发生上述安全事故时的应急反应能力，保证应急处理工作高效、有序的进行，最大程度的降低事故危害程度和经济损失，本工程发生上述安全事故时应立即启动驼峰街锦绣大街安全应急预案，并按照相关要求向上级主管部门、地方政府相关部门及时报告，准确传递事故信息。同时，项目部及各施工队伍在应急救援中应各司其职、密切配合，有组织的进行应急救援活动，采取有效的措施，将事故危害控制在最小范围。在安全事故应急处理过程中，任何部门及个人不得迟报、瞒报已发生的安全事故，有不履行职责、不负责任、不服从调度指挥、散布谣言者，按照有关规定进行严肃处理，构成犯罪的，移交司法机关依法追究刑事责任。本工程应随时储备下列应急救援物资：1、急救药箱、急救氧气袋；2、应急照明灯、手电筒；3、担架、运输车辆；4、用于清除坍塌物的起重和切割机具，如汽车吊、铲车、千斤顶、起重葫芦、吊索具和金属切割机等。十一、施工临时用电本工程施工临时用电按驼峰街锦绣大街施工临时用电方案进行实施，临时用电的布设应符合该方案之规定。为保障砼浇筑连续，防止因停电导致的施工质量事故，本工程预备发电机一台，在停电时供施工使用。十二、施工进度计划施工进度计划详见附表一：驼峰街跨吴家营收费站匝道门洞施工进度计划表。后附驼峰街钢管贝雷梁门洞支架设计计算书驼峰街钢管贝雷梁门洞支架设计计算书一、钢管贝雷梁门洞支架搭设参数本工程门洞支架采用钢管贝雷梁进行搭设，贝雷梁共两跨，一跨跨越吴家营收费站出口的两股匝道，另一跨由匝道边跨越匝道路基边坡及挡墙。根据方案设计图纸，具体的门洞支架参数如下：1、门洞支架基础门洞支架基础采用1.0m宽，1.5m高C20砼现浇条形基础，该条形基础长度均为13.12m，基础顶部预埋2cm厚钢板方便与钢管立柱的焊接。条形基础直接坐落在收费站匝道路面上。2、支墩支墩采用400壁厚9mm钢管作为墩柱。根据设计方案图纸，该钢管支墩最大高度为5.5m，钢管支墩在箱梁下按3.5m间距在条形基础上布置，钢管立柱与基础顶面预埋钢板焊接牢固，立柱间采用120钢管作为柱间支撑对各个钢管立柱进行连接加固。3、立柱顶部横梁立柱顶部横梁采用422a工字钢进行布置。工字钢单跨跨度3.5m，左右幅各形成一个3等跨连续梁。工字钢与立柱顶面钢板采用焊接连接，工字钢间采用U型螺栓夹紧，防止工字钢倾覆。4、贝雷梁贝雷梁采用150cm300cm18cm国产贝雷梁片进行拼装，左幅门洞贝雷梁总长24m（净跨长度分别为16.3m及6.39m），右幅门洞贝雷梁总长21m（净跨长度分别为11.8m及7.55m）。贝雷梁片单片重量取为270kg。贝雷梁片在箱梁空腹下最大布置间距为90cm，在实腹下布置间距60cm，且每两组贝雷梁片端头采用60cm贝雷框连接成一个整体。按此布置，每幅箱梁下共布置贝雷片16列。二、门洞的设计计算（一）计算贝蕾梁列数1、设计计算参数根据设计图纸，本门洞支架贝雷梁净跨以左幅为最大，最大跨度16.3m，两跨形成门洞，贝雷梁总长24m为最不利状况，故以此为计算校核模型。贝雷梁片单片力学参数：容许弯距：M=788.2KNm容许剪力：Q=245.2KN截面惯性矩：单片贝蕾粱 I=0.002505m4钢材弹性模量：E=2.11011KN/m2贝雷梁容许挠度按工作平台梁取为：f=L/4002、荷载计算箱梁的砼自重贝雷梁为两跨连续梁，总长24m，钢筋砼密度取为26KN/m3箱梁断面面积： S=7.367m2（CAD查的，已扣除箱室部分） 则G1=24.07.36726=4597.008KN 考虑泵车冲击取冲击系数1.1 G1=4597.0081.1=5056.709KN模板重内模及底模采用木模，侧模采用定型钢模板。木模荷载标准值为0.5KN/m2,含支撑木楞等钢模荷载标准值为1.0KN/m2 内模长：L1=7.65m（CAD查的） 底模长：L2=4.1m 侧模长：L3=6.75m 木模：G2=(L1+L2)240.5 钢模：G2=L3241.0 模板合计：G2=303.0KN贝蕾粱自重按设计方案，每幅箱梁底布置贝雷片16列，左幅贝雷梁全长24m共布置贝雷片168=128片，贝雷片单片重量为270Kg/片（按国产重量计）则 G3=1282700.0098=338.688KN 施工机具、人员荷载荷载标准取1KN/m2 贝雷梁范围内施工面总长24m，总宽为8.2+0.5*2=9.2m则 G4=1249.2=220.8KN振捣产生荷载 振捣荷载标准值取1 KN/m2 G5=1249.2=220.8KN上述荷载合计（永久荷载取安全系数1.2，可变荷载取1.4）G总=1.2（5056.709+303+338.688）+1.4(220.8+220.8)=7456.32KN计算挠度时荷载分项系数为1.0，则G=6139.997KN分布荷载 q=G总/24=310.68KN/m计算挠度时q=255.83KN/m3、挠度计算贝蕾粱列数根据实际情况绘制的计算简图如下：由图中可以看出，单跨跨度最大为16.3m，为不等跨两跨连续梁。考虑到连续梁支点处负弯矩的影响，该贝雷梁的挠度应当比单跨简支梁小。出于安全考虑，采用跨度16.3m的简支梁进行贝雷梁的列数计算。 则f=L/400=16.3/400=0.04075m 由f=5qL4/384EI，得 I=5qL4/384Ef =（5255.8316.341000）/（3842.110110.04075） =0.0275m4 单片贝蕾粱I=0.002505m4 n=I/I=0.0258/0.00250511列 现设置16列，满足要求。4、以弯矩计算贝蕾粱列数按计算简图，查施工手册不等跨连续梁内力系数表，当n=L2/L1=16.3/6.39=2.55时，查得在中间支座处弯矩值最大，该处弯矩系数为0.6172，则 M=0.5469qL12=0.6172310.686.392=7829.62KNm n=M/M= 7829.62/788.210列 现设置16列，满足要求。若考虑为简支梁，则最大跨度16.3m，按简支梁进行校核计算时， M=qL22/8=310.6816.32/8=10318.1 n=M/M13列 现设置16列，亦满足要求。5、以剪力计算贝蕾粱列数按连续梁进行计算时，查二不等跨连续梁内力系数表，剪力最大处位于中间支座左，该处剪力系数为1.5176，则 Q1=1.4272qL1=1.5176310.686.39=3012.89KN n=Q/Q=3012.89/245.2=12.313列 现布置16列，满足要求。考虑为简支梁时，Q2=qL2/2=310.6816.3/2=2532.04KNQ1 故布置16列亦满足要求。（二）腹板下贝蕾粱列数检算1、荷载计算腹板处箱梁砼自重 (腹板取1.0m宽范围考虑)由CAD图查得1.0m范围内腹板截面积为：1.07m2，则G1=24m1.07m226KN/m31.1=734.448KN模板底模及内模全长：2.49m翼板模板长：1.174m则 G2=242.490.5+241.1741=58.06KN贝蕾粱自重腹板下布置2列贝雷梁，每列8片，间距0.6m，则 G3=382700.0098=63.504KN施工机具人员重 G4=1241.0=24KN振捣产生荷载 G5=1241=24KN上述荷载合计 G总=1.2(734.448+58.06+63.5)+1.4242=1094.41KN均布荷载 q=G总/24=45.6KN/m计算挠度时荷载系数为1.0，则q=37.667KN/m2、弯矩检算按二不等跨连续梁考虑时，弯距系数为0.6172，则 M=0.617245.66.392=1149.2KNm n=1149.2/788.2=1.42列 现布置2列满足要求。按简支梁考虑时， M=qL2/8=45.616.32/8=1514.4KN/m n=1514.4/788.2=1.92列 现布置2列亦满足要求。3、剪力检算按不等跨连续梁考虑，最大剪力系数为1.5176，则 Q1=1.517645.66.39=442.2KN n=442.2/245.2=1.82列 现布置2列，满足要求。按简支梁考虑， Q1=qL/2=45.616.3/2=371.64KNQ1 布置2列可满足要求。4、挠度检算因连续梁时产生负弯距，梁体挠度较简支梁时为小，故仅校核简支梁情况下的挠度变形。按简支梁考虑，f=16.3/400=0.04075m，则 I=5qL4/384Ef =(537.667100016.34)/(3842.110110.04075) =0.004m n=0.004/0.002505=1.62列 现布置2列，满足要求。（三）钢管立柱的数量确定按设计方案，本工程采用400，壁厚9mm的钢管作为立柱，且钢管立柱最大高度为5.5m，据此进行计算。1、长细比检算 回转半径r=0.35（d+D）/2 =0.35（0.393+0.402）/2 =0.1391m 式中：D钢管外径，d钢管内径。 长细比 =L/r=15.5/0.1391 =39.5=100 -杆件长度系数， 式中：1.0，L-杆件几何长度， 为钢管立柱容许长细比。2、强度确定立柱数量（工字钢自重参加计算）因=39.5，由钢结构设计规范查得a类截面轴心受压构件稳定系数=0.9425， 钢材设计抗拉、抗压、抗弯设计强度值f=215106KN/m2，考虑钢管柱脚焊接连接时，采用f=160106KN/m2，则：钢管立柱单根可承受轴心力 N=fA=1601060.9425（/4）（0.4022-0.3932） =8.474105NI22a工字钢自重线密度为33.07Kg/m，每根工字钢长13.2m，共布置3排12根，则自重 G=1213.233.070.0098=51.34KN钢管立柱共布置3排，则 n=（7456.32+1.251.34）/847.4/3=2.96考虑安全系数k=1.3 n=2.961.33.9根 实际每排布置4根，满足要求。（四）立柱顶工字刚检算按设计方案，立柱顶面工字钢共布设3排，每排4根共12根，单跨跨度3.5m，为3等跨连续梁（悬挑端较短，予以忽略）。22a工字钢力学参数： 截面抵抗矩：W=309.6cm3 截面惯性矩：=3406cm4 Ix:Sx=19.17 Q235钢材设计抗弯强度=215MPa Q235钢材设计抗剪强度=125MPa1、抗弯计算（按三等跨连续梁进行计算） q=（7456.32+1.251.34）/12/13.2=47.46KN/m 查施工手册均布荷载下三等跨连续梁跨中最大弯矩系数为0.080，支座处最大弯矩系数为-0.1。取系数0.1进行计算。 M=0.1qL2=0.147.463.52=58.14KNm =M/W=58.14103/(309.6)=187.8MPa=215MPa 抗弯强度满足要求。2、剪力检算三等跨连续梁最大剪力系数为0.6，则 Q=0.6qL=0.647.463.5=99.67KN Ix/Sx=19.17 =Q/（Ix/Sx）t 式中t为腹板厚度7.5mm=0.0075m =99.67/（0.19170.0075） =69.32MPa=125MPa 抗剪强度满足要求。3、挠度检算挠度计算时荷载系数为1.0，则 q=（6139.997+51.34）/12/13.2=39.09KN 三等跨连续梁时，跨中最大挠度系数为0.677，则 f=0.677qL4/100EI =0.67739.093.541000/(1002.11011340610-8) =0.0056m f=L/500=3.5/500=0.007m 挠度变形满足要求。（五）立柱下砼基础检算钢管立柱下基础采用现浇条形混凝土基础，基础尺寸为1.5cm高，13.15m长，宽度1.0m。采用C20砼进行浇注。 按设计图纸及施工方案，该条形基础上部荷载为：1、上部设计结构荷载及贝雷梁等支架荷载 G1=7456.32KN2、工字钢横梁荷载（取荷载系数1.2），共12根工钢 G2=1.21213.233.070.0098=61.6KN 3、钢管立柱自重荷载（取荷载系数1.2，取立柱最高尺寸进行计算） 400壁厚9mm钢管线密度为87.2Kg/m，钢管总长54m则 G3=1.287.2540.0098=55.38KN4、布置3个基础时，每个基础上承受的上述荷载为 G=（7456.32+61.6+55.38）/3=2524.43KN5、个条形基础自重荷载(素砼密度取25KN/m3) G=1.213.151.5125=591.75KN 6、 总体考虑时，条形基础上承受的压力合计为G=2524.43+591.75=3116.18KN则，基础底面的压应力为 =G /A=3116.18/(113.15)=236.97KPa小于沥青路面允许的承载力，满足要求。（六）门架贝雷梁顶脚手管支垫槽钢检算门架顶部按碗扣式钢管脚手架安全专项方案搭设模板支架，脚手管底设置4号槽钢进行支垫，因贝雷片架设最大间距为0.9m，故支垫槽钢按跨度0.9m简支梁进行校核计算。按驼峰街碗扣式钢管脚手架模板支撑架安全专项方案的规定，碗扣架立杆间距、排拒均按60cm进行布置，最不利情况是，一跨槽钢上布置有2根立杆，计算简图如下（图中，N=24.4KN）：14a号槽钢槽口向上时力学参数截面抵抗矩：W=137.701cm3 截面惯性矩：=53.187cm4=531870mm4截面对中和轴的面积矩：S=13535mm3截面尺寸b=5