制动力匹配校核报告模板

分类：编号：制动力匹配检查报告项目名称：项目编号：编制：日期：校对：日期：审核：日期：批准：日期：1制动系统设计计算报告项目记录1.1。设计选择概述设计选择概述.222 22.整车基本参数。整车基本参数.2233 3.制动系统示意图。制动系统示意图.3 3 4 4.制动法规的基本要求。制动法规的基本要求.3 3 5 5.制动器结构参数的确定。制动器结构参数的确定3 3360 :.445.15.1空载和满载时前后制动器的状况空载和满载时前后制动器的状况.4 4 5.1.15.1 1基础理论基础理论.4 4 5.1.25.1.2理想的前后制动力分配.5 5 5.25.2前后制动力分配执行器结构参数的确定前后制动器结构参数的确定.7 7 5.35.3理想的前后制动器输入压力曲线理想的前后制动器输入压力曲线.1010 66.真空助力器制动总泵参数的确定。真空助力器制动总泵参数的确定.1111 7 7.制动距离和制动减速度。制动距离和制动减速度.12128.制动踏板力计算的检查。检查制动踏板力的计算。.13139 9.驻车制动的计算。驻车制动器的计算.1515 10.10。摘要.1616 11.11。参考.1717制动系统设计计算报告2 1.1。设计选型概述设计选型概述汽车制动系统是汽车的重要组成部分，直接影响汽车的行驶安全性能。为了保证汽车良好的制动效率和高速行驶的安全性，应合理确定汽车制动系统的布置形式和制动系统各部分的结构参数。此外，只有制动性能好、制动系统可靠的汽车才能充分发挥其动态性能。2 2.整车基本参数。整车基本参数项目参数数值轴距L(mm) 2515整车整备重量m(Kg) 1060整备状态前轴载荷mf(Kg) 527.88整备状态后轴载荷mr(Kg) 532.12质心高度hg(mm) 717空载质心至前轴距离a(mm) 1262.53空载满载质量(Kg) 1585满载前轴载荷(Kg) 708满载后轴载荷(Kg) 796满载质心至前轴距离(mm) 1391.58前轮、后轮滚动半径R轮(mm) 316制动系统设计计算报告33 3。 制动系统示意图。制动系统示意图由于设计车型的前悬架主销偏置为正偏置且偏置值较大(24.6毫米)，制动系统的管路布置只能采用H型布置(如图3-1所示)。制动系统1采用H型管路布置，制动总泵2采用真空辅助，前轮3和后轮图3-1制动管路示意图4 4。制动法规的基本要求。制动法规的基本要求1)、GB 12676-1999汽车制动系统设计计算报告的结构性能和试验方法2)、GB7258-2004运行中的机动车安全技术要求3)、GB 13594-92车辆防抱死制动系统性能要求和试验方法4)。 汽车制动规范项目中国ZBT24007-89欧洲经济共同体ECE 71/320中国GB7258- 1998美国联邦135试验路面干水泥路面附着力好0.7橇装no81满载一个驾驶员或满载任何轻载，满载制动初速度80公里/h80公里/h50公里/h96.5公里/小时制动期间的稳定性不允许偏离3.7米通道不允许制动器结构参数的确定。5.15.1空载和满载条件下前后制动器制动结构参数的确定5.1.15.1通用汽车基本理论基础理论根据前后桥制动器的制动力、载荷、路面附着系数、坡度等因素的分布情况，当制动器制动力足够大时，制动过程中可能会出现以下三种情况：1)前轮抱死和牵引，后轮抱死和牵引。2)在前轮被锁定和拖动之前，后轮被锁定和拖动。制动系统设计和计算报告5 3)前轮和后轮同时被锁定和拖动。情况1)工作状态稳定，但车辆在制动过程中失去转向能力，附着条件未充分利用。情况2)，后轴可能打滑，这是一种不稳定的工作状态，粘附利用率也低。但是，在情况3)中，可以避免后轴的侧滑，同时，前方向盘只能在最大制动强度下失去转向能力。与前两种工况相比，粘附工况得到了更好的利用。前制动器和后制动器之间的制动力分配比例会影响车辆制动时的方向稳定性和地面附着条件的利用程度，这是车辆制动系统设计中必须妥善处理的问题。5.1.25.1.2理想的前后制动力分配理想的前后制动力分配在分析前后轮的制动力分配比之前，首先要了解作用在前后轮上的地面的法向反作用力。图5-1:制动工况的力图如图5-1所示，后轮接地点的扭矩为： gzh dt du mg blf1。公式中：制动系统设计计算报告6 对前轮的法向反作用力；1z F 汽车重力；G Fj加速阻力从汽车质心到后桥中心线的距离；B 汽车质量；M 汽车质心高度；G h 汽车减速。Dt du将力矩带到前轮的接地点，以获得公式： gzh dt du mglfa2中面向后轮的法向反作用力；2z F 汽车质心与前轴中心线之间的距离。a可以得到法向地面反作用力是dt du g h b l g f z 1 dt du g h a l g f z 2。如果在具有不同附着系数的路面上制动，前轮和后轮可以锁定(同时锁定或相继锁定)。此时du/dt= g。地面作用于前部，后轮的法向反作用力为GZHB L G F 1 GZHA L G F 2。理想制动力分配曲线可从车辆参数中得出(见图5-2):制动系统设计计算报告7图5-2理想制动力分配曲线第一条线和第二条线 5.25.2前后制动器结构参数的确定前后制动器结构参数的确定由于X的存在，X加宽车的总质量和准备质量与原XX车相比变化不大，因此XX加宽车的前后制动器拟借用XX车零件。现在，检查系统是否能满足使用要求。XX原车前后制动器规格尺寸见下表：前后制动类型、前盘、后鼓、盘式制动缸活塞直径Df/mm 51.1前制动有效半径re/mm R97.7制动盘厚度/mm 12制动鼓工作直径De/mm 220制动鼓缸直径Dr/Mm 17.4625前制动效率系数Bf 0.76后制动效率系数Br 2.2前后轮缸数量2(前)。 2(后)制动系统设计计算报告8据此，实际制动力分配系数=1/1(DR 2BR 0.5 DE/(DF 2BFRE)=0.7243线如图5-2所示。 为了确认前后制动器的结构参数是否满足ECE324/84 No13制动规程的要求，我们绘制了设计车辆的利用附着系数与制动强度的关系曲线(见图5-3)。图5-3 ECE制动规程要求使用附着系数与制动强度的关系曲线：1。z=0.2 0.8之间，前轴附着系数曲线应高于后轴附着系数曲线，且制动强度z0 . 10 . 85(-0.2)；2.当z=0.3 0.5时，在后桥利用系数曲线不超过直线的情况下，允许后桥利用系数曲线高于前桥利用系数曲线=z=0.30.5制动系统设计计算报告9。从上图可以看出，前后制动器结构参数的选择能够满足ECE法规的要求。因此，可以确认先前选择的前后制动参数。图5-4是前轴和后轴的附着效率曲线。从图中可以看出，当后轮未锁定在0.4 0.8的普通附着系数路面上时，汽车可以利用至少79.2%的附着系数进行制动，附着效率相对较高。图5-4前轴和后轴连接效率曲线可以同时获得。空载和满载状态下前后轮同步锁定对应的前后制动器制动力为：空载状态：Fu1=5972.95 N Fu2=2273.36N制动系统设计计算报告10满载状态：Fu1=9906.99 N Fu2=3773.04N对应的空载同步附着系数和满载同步附着系数分别为：空载；797 .0 8 .91060 36.227395.5972 8。9 2！0 mffuu完全加载；881 .0 8 .91585 04.377399.9906 8。9 2！0 m ffuu 5.35.3理想前后制动器输入压力曲线理想前后制动器输入压力曲线根据理想前后制动器制动力分布曲线和确定的前后制动器结构参数， 我们绘制了理想的前后制动器输入压力分布曲线(见图5-5):空载和满载条件下的系统压力I曲线和曲线为：满载同步附着条件下=10.12兆帕fe 2 f 1 BRD(空载同步附着条件下两个满载射频P Z的系统压力如下：制动系统设计计算报告11=6.20兆帕Fe 2 F 1 BRD 2轮空(空载)射频pz 66。 真空助力器制动总泵的参数确定。真空助力器制动总泵的参数确定表明，在检查过程中发现原XX车的真空助力泵踏板力过大，因此有必要重新选择真空助力泵。由于前、后制动缸的尺寸已经确定，因此可以计算出前、后分泵所需的供油量：前分泵所需的供油量=251 . 120 . 74=2871.18mm 347.0221 f dv；后副泵所需的供油量=217.4625244=1915.99mm 344222 r dv；主泵的所需排量=5