#5机组除氧煤仓间上部结构排架搭设专项施工方案

#5机组除氧煤仓间上部结构排架搭设专项施工方案 1/50作 业 指 导 书工程名称：江苏常熟发电有限公司21000MW机组扩建工程编号:作业项目名称：#5机组除氧煤仓间上部结构排架搭设专项施工方案编制单位：江苏省电力建设第一工程公司常熟分公司(建筑工地)编写： 日期：审核： 日期： 审定： 日期： 批准： 日期：目 录1、适用范围2、编制依据3、工程概况及工程量4、参加作业人员的资格、要求及数量5、作业所需的工器具、仪器的要求和规格、数量6、施工准备工作7、作业程序、方法8、脚手架搭设施工安全专项措施9、质量保证措施与通病防治措施10.职业健康及安全风险控制11、文明施工策划与管理12、环境管理措施及成品保护13、相关强制性标准条文14、职业健康安全风险和环境影响控制计划表#5机组除氧煤仓间上部结构排架搭设专项施工方案 50/501、适用范围本方案适用于江苏常熟发电有限公司21000MW机组扩建工程5机组主厂房除氧煤仓间上部结构排架搭设施工。2、编制依据2.1经会审的施工图纸除氧煤仓间框架施工图T52162.2建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2001）2.3钢结构设计规范(GB500172003)2.4电力建设施工质量验收及评定规程（土建部分）（DL/T5210.1-2005）2.5电力建设安全工作规范（DL.5009.1-2002）2.6地基与基础施工及验收规范（GB50202-2002）2.7建筑施工手册第四版2.8工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）2002版2.9 建筑工程专业施工组织设计2.10建筑施工计算手册2.11现行建筑施工规范大全(修订缩印本)2.12建筑施工安全检查标准 JGJ59-992.13施工现场临时用电安全技术规范 JGJ46-20052.14钢管脚手架扣件GB15831-20062.15建筑施工扣件式脚手架安全技术规程JGJ130-20013、工程概况及工程量3.1工程概况3.1.1本工程为常熟发电有限公司（21000MW）机组扩建工程5机组除氧煤仓间上部结构工程，0.000相当于绝对标高3.9m。本施工段范围为：BD跨（24.5米），纵向010a轴（102.4米）。总高度63.42米，其中除氧间屋面高45.5米，共分4层，主要楼层分别为8.6米层、17米层、25米层、34.5米层。煤仓间屋面高52.72米(局部63.42米)共分8层，主要楼层分别为8.6米层、13.7米层、17米层、45米层、屋面52米，其中04轴线又增分有38米层、53.5米层、屋面63米。4、参加作业人员的资格、要求及数量4.1 参加作业人员的资格要求。4.1.1 参加施工的人员要求体质良好、具有较丰富的施工经验。4.1.2 所有施工人员必须经过三级安全教育，具有较强的安全意识。4.1.3 所有施工人员工作前必须经过技术交底，方可进入施工现场，应具有较强的质量意识。4.1.4 参加作业的人员应进行过职业道德教育，有较强的敬业精神。4.1.5特殊工种工作人员均应持证上岗，架子工需有登高证。4.1.6 所有现场操作人员均应服从管理人员统一指挥、统一调度。参加作业主要人员的数量工 种数量备注工种数量备注施工、技术人员6人施工组织及技术协调副工25人运料、配合有关工种等专职安全员3人安全、督查架子工30人脚手架搭设专职质检员3人质量、督查电 工2人施工用线路布置及系统维护，送、断电驾驶员2人场内材料运输5、作业所需的工器具、仪器的要求和规格、数量5.1 要求各种工器具在施工前即应就位，并进行清点、检修，可随时投入使用。各种仪器、仪表必须经检验合格并有校验证明。5.2 施工工器具、仪器的数量、规格序号机械或设备名称型号规格数量单位1运输车/3（1台备用）辆2经纬仪J21只3水准仪/1只注：塔吊随时紧密配合6、施工准备工作3.1基础承台施工完，回填完。3.2施工所需图纸及配套图集已齐全3.3劳动力及施工机具已组织进场，机具试运转后一切正常。3.4主要周转性材料已全部到位6.5 施工场地回填，并夯实，基本保持平整，地表无积水。6.6 质量、安全保证体系已建立并完善。7、作业程序、方法7.1 作业程序复核检查标高及轴线放线拉线标高控制排架搭设自检质检验收7.2脚手架搭设17米以下搭设双排脚手架进行操作施工，01轴38米层以上、110轴17米以上外侧搭设悬挑脚手进行施工，内侧搭设满堂架进行施工。110轴线在煤斗吊装及45米层楼面施工完毕后，在D排外侧搭设钢管悬挑脚手架进行上部施工。固定端BC跨间搭设 “之”字型上人斜道，施工脚手架及通道外侧均满挂密目网进行封闭。搭设要求符合JGJ130-2001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范。7.2.1脚手架的材料选用与要求a、钢管采用外径48mm，壁厚3.03.5mm的焊接钢管，钢材材质为Q235，其材性应符合碳素结构钢（GB700-88）的相应规定。用于立杆、大横杆、剪刀撑和斜杆的钢管长度为46.5m。用于小横杆的钢管长度为1.42.0m，以适应脚手架宽的需要。钢管应禁止使用有明显变形、裂缝和严重锈蚀的钢管。b、扣件：扣件均选用可锻铸铁扣件，其性能应符合可锻铸铁扣件的规定指标要求，即：扣件应采用GB978-67可锻铸铁分类及技术条件的规定，机械性能不低于KT33-8的可锻铸铁制造。扣件的附件采用的材料应符合GB700-88碳素结构钢中Q235钢的规定，垫圈应符合GB96-76垫圈的规定。铸铁不得有裂纹、气孔，不宜有疏松、砂眼或其它影响使用性能的铸造缺陷，并应将影响外观质量的粘砂、浇冒口残余、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接缝良好。扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。所用扣件要求符合GB15831-2006钢管脚手架扣件所规定的要求。c、脚手板：均采用5cm厚木架板。架板不得腐朽、扭曲、破裂。架板的两端8cm处应用12铁丝与小横杆绑扎牢固。d. 封闭用密目式安全网的技术要求不小于800目/100cm2。7.2.3主要搭设方法a.施工脚手架搭设形式为在主体结构外侧搭设双排架，主体结构内部搭设满堂脚手架。为在固扩、侧及B、D轴外侧搭设双排通道及操作脚手，C排施工时不另行搭设施工通道脚手架，在原有满堂架基础上铺设脚手扳作为施工的临时通道。b.外架内侧立杆至主体结构间距不大于350mm，小横杆外露外架长均为100mm；确保尺寸一致。c.水平、竖向钢管的接头要交错设置；d.脚手架立杆的垂直偏差应不大于架高的1/300，并同时控制其绝对偏差：当架高40m时为不大于40mm。立杆的横向间距为1.5m，作业通道宽度为1.05m。e.小横杆紧靠立杆布置，搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧。f.在脚手架的每层通道外侧用木模板制作黄、黑相间的斜条纹挡脚板作围护。g.护栏和挡脚板：在铺脚手板的操作层上必须设二道护栏和挡脚板，上栏杆高1.2m，下横杆高0.6m。挡脚板亦可采用架板制作高度20cm，外刷黄、黑相间的油漆二遍。h.安全网：沿脚手架的外立面绑扎密目式安全网进行全封闭的防护措施，密目式安全网的技术要求不小于800目/100cm2。17米以上每10米挂设平网，平网主要挂设在楼层内及双排架底部。i.外排架大剪刀撑按5倍步距、4倍立杆间距尺寸设置约56（详见附图），外架小剪刀撑每6根立杆设一道，剪刀撑杆件不准使用对接扣件连接，剪刀撑搭设成“X”形；j.满堂架在每隔10米必须设宽4500mm、高6000mm由下至上的竖向连续式剪刀撑，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧。在相邻的两竖向剪刀撑之间设“之”子型斜撑，“之”子型斜撑夹角宜控制在4560之间。在各竖向剪刀撑的顶部及底部均要设置水平剪刀撑。k.采用拉线搭设，确保间距、尺寸的正确，使其达到稳固、美观、实用；l.脚手板的铺设：内外架脚手架应设置宽度不小于1000mm的通道脚手板，并在两侧搭设护栏，每一脚手板两头应与钢管用12铁丝捆绑牢固，在悬空的脚手板头部位应加设小横杆，使其搁置稳固；m. 外架在主体结构柱位置，沿柱子在外架每两步采用脚手钢管抱柱与脚手架连接，确保架子的整体稳定，及垂直。柱拆模后抱柱钢管内侧垫设模板保护砼表面。搭设施工过程中按照两步三跨与楼面满堂架连接。n.通道板铺设因做到平整、接头无空挡、通道板纵向整齐一条线。7.2.4 17米以下脚手架搭设要点：a.底部场地平整、坚实，所有立杆下均应垫设2000250mm以上厚50mm的木板，木板纵向设置，并设扫地杆；b.两侧脚手架立杆横距为1500mm、纵距为1050mm、步距为1.8m；7.2.5 17米以上施工槽钢悬挑脚手架搭设要点：a.采用18槽钢做为悬挑梁；在17米梁浇筑施工时预埋20钢筋锚脚，锚脚悬挑梁及脚手架连接具体做法详见附图b.在各立杆底部位置悬挑梁上焊接16钢筋及设置扫地杆固定钢管防止位移。c.两侧脚手架立杆间距、步距同17米以下双排架；7.2.6 45米以上施工钢管悬挑脚手架搭设要点：a.采用钢管及扣件在脚手架底部搭设成三角型稳定体系的支撑，三角型支撑外角点上搭设外立杆，排架内立杆底部支撑在梁上。b.两侧操作脚手架立杆横距1500mm、纵距1000mm、步距为1.8m、小横杆间距为750mm；c.挑架部分与内满堂脚手架连接形成整体。具体搭设详见下图7.2.7“之”字型走道搭设本工程“之”字型走道搭设在固定端BC跨之间，与排架分离搭设，搭设立杆纵、横间距1.5米；步距1.8米，在楼梯井位置均按照楼梯井两侧分别设置立杆。在各楼层采用钢管与各楼层梁、柱连接。走道梯段搭设高度1.8米，梯段水平长度为6米，梯段及各休息平台宽度均为1.5米。梯段及休息平台上满铺5cm木跳板，17米以下梯段采用18mm木模板做成台阶式（具体做法详见下图）。17米以上梯段上每30cm设三角枋防滑杠一道。梯段及及休息平台底部设20cm高挡脚板，挡脚板刷黄、黑相间油漆，距底部30cm设踢脚栏杆一道，距底部1.2米设扶手栏杆一道，踢脚栏杆及扶手栏杆均刷黄、黑相间油漆。安全通道口防护棚按照全场安全文明施工总策划要求搭设。7.2.8梁底支撑架搭设要点梁模板支撑按照梁截面宽度及高度不同分三种搭设形式：a. 500mm宽以下(含500)，高小于1600mm梁立杆间距均采用5001500mmmm。梁底必须超过一排立杆且梁底立杆间距加密，步距1500mm。b.500mm宽以上，高1600mm以下梁立杆间距5001500mm，梁底必须超过两排立杆，步距1500mm。c.500mm宽以上，高1600mm以上立杆间距采用400750，梁底必须超过三排立杆，步距为1500mm。d.梁两侧均搭设双道栏杆作安全防护栏杆。7.2.9板底支撑架搭设要点a.CD交00/1轴间38米以下满堂脚手架立杆间距12001200mm，步距1500mmb.BD交110及CD交00/1轴间38米以上满堂架立杆间距15001500mm，步距1500mm。c.在所有900高以上的钢梁底部中间位置设钢管支撑一排，立杆间距同板底支撑架，加设立杆顶部设调节顶撑托住檩条钢管。其余钢梁直接搁置在板底支撑满堂脚手上，并在视钢梁大小在梁底加设小横杆，小横杆宜为500mm，必要情况下下在钢梁侧加设立杆。7.2.10施工时不另行搭设卸料平台，利用主体内满堂脚手架作为卸料平台使用。在楼面模板铺设前利用满堂脚手架作为临时卸料使用，临时卸料平台底板采用50mm模脚手板铺设，四周必须搭设防护栏杆，防护栏杆上采用木模板全封闭，严防落物。楼面模板铺设后可直接利用楼面模板作为卸料平台使用。卸料平台限载3KN/M27.3操作脚手架计算7.3.1脚手架搭允许设高度计算脚手架立杆间距为10501500mm、步距为1.8m，按照两层同时作业，4层脚手板铺设。a.由A=3.14(242-212)=423.9mm2，=mm，按三步三跨取值，计算得：，查表得：=0.195b.由b=1.05，=1.5脚手板铺设4层，查表得，c.由b=1.05，=1.5按照两个作业面同时作业每作业面施工均布荷载=2.5KN/M2，查表得：，d.钢管采用Q235钢，e.采用最小483 钢管，f.由封闭式构筑物查表得=0.8（建筑结构荷载规范第39页），查表（建筑施工计算手册7-13,7-14）得，按n=10江苏地区最大值查表得=0.35KN/M2, （建筑结构荷载规范第39页）,，g.计算最高搭设高度：=42.66m本方案考虑在轴17米层以上及轴38米层以上用18槽钢做悬挑支撑搭设悬挑脚手架。脚手架高度分别为17m、45-17=28m、63.5-45=18.5m均满足要求。7.3.2对于CD跨固定端，38米层以下施工无楼面只有梁的情况，顶板脚手架搭设采用满堂架的形式进行搭设，满堂架立杆间距1.2米，步距1.5米，外操作架与满堂架连接形成整体提高整体稳定性，外操作架立杆纵距1.05米，横距1.2米，步距1.8米。38米层以上采用悬挑脚手施工搭设方法同D排外侧。a.由A=3.14(242-212)=423.9mm2，=mm，根据连墙件辐射面积A=1.810=18M2，查表得：=0.195b.由b=1.05，=1.2脚手板铺设2层，查施工计算手册表7-18得：，c.由b=1.05，=1.2按照一个作业层作业，每作业面施工均布荷载=2KN/M2，查施工计算手册表7-19表得：，d.钢管采用Q235钢，e.采用最小483 钢管，f. 由h=1.8，=1.2，查施工计算手册表7-6表得：g.由封闭式构筑物查表得=0.8（建筑结构荷载规范第39页），查表（建筑施工计算手册7-13,7-14）得，按n=10江苏地区最大值查表得=0.35KN/M2, （建筑结构荷载规范第39页）,，=83.15m本区域脚手架搭设高度为39.5米满足，强度及稳定性要求。7.3.3大横杆的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。a.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值：P1=0.038 KN/ m 脚手板的自重标准值：P2=0.351.2/（2+1）KN/ m=0.14 KN/m 活荷载标准值：Q=31.2/（2+1）KN/ m=1.2 KN/m 静荷载设计值：q1=1.20.038 KN/ m+1.20.123 KN/ m=0.193 KN/ m 活荷载设计值：q2 =1.41.2 KN/ m=1.68 KN/ m 脚手板自重的标准值：0.35 KN/ m2（建筑施工手册表5-10）每米脚手架钢管的自重标准值：0.038 KN/ m2（建筑施工手册表5-7）脚手板上每层施工荷载3 KN/ m2b.强度计算 跨中和支座最大弯矩分别按图1和图2组合 图1 图2跨中最大弯矩计算公式Mmax= 0.08 q1l2+0.1 q2l2=0.080.1931.52 +0.11.681.52=0.41274 KNm支座最大弯矩计算公式Mmax= -0.1 q1l2-0.117q2l2 =-0.10.1931.52 -0.1171.681.52 =-0.4857 KNm选择支座弯矩和跨中弯矩最大值进行强度计算：Mmax=0.4857 KNm = Mmax/W=0.4857106/5080 =95.61 N/ m2W-截面抵抗矩48钢管取5080 m m 3大横杆的最大弯曲应力为=95.61 N/mm2,小于大横杆的抗压强度设计值=205 N/mm2,满足要求c.挠度验算模板弹性模量E=N/mm2；模板惯性矩 I=(d4-d14)/64=(484-424)3.1416/64=.5 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算： =1.988mm；最大挠度计算值=1.988mm小于挠度设计值 =Min(1500/150，10)mm ，满足要求。7.3.4小横杆计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。a.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038KN/m计算图如下：脚手板的自重标准值：P2=0.350.75 =0.2625 KN/m活荷载标准值：Q=30.75 =2.25KN/m集中荷载设计值：P=1.2（0.038+0.2625）+1.42.25=3.5106KN/mb.强度验算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式为：Mqmx=Pl2/8=3.51061.22/8=0.64KNm最大应力计算： =M/W=0.64106/5080N/mm2=126N/mm2205 N/ mm2，满足要求c.挠度验算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下： =53.510612004/(3842.06105.5)mm=0.43mm小横杆的最大挠度0.43mm小于小横杆的最大容许挠度1200/150=8mm与10mm,满足要求。7.3.5扣件抗滑力计算 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）表5.1.7，直角，旋转单扣件承载力取值为8KN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际旋转单扣件承载力取值为6.4KN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算： RRC式中 RC -扣件抗滑承载力设计值，取6.4KN R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.5=0.057 KN 小横杆的自重标准值 P2=0.0381.2=0.0456 KN 脚手板的自重标准值 P3=0.351.21.5/2=0.315 KN 活荷载标准值 Q=31.21.5/2KN=2.7 KN 荷载标准值 R=1.2（0.057+0.0456+0.315）+1.42.7 =4.282 KN6.4 KN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求7.3.6挑脚槽钢计算a.按照挑脚上部搭设高度30米计算，每根槽钢上单侧脚手架及施工荷载作用力M=PlC1+P2C2=13.61.4+15.89520.35=24.60332KN.MP1、P2取值详见本节7.3.7 采用18a#槽钢截面抵抗矩为mm3mm3满足使用要求。7.3. 7吊环承受的拉应力计算a. 每米范围荷载。模板137.2N/m木枋320.1N/m梁砼N/m输送泵浇捣混凝土时产生的冲击荷载：所有有荷载按可变荷载计算：NG=137.2+320.1=457.3 N/mN Q1K=11290+340.33=11630.33N/mN =GNG+Q1KNQ1KN为设计值，G为永久荷载分项组合系数取1.2，Q1K为可变荷载分项系数取1.4，N G为永久荷载标准值，N Q1K为可变荷载标准值，q=1.2457.3+1.411630=16831.222N/m1.5米范围内荷载：N=16831.2221.5=25246.833NQ=25.2468/0.4=63.117kn/mP2=2.2952KNb.组合各荷载传递至悬挑梁脚手架自重N1= 脚手板重N2=1.475KN 施工作用荷载N3=5.24KNP1=1.2(N1+N2)+1.4N3=1.2(3.75+1.475)+1.45.24=13.6KNP2=P1+P2=13.6+2.2952=15.8952KN由于悬挑受力吊环所受拉力根据受力平衡计算如下：1.4P7=1.4p1+0.35p2P7=(1.4p1+0.35p2)/1.4=p1+0.25p2=13.6+0.2515.8952=17.5738KN根据(GB500102002)10.9预埋件及吊环中第10.9.8条,在构件的自重标准值作用下,每个吊环按2个截面计算的吊环应该大于50N/mm2;= P7/(2A20)= 17573.8/(23.100)=27.97N/mm250N/mm2.满足要求.7.3.8脚手架立杆稳定性计算a.单根立杆稳定性b.整体稳定性按照一次搭设高度28米计算脚手架立杆间距为10001500mm、步距为1.8m，按照两层同时作业，4层脚手板铺设。a.由A=3.14(242-212)=423.9mm2，=mm，根据连墙件辐射面积A=1.810=18M2，查表得：=0.218b.由b=1，=1.5脚手板铺设4层，查表得，c.由b=1，=1.5按照两个作业面同时作业每作业面施工均布荷载=2.5KN/M2，查表得：，d.钢管采用Q235钢，e.采用最小483 钢管，f.由封闭式构筑物查表得=0.8（建筑结构荷载规范第39页），查表（建筑施工计算手册7-13,7-14）得，按n=10江苏地区最大值查表得=0.35KN/M2, （建筑结构荷载规范第39页）,，根据前式计算结果的：=10.5KN,=0.0226728=0.635KN,=2.95+0.1248282=9.94KN满足要求7.3.9钢管悬挑架，斜杆稳定型计算，按照最高悬挑高度10米，立杆间距10001500mm，步距1800mm搭设，外侧满挂密目网，一层作业面，两层脚手板进行计算a.由A=3.14(242-212)=423.9mm2，=mm，根据连墙件辐射面积A=1.810=18M2，查表得：=0.195，钢管采用Q235钢，b.由b=1，=1.5脚手板铺设2层，查施工计算手册表7-18得：，c.由b=1，=1.5按照一个作业层作业，每作业面施工均布荷载=2KN/M2，查施工计算手册表7-19表得：，d. 由h=1.8，=1.5，查施工计算手册表7-6表得：,Nkg=0.12510=1.25KNN=1.4(0.86+2.1+1.25)=5.894KNN=N/COS16=5.894/COS16=6.1315KNf=205N/mm27.3.10梁底支撑架计算1）500mm宽以下按照最大梁5001500进行计算，支撑立杆间距按照5001500mm，梁底中间必须确保一道顶撑，且顶撑间距750，步距1500mm布置a.每米梁范围荷载。模板161.7N木枋377.3N梁砼N输送泵浇捣混凝土时产生的冲击荷载：所有有荷载按可变荷载计算：NG=161.7+377.3=539N/MN Q1K=16464+425.42=16889.42N/MN=GNG+Q1KNQ1KN为设计值，G为永久荷载分项组合系数取1.2，Q1K为可变荷载分项系数取1.4，N G为永久荷载标准值，N Q1K为可变荷载标准值，N=1.2539+1.416889.42=24292N/m立杆受力分析： =13664.25N在1500方向上中间增设的立杆：=18219N=4554.75N单根立杆荷载取最大18219N带入计算：b.长细比的计算i=15.8mmi为回转半径，=h/ i,为换算长细比，取1.5=1.51500/15.8=143查表:=0.336c.立杆的稳定性f=205N/mm2满足要求d.扣件抗滑移梁中立杆顶部设置顶撑，固扣件抗滑移只考虑两侧立杆取NA=4554.75N6400N满足要求。e.小横杆刚度计算小横杆间距按照750mm布置=640.5NM N/ mm2205 N/ mm2，满足要求f. 小横杆挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：=0.911mm小横杆的最大挠度0.43mm小于小横杆的最大容许挠度500/150=3mm与10mm,满足要求。2）500mm以上宽、1600mm高以下梁，按照最大梁7001600进行计算，支撑立杆间距按照500*1500mm，梁中间确保两道支撑，步距1500mm布置a.每米梁范围荷载。模板191.1N木枋445.9N梁砼N输送泵浇捣混凝土时产生的冲击荷载：所有有荷载按可变荷载计算：NG=191.1+445.9=637N/MN Q1K=26342.4+595.58=26938N/MN6=GNG+Q1KNQ1KN为设计值，G为永久荷载分项组合系数取1.2，Q1K为可变荷载分项系数取1.4，N G为永久荷载标准值，N Q1K为可变荷载标准值，N6=1.2637+1.426938=38477.6N/mN=38477.6N/m1.5=57716.4N立杆受力分析：=820N=28038.2N单根立杆荷载取最大28038.2Nb.长细比的计算i=15.8mmi为回转半径，=h/ i,为换算长细比，取1.5=1.51500/15.8=143查表:=0.336c.立杆的稳定性f=205N/mm2d.扣件抗滑移梁中立杆顶部设置顶撑，固扣件抗滑移只考虑两侧立杆取NA=820N6400N满足要求。e.小横杆刚度计算小横杆间距按照500m布置=723NM N/ mm2205 N/ mm2，满足要求f. 小横杆挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：=2.44mm小横杆的最大挠度2.44mm小于小横杆的最大容许挠度500/150=3mm与10mm,满足要求。3)500mm宽以上按照最大梁9502000进行计算，支撑立杆间距按照750*400mm梁中间确保三道支撑，步距1500mm布置每米梁范围荷载。模板262.15N/M木枋611.68N/M梁砼N/M输送泵浇捣混凝土时产生的冲击荷载：所有有荷载按可变荷载计算：NG=262.15+611.68=873.83N/MN Q1K=49156.8+808.3=49965.1N/MN 6=GNG+Q1KNQ1KN为设计值，G为永久荷载分项组合系数取1.2，Q1K为可变荷载分项系数取1.4，N G为永久荷载标准值，N Q1K为可变荷载标准值，N6=1.2873.83+1.449965.1=70999.74N线性荷载立杆受力分析：=394N=15020N=22421.2N单根立杆荷载取最大22421.2N长细比的计算i=15.8mmi为回转半径，=h/ i,为换算长细比，取1.5=1.51500/15.8=143查表:=0.336立杆的稳定性f=205N/mm2满足要求d.扣件抗滑移梁中立杆顶部设置顶撑，固扣件抗滑移只考虑两侧立杆取NA=394N6400N满足要求。e.小横杆刚度计算小横杆间距按照375m布置=561NM N/ mm2205 N/ mm2，满足要求f. 小横杆挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：=0.34mm小横杆的最大挠度0.34mm小于小横杆的最大容许挠度400/150=2.6mm与10mm,满足要求。4)双支梁支撑按照最大梁4001200进行计算，支撑立杆间距按照1500*600mm、立杆步距1500mm布置每米范围荷载。模板137.2N/m木枋320.1N/m梁砼N/m输送泵浇捣混凝土时产生的冲击荷载：所有有荷载按可变荷载计算：NG=137.2+320.1=457.3 N/mN Q1K=11290+340.33=11630.33N/mN =GNG+Q1KNQ1KN为设计值，G为永久荷载分项组合系数取1.2，Q1K为可变荷载分项系数取1.4，N G为永久荷载标准值，N Q1K为可变荷载标准值，q=1.2457.3+1.411630=16831.222N/m1.5米范围内荷载：N=16831.2221.5=25246.833N最不利单根立杆：F中=长细比的计算i=15.8mmi为回转半径，=h/ i,为换算长细比，取1.5=1.51500/15.8=143查表:=0.336立杆的稳定性f=205N/mm2满足要求7.3.11满堂脚手架稳定性计算1)一般区域满堂脚手架稳定性计算a.荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。模板自重标准值：；木枋自重标准值：新浇混凝土自重标准值：N308 =3528N/M2；施工人员及设备活荷载标准值：N42759.8 =1470 N/M2；输送泵浇捣混凝土时产生的冲击荷载：。 钢梁自重：按照最大钢梁H110B带入，假设钢梁自重刚好完全落在一排立杆上,则传递到单根立杆的荷载为：N6=319.029.81.5=4690N以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.2，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：F=1.2(49+86+3528)+1.4(1470+1140)=8050N/m2N7=46901.2=5628N 单根立杆受力总值为N7=FA+N7=80501.51.5+5628=23740.5Nb.立杆稳定性验算。按下式验算 -轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比按表采用； A -立杆的截面面积，取4.89102mm2；计算长度l0按下式计算的结果取大值：l0=h+2a=1.5+20.1=1.7m；l0=kh=1.1551.51.5=2.6m；式中：h-支架立杆的步距，取1.5m； a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.1m； -模板支架等效计算长度系数，取1.5； k -计算长度附加系数，取值为1.155；故l0取2.6m；=l0/i=2.6103 /15.8=166；查表得 =0.256；满足要求。为增加安全系数在所有900高以上的钢梁底部中间位置设钢管支撑一排，立杆间距同满堂架。2) CD交00/1轴满堂脚手架稳定性计算a.荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。模板自重标准值：；木枋自重标准值：新浇混凝土自重标准值：N308 =3528N/M2；施工人员及设备活荷载标准值：N42759.8 =1470 N/M2；输送泵浇捣混凝土时产生的冲击荷载：。以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.2，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：F=1.2(49+86+3528)+1.4(1470+1140)=8050N/m2 单根立杆受力总值N5=FA=80501.21.2=11592N脚手架单根立杆自重：由h=1.8,l=1.2查施工计算手册表7-6:gk=0.1253KN/MN=380.1253=4761.4N，按照恒载取系数1.2得：N6=4761.41.2=5713.68N N=N5+N6=11592+5713.68=17305.68b.立杆稳定性验算。按下式验算 -轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比按表采用； A -立杆的截面面积，取4.89102mm2；计算长度l0按下式计算的结果取大值：l0=h+2a=1.5+20.1=1.7m；l0=kh=1.1551.21.5=2.1m；式中：h-支架立杆的步距，取1.5m； a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.1m； -模板支架等效计算长度系数，取1.5； k -计算长度附加系数，取值为1.155；故l0取3.12m；=l0/i=2.1103 /15.8=133；查表得 = 0.381；满足要求。3)当满堂架作为卸料平台使用时按照3KN/m2 a.砼浇筑前作为卸料平台使用时脚手架每根立杆承受荷载为1.51.53=6.75KN砼施工过程中的产生的荷载1.51.5（1.14+3.228）=9.8KN，对于砼浇筑荷载前面已带入计算满足要求。b. CD交00/1轴38米以下砼浇筑前作为卸料平台使用时脚手架每根立杆承受荷载为1.21.23=4.32砼施工过程中的产生的荷载1.21.2（1.14+3.528）=6.72KN对于砼浇筑荷载前面已带入计算满足要求。顾满堂脚手可以作为楼面施工临时卸料平台使用。7.3.13地基承载力计算立杆基础：本工程的脚手架地基部位应在回填土夯实后进行，地基的承载能力能够满足脚手架的搭设要求 Pfg 地基承载力设计值： fg = fgkkc=48KN/m2其中地基的承载力标准值：fgk=120.000 KN/m2脚手架的地基承载力调整系数：kc=0.4立杆基础的底面的平均压力P=N/A=45.34KN/m2,另外上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=13.6 KN, 基础底面面积垫设双排木板：A=0.251.2=0.3m2P=45.34 KN/m2fg=48.0KN/m2。满足要求8、脚手架搭设施工安全专项措施8.1脚手架工程8.1.1脚手板：作业层脚手板应铺满、铺稳，脚手板应设置在三根横向水平杆上。脚手板的铺设可对接平铺，也可搭接铺设，搭接时接头必须支在横向水平杆上。作业层端部脚手板探头长度取150mm，板长两端应与支承杆可靠固定。8.1.2立杆：每根立杆底部应设置垫板。相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内。下端第一根立杆交错用2m杆、4m杆和6m杆相互错开。8.1.3剪刀撑：剪刀撑在外侧立面整个长度和高度连续设置，斜杆与地面的倾角按4560控制。每道剪刀撑宽度不应小于4跨。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接。搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，扣件距管头100mm接头严禁在交叉处搭接。8.1.4扣件：螺栓拧紧扭力矩不应小于，且不应大于，主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。对接扣件开口应朝上或朝内。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。8.1.5施工斜道：在固定端搭设施工跑道，斜道坡度不宜大于1:3。沿架体内排设双侧扶手1.2m栏杆，外挂密目网。8.1.6落地脚手架搭设施工工艺落地脚手架搭设的工艺流程：场地平整、夯实定位设置通长立杆垫板排放纵向扫地杆竖立杆将纵向扫地杆与立杆扣接安装横向扫地杆安装纵向水平杆安装横向水平杆安装剪刀撑扎安全网作业层铺脚手板。根据构造要求在除氧煤仓间区域四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记。垫板应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设。8.1.7在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件，整体性杆件如需拆除时，必须经主管人员同意，并采取相应的弥补措使，在作业后，及时予以恢复。8.1. 8在搭设之前作业之前，必须对进场的脚手架配件进行严格检查，禁止使用规格和质量不合格的配件。8.1.9脚手架的搭设作业，必须在统一指挥下，严格按照以下规定程序进行a.按施工设计放线、铺垫板、设置底座或标定立杆位置。b.周边脚手架应从一个角部开始并向两边延伸交圈搭设；c.剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件应随架子一起及时搭设8.1.10脚手板铺设应符合以下规定；a.脚手板应铺平稳及时绑扎固定。b.脚手板对接处与其二侧支撑杆的距离应控制在100200mm之间。c.脚手板下支撑杆间距不得大于500mm8.1.11进行搭设作业时，不得单人进行装设较重杆配件和其他易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全作业。8.1.12作业中严禁随意拆除脚手架上的基本构架杆件。8.1.13钢管检查应符合下表的规定序号项目允许偏差（mm）示意图检查工具1焊接钢管尺寸（mm）外径 48 壁厚 3.5-0.5-0.5游标卡尺2钢筋两端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.50游标卡尺4钢管弯曲a.各种杆件钢管的端部弯曲l1.5m5钢板尺b.立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220c.水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5m308.1.14脚手架检查与验收1）脚手架及其地基基础在下列阶段进行检查与验收：基础完工后及脚手架搭设前；作业层上施加荷载前；每搭设完1013m高度后；达到设计高度后；遇有六级大风与大雨后；寒冷地区开冻后；停用超过一个月。2）进行脚手架检查、验收时根据下列技术文件：本方案中的规定；施工组织设计及变更文件；技术交底文件。3）脚手架使用中，定期检查下列项目：杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞衍架等的构造是否符合要求；地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；扣件螺栓是否松动；高度在24m以上的脚手架，其立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合本方案下表的规定；安全防护措施是否符合要求；是否超载。1） 脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，应符合下表的规定：项次项目技术要求容许偏差示意图检查方法及工具1立杆垂直度最后验收垂直度20-80mH/200100mm用经纬仪、吊线或卷尺搭设中检查垂直度偏差的高度不同设计高度H时允许偏差50m40m20mH=2mH=10mH=20mH=30mH=40m72040608072550757501002间距步距偏差20钢板尺柱距偏差50排距偏差203纵向平杆高差一根杆的两端20水平仪或水平尺同跨内、外纵向水平杆高差104双排脚手架横向平杆外伸长度偏差外伸500mm-50钢卷尺5扣件安装主接点处各扣件距主接点的距离a150钢板尺同步立柱上两个相邻对接扣件的高差（相邻两立杆严禁设置接头）a500钢卷尺6立柱上的对接扣件距主接点的距离ah/3纵向水平杆上的对接扣件距主接点的距离aL/3纵向水平杆上两个相邻对接扣件的间距（同跨内相邻水平杆严禁设置接头）a5007扣件螺栓拧紧力矩值4065N.m扭矩扳手8剪刀撑斜杆与地面的倾角45-60角尺9脚手板外伸长度对接a=130-150l300卷尺8.1.15脚手架搭设前要填写搭设申请表书面申请搭设，待批复后方可搭设施工。脚手架搭设完毕后必须由搭设单位（建筑专业组）牵头报工程部门、安全部门联合验收合格挂牌后方可使用。各脚手架根据不同使用功能