红薯淀粉生产废水处理方案1500吨

红薯淀粉污水处理工程红薯淀粉污水处理工程 设设 计计 方方 案案 江江苏苏俪俪腾腾环环保保 科科技技有有限限公公司司 2 20 01 11 1 年年 1 12 2 月月 2 28 8 日日 目目 录录 第一章第一章 概概 述述.1 1 1.1 企业概况 .1 1.2 工程背景 .1 第二章第二章 设计依据和范围设计依据和范围.1 1 2.1 设计依据 .1 2.2 设计及投标范围 .2 2.3 设计原则 .2 第三章第三章 工程建设概论工程建设概论.3 3 3.1 设计水量及设计水质 .3 3.2 设计出水水质标准 .3 第四章第四章工艺设计工艺设计.4 4 4.1 处理工艺的选择 .4 4.1.1 生物处理工艺的选择.4 411 电聚凝高压浮选净水机 4.1.2 厌氧工艺的选择.6 4.2 脱氮工艺的选择 .10 4.3 工艺流程 .12 4.4 工艺说明 .13 4.5 各工艺单元说明 .13 4.6 处理效果分析 .19 4.7 工艺单元设计 .19 第五章第五章 电气自控设计电气自控设计.2424 5.1 设计范围 .24 5.2 供电负荷及配电系统 .24 5.3 电缆敷设 .24 5.4 照明设计 .25 5.5 防雷及接地 .25 5.6 监控系统设计 .25 第六章第六章 建筑、结构设计建筑、结构设计.2626 6.1 建筑设计 .26 6.2 结构设计 .26 第七章第七章 给排水、采暖通风给排水、采暖通风.2626 7.1 给排水 .26 7.2 采暖通风 .26 第八章第八章 总图设计总图设计.2727 8.1 总图设计原则 .27 8.2 总图设计指标 .27 8.3 场区道路及绿化 .27 第九章第九章 环境保护环境保护.2828 第十章第十章 安全卫生、消防及劳动保护安全卫生、消防及劳动保护.2828 10.1 职业安全卫生执行标准 .28 10.2 消防 .29 10.3 安全防护措施 .29 第十一章第十一章 投资估算投资估算.2929 第十二章第十二章 运行费用分析运行费用分析.3131 12.1 人工费 .31 12.2 动力费用 .31 12.3 药剂费 .32 12.4 吨水直接运行费用 .32 第十三章第十三章 经济效益分析经济效益分析.3232 第十四章第十四章 工程实施计划工程实施计划.3333 14.1 工程进度计划表 .33 14.2 项目实施计划 .33 14.2.1 公司内部工作流程.38 14.2.2 公司内部过程控制.38 第一章第一章 概概 述述 1.11.1 企业概况企业概况 该企业是属于三同时新上项目年产淀粉+年污水量+，生产为旺季性生产形 式。 1.21.2 工程背景工程背景 红暮淀粉生产过程中废水主要来源于胚芽脱水、纤维脱水、麸质浓缩脱水和淀 粉脱水，淀粉生产排放的废水中含有大量溶解性的有机污染物，如蛋白质、糖类、 碳水化合物、脂肪、氨基酸等，其次是含 N、P 的无机化合物，另外还含有一定量 的挥发酸、灰分等，属生化性较好的高浓度有机废水，但由于氨氮和盐份含量高， 较难处理。 企业的领导者在发展自身经济效益的同时，对环保工作非常重视，为创造良好 的社会效益和环境效益，决定在厂区建设的同时，配套建设污水处理站对污水进行 彻底治理，使处理后的出水水质达到山东省南水北调沿线水污染物综合排放标准 (DB 37/599-2006)中的规定指标，同时对废水处理过程中产生的沼气进行综合利用， 达到良好的环境效益、社会效益和经济效益。 第二章第二章 设计依据和范围设计依据和范围 2.12.1 设计依据设计依据 1、业主的要求； 2、 山东省南水北调沿线水污染物综合排放标准 （DB 37/599-2006） ； 3、 室外排水设计规范 （GBJ 14-87，97 版） ； 4、 室外给水设计规范 （GBJ 13-86） ； 5、 给水排水工程结构设计规范 （GB 141-90） ； 6、 给水排水设计手册 ； 7、国家和地方有关环境保护法律和法规； 8、同行业污水处理工程实例。 2.22.2 设计及投标范围设计及投标范围 本方案设计为土建，构筑物及设备全方位总体设计，要求处理后的排放水质达 到山东省黄河流域水质排放标准及地方水质排放标准。 2.32.3 设计原则设计原则 1、严格执行国家及地方现行有关法规、技术经济政策。 2、采用的工艺应先进、成熟、高效、可靠、确保系统稳定运行并达标排放。 3、设计中贯彻节能的原则，最大限度降低废水和污泥处理成本和运转费用， 实 现资源化利用，争取获得最大的经济效益。 4、设计中所确定的数据可靠、准确，并保证一定的安全系数。 5、土建结构、设备配置合理。在满足工艺要求，保证出水水质的前提下应尽 可 能降低工程总投资和运行费用。 6、充分考虑工程操作、管理、维护的方便，降低劳动强度。 7、采取必要的措施，尽量减少环境影响，避免二次污染； 8、工艺流程简单，设备、管道布置合理，总平面布置美观整齐，并充分考虑 绿 化。 第三章第三章 工程建设概论工程建设概论 3.13.1 设计水量及设计水质设计水量及设计水质 根据业主提供的数据，确定废水组成为：淀粉生产废水 1500m3/d；总计处理 水量：1500m3/d。水质参数如下： （1）淀粉生产排放废水水质 CODCr ： 7000mg/L BOD5 ： 3500mg/L SS ： 8002000mg/L pH ： 44.5 （雨水另行外排，做到清污分流，以减轻运行费用）（雨水另行外排，做到清污分流，以减轻运行费用） 3.23.2 设计出水水质标准设计出水水质标准 根据招标文件的要求，废水排放应达到山东省南水北调沿线水污染物综 合排放标准 （DB 37/599-2006）中的“一般保护区域”规定的水质标准： CODCr 50mg/L BOD5 20mg/L SS 30mg/L 氨氮 15mg/L pH ： 69 第四章第四章工艺设计工艺设计 4.14.1 处理工艺的选择处理工艺的选择 废水处理站的建设和运行受多种因素的制约和影响，其中，废水处理工艺方案 的确定对确保处理站的运行性能和降低费用最为关键，因此有必要根据确定的标准 和一般原则，从整体最优的观念出发，结合设计规模、废水水质特性以及当地的实 际条件和要求，选择切实可行且经济合理的处理工艺方案，经全面技术经济分析后 优选出最佳的总体工艺方案和实施方式。 从淀粉的生产工艺及业主提供的数据可以看出：淀粉废水中含有大量溶解性的 及非溶解性的有机污染物，如蛋白质、糖类、碳水化合物、脂肪、氨基酸等，其次 是含 N、P 的无机化合物，另外还含有一定量的挥发酸、灰分等，属生化性较好的 高浓度有机废水。 为此本方案主体工艺采用高压浮选电聚凝为此本方案主体工艺采用高压浮选电聚凝-生物物理生物物理 法来进行针对性的处理。法来进行针对性的处理。 4.1.14.1.1 电聚凝高压浮选生物处理法的工艺选择电聚凝高压浮选生物处理法的工艺选择 红薯在加工的过程中产生大量的悬浮物质及大量的可溶性物质以及漂浮物质， 这些物质其实都是高浓度产生的来源，本方案设计受采用电聚凝高压浮选区域将污 水中还没转性的有机物及不溶性与少量的可溶性物质，在电聚凝高压状态下将其去 除及转性，以减轻后续处理工艺的负担，为后续生物处理提供一个良好而稳定的水 质。 经电聚凝高压浮选处理后的中高浓度废水而言，无论从技术上还是经济的角度 来说，都是效果最好，成本最低的一种最佳方法，该设备处理工艺不受气温及其他 外界的影响，其最佳去除率可达到百分之 60-90。经转性处理后的可生物降解的 污水可直接进入厌氧水解法的方法来处理，以便达到理想的设计处理效果。 经厌氧处理后的污水可直接进入好氧处理工艺中，微生物通过利用氧气将有机 （污染）物氧化为 CO2和微生物的细胞物质（污泥） 。随着氧化分解过程，大量能 量被释放，用于微生物降解有机物转化为细胞物质，即好氧污泥： CH3COOH + O2 H2O + CO2 + 细胞物质 这些剩余污泥需要专门的设施处理，增加相当多的投资和运行费用。 而厌氧处理工艺则是在无氧的条件下，大多数（污染）有机物的能量转化为甲 烷的形式，结果只有很少部分用于合成细胞物质，而产生的沼气可作为热能被 再利用。 CH3COOH CH4 + CO2 因此从生物反应的原理上，显而易见，对高浓度废水而言，厌氧处理存在很大 的优势。 a. 无需曝气，节省用电。理论上讲，处理 1kgBOD5纯好氧曝气需要耗电大约 1.67kWhr，而通过厌氧处理，可以节约其中电耗的 80%。 b. 产生有价值的能源沼气。理论上讲，降解 1kgCODCr厌氧可以产生 0.5m3 沼气，每 m3沼气的燃烧热值大约为 23000-27000kJ/m3，如用于发电，1 立方米沼 气可发电 1.501.60 度。 c. 产生污泥量少，颗粒污泥同时是有价值的接种产品。一般地，处理 1kgBOD5好氧处理产生 0.5kg 很难处理的好氧污泥；而处理 1kgCODCr厌氧处理只产 生 0.05kg 左右的厌氧污泥，而且无需处理，可以作为有价值的种泥商品。 d. 由于合成新生细胞少，合成细胞所需的氮、磷营养盐也少。好氧反应对氮、 磷的需求比例是： BOD5：N：P=100：5：1，而厌氧反应对应的比例为： BOD5：N：P=350：5：1。 e. 处理容积负荷高，占地小。 f. 抗冲击负荷性强， 可以直接处理基质浓度很高的污水或污泥。 g与好氧生化法相比，可以在较高温度条件下运行。当利用高温厌氧消化时， 其处理效果会大大提高。 经过厌氧处理的废水，其绝大部分的有机污染物已经被去除，但仍达不到国家 标准规定的排放标准，所以厌氧处理往往用于对高浓度有机废水的前处理工艺来使 用，为了进一步降低废水中的污染物含量，厌氧出水还需要通过好氧处理进行二级 生物处理。 根据以上的水质分析和工艺分析，在进行污水处理时我们将厌氧工艺和好氧工 艺有机地结合起来：首先采用能耗低、耐冲击负荷、污泥产量少、污泥稳定的厌氧 工艺去除废水中大量的有机物，然后利用好氧处理设施对废水中的有机物进行进一 步的去除，使最终出水达到国家规定的排放标准。 注：由于该类型生产单位，一般都是季节性的生产为主体 的，所以本工程设计中厌氧运行中所产生的沼气可直接回用于 工业生产中或食堂，洗澡等场所使用。 4.1.24.1.2 厌氧工艺的选择厌氧工艺的选择 4.1.2.14.1.2.1 厌氧原理介绍厌氧原理介绍 整个厌氧过程分为水解、发酵、产乙酸产氢阶段、产甲烷阶段。 a 水解阶段 高分子有机物因相对分子量巨大，不能透过细胞膜，因此不可能为细菌直接利 用。因此它们在第一阶段被细菌胞外酶分解为小分子。例如纤维素被纤维素酶水解 为纤维二糖与葡萄糖，淀粉被淀粉酶分解为麦芽糖和葡萄糖，蛋白质被蛋白酶水解 为短肽与氨基酸等。这些小分子的水解产物能够溶解于水并透过细胞膜为细菌所利 用。 b 发酵（或酸化）阶段 在这一阶段，上述小分子的化合物在发酵细菌（即酸化菌）的细胞内转化为更 为简单的化合物并分泌到细胞外。这一阶段的主要产物有挥发性脂肪酸（简写为 VFA） 、醇类、乳酸、二氧化碳、氢气、氨、硫化氢等。与此同时，酸化细菌也利用 部分物质合成新的细胞物质，因此未经酸化废水厌氧处理时会产生更多的剩余污泥。 酸化菌对 pH 有很大的容忍性，产酸可在 pH 到 4 的条件下进行，产甲烷菌则有 它自己的最佳 pH：6.5-7.5，超出这个范围则转化速度将减慢。 c 产乙酸产氢阶段 在此阶段，上一阶段的产物被进一步降解为乙酸（又称醋酸） 、氢和二氧化碳， 这是最终产甲烷反应的反应底物。 这是很清楚的：即不论是在水解阶段或是在产酸产氢阶段，COD 已发生转化， 如果将这样处理的废水直接进行好氧处理，操作费用不会有明显的变化。仅仅是一 种 COD 转化为另一种 COD，实际的 COD 转化发生在产甲烷阶段，在那里，COD 转化 为甲烷而从废水中溢出。 d 产甲烷阶段（最高的阶段） 产甲烷菌是一种严格的厌氧微生物，与其它厌氧菌比较，其氧化还原电位非 常低（-330mV） 。对于大多数复杂废水的厌氧反应，甲烷的转化率约为 70%-75%。 4.1.2.24.1.2.2 厌氧工艺介绍厌氧工艺介绍 一、一、 UASBUASB 反应器反应器 上流式厌氧污泥床反应器（即 UASB，Upflow Anaerobic Sludge Bed）是一种 高效的厌氧反应器。图 4-1 是 UASB 反应器及其设备的图示。废水被尽可能均匀地 引 入反应器的底部，向上流动流过包含颗粒污泥或絮状污泥的污泥床，厌氧反应即发 生在废水与污泥颗粒的接触过程中。在厌氧状态下产生的沼气（主要是甲烷和二氧 化碳）引起了内部的循环，这对于颗粒污泥的形成和维持有利。在污泥层形成的一 些气体附着在污泥颗粒上，附着和未附着的气体向反应器顶部上升。上升到表面的 污泥碰击三相分离器气体反射板的底部，引起附着气泡的污泥絮体脱气。气泡释放 后污泥颗粒将沉淀到污泥床的表面，气体被收集到反应器顶部的三相分离器的集气 室。置于集气室单元缝隙之下的挡板的作用为气体反射器和防止沼气气泡进入沉淀 区，否则将引起沉淀区的紊动，会阻碍颗粒沉淀。包含一些剩余固体和污泥颗粒的 液体经过分离器缝隙进入沉淀区。 图 4-1 厌氧 UASB 反应器示意图 二、二、EGSBEGSB 反应器反应器 图 4-2 厌氧 EGSB 反应器示意图 荷兰学者 Lettinga 教授及其同事自 1974 年开发了 UASB 反应器后，在 80 年代 后期，又根据 UASB 工艺的缺点开始研究厌氧颗粒污泥床（EGSB）反应器，并成为 第三代厌氧反应器的主要代表工艺之一。 EGSB 反应器实际上是改进的 UASB 反应器，与 UASB 反应器结构相似，仅在运 行方式上有所不同。 4.2.34.2.3 厌氧工艺选择厌氧工艺选择 EGSB 与 UASB 反应器相比，工艺主要具有以下几个显著特点： （1）容积负荷率高，水力停留时间短：EGSB 反应器生物量大（可达到 60g/L） ， 污泥龄长。特别是由于存在着内、外循环，传质效果好。处理高浓度有机废水，进 水容积负荷率可达 1525kgCOD/m3d。能在高负荷下取得高处理效率，尤其是在 低温条件下，对低浓度有机废水的处理。EGSB 反应器在处理 COD 浓度低于 1000mg/L 的废水时仍能有很高的负荷和去除率。 （2）避免了固形物沉积：EGSB 反应器内维持很高的水流表观上升流速。在 UASB 反应器中液流最大上升流速仅为 1m/h，而 EGSB 反应器中液流的最大上升流速 可高达 310m/h，最高可达 15m/h。有一些废水中含有大量的悬浮物质，会在 UASB 等流速较慢的反应器内容易发生累积，将厌氧污泥逐渐置换，最终使厌氧反 应器的运行效果恶化乃至失效。而在 EGSB 反应器中，高的液体和气体上升流速， 将悬浮物冲击出反应器。 （3）基建投资省和占地面积小：EGSB 反应器的容积负荷率比普通的 UASB 反 应器要高 34 倍以上，则 EGSB 反应器的体积为普通 UASB 反应器的 1/41/3 左右。 而且有很大的高径比，所以占地面积特别省，非常适用于占地面积紧张的厂矿企业 采用。并且，可降低反应器的基建投资。 （4）EGSB 反应器中的颗粒污泥性能良好，颗粒污泥床呈膨胀状态。在高水力 负荷条件下，颗粒污泥的粒径较大，为 34mm，凝聚和沉降性能好，颗粒沉速可 达 6080m/h，机械强度也较高，可达 3.2104N/m2。 （5）EGSB 对布水系统要求较为宽松，但对三相分离器要求比较严格。因为虽 然高水力负荷使得反应器内搅拌强度非常大，保证了颗粒污泥与废水的充分接触， 强化了水质，有效地解决了 UASB 常见的短流、死角和堵塞问题，但是高水力负荷 和生物气浮力搅拌的共同作用，容易发生污泥流失。因此，三相分离器的设计成为 EGSB 高效稳定的关键。 （6）EGSB 抗冲击负荷强：在 EGSB 反应器中，当 COD 负荷增加时，沼气的产 生量随之增加，由此内循环的气提增大。处理高浓度废水时，循环流量可达进水流 量的 1020 倍。废水中高浓度和有害物质得到充分稀释，大大降低有害程度，从 而提高了反应器的耐冲击负荷能力；当 COD 负荷较低时，沼气产量也低，从而形成 较低的内循环流。处理低浓度废水（如啤酒废水）时，循环流量可达进水流量的 23 倍。因此，内循环实际为反应器起到了自动平衡 COD 冲击负荷的作用。 （7）依靠沼气提升实现自身的内循环，减少能耗：厌氧流化床载体的膨胀和 流化，是通过出水回流出水泵加压实现。因此必须消耗一部分动力。而 EGSB 反应 器正常运行时是以自身产生的沼气作为提升的动力，实现混合液内循环，不必开水 泵实现强制循环，从而减少了能耗。 （8）减少药剂投量，降低运行费用：内外循环的液体量相当于第一级厌氧出 水的回流，可利用 COD 转化的碱度，对 pH 起缓冲作用，使反应器内的 pH 保持稳定。 可减少进水的投碱量，从而节约药剂用量，而减少运行费用。 （9）在一定程度上减少结垢问题：EGSB 反应器采用的是内循环，沼气中的 CO2不像外循环一样可以从水中逸出。所以，可以保持较高的碱度以及高的上升流 速，从而可以避免结垢问题。 （10）稳定性好：因为 EGSB 反应器相当于上、下两个 UASB 反应器串联运行， 下面一个 UASB 反应器具有很高的有机负荷率，起“粗”处理作用，上面一个 UASB 反应器的负荷较低，起“精”处理作用。一般说，多级处理工艺比单级处理的稳定 性好，出水水质稳定。 因此选择见效快，处理效果好，投资省、占地少、稳定性好、操作简单，工艺因此选择见效快，处理效果好，投资省、占地少、稳定性好、操作简单，工艺 先进的先进的 EGSBEGSB 反应器作为本工程主体工艺。反应器作为本工程主体工艺。 4.24.2 脱氮工艺的选择脱氮工艺的选择 对淀粉废水而言，由于蛋白质的存在，使废水经厌氧处理后氨氮浓度大幅提高， 根据以往的工程经验：淀粉废水经厌氧处理后，氨氮浓度一般在 200600mg/L 之 间，具体数据视淀粉生产企业蛋白回收（或流失）情况变化。根据我们以往的工程根据我们以往的工程 经验及检测的数据：本设计方案取淀粉废水总氮经验及检测的数据：本设计方案取淀粉废水总氮 450mg/L450mg/L 考虑。考虑。 厌氧处理后氨氮浓度的升高，给后续的好氧处理带来一定的难度，也给废水的 达标排放带来一定的困难。因此，为确保废水达标排放，在对废水中有机污染物进 行处理的同时，须对废水中的氨氮加以脱除。 废水工程中的氮脱除，主要有化学中和法、化学沉淀法、氨吹脱法、选择性离 子交换法以及生化法等。 一、化学中和法 化学中和法主要是工业上常用含氮的废水作为脱硫剂来中和烟道气中的含硫酸 性气体，这样即减少了废氨水的排放，也减少了含硫气体的排放，但在本工程中由 于没有中和对象，因此不适合。 二、化学沉淀法 化学沉淀法可以处理各种浓度的含氮废水，尤其是当某些高浓度的氨氮废水中 含有大量对微生物有害的毒物而不适合采用生化法处理时，可以采用化学沉淀法来 处理，有 90%的去除率，但此方法沉淀药剂投放量大，优点是除了可以脱氮外还能 除磷，可以配合生化法作进一步处理。 三、氨吹脱 氨吹脱通常在氨氮浓度较低时处理，工艺简单、效率高，但当温度低于 0 度， 氨吹脱塔无法运行，而且填料上容易结垢，由于空气吹脱需要在碱性条件下进行， 需要消耗一定的碱，造成了成本的提高，并且吹脱出的含氨气体会造成大气污染， 因此本工程不可用。 四、选择性离子交换法 选择性离子交换法脱氮工艺是在离子交换柱内借助于离子交换剂上的离子和废 水中的铵离子进行交换，达到脱氮的目的，但缺点是离子交换剂用量大，交换剂需 要再生而且再生频繁，此法的成本较高。 五、废水生物脱氮 对于水中含中等浓度的氨氮废水和低浓度氨氮废水可采用生化法处理。生化处 理脱氮工艺效果好，能够彻底脱除废水中的氨，不会造成二次污染，内耗比物理和 化学方法低。 废水生物脱氮的基本原理是先将废水中有机氮转化为氨氮，然后通过硝化反应 将氨氮转化为硝态氮，再通过反硝化反应将硝态氮还原成气态氮从水中逸出，从而 达到从废水中脱氮的目的。如果废水中的氨只存在硝态氮，仅需反硝化作用就可以 达到脱氮的目的。由于废水生物脱氮工艺效果好，能较彻底脱除废水中氨氮，并且由于废水生物脱氮工艺效果好，能较彻底脱除废水中氨氮，并且 不会造成二次污染、能耗以及运行费用低等特点，因此本方案选择生物脱氮法进行不会造成二次污染、能耗以及运行费用低等特点，因此本方案选择生物脱氮法进行 废水脱氮。废水脱氮。 要达到废水生物脱氮的目的，必须先通过好氧硝化作用将氨氮转化为硝态氮， 然后在缺氧的条件下进行反硝化，将废水中的氮最终转化为氮气逸出。因此生物脱 氮工艺是一个包括硝化和反硝化的工艺流程，并据此可采用多级活性污泥系统或单 级活性污泥系统。 为此，本工程采用多级 A/O 工艺，脱氮工艺的运行方式如下： 1）污水连续进入第一级 A 处理池内，在此期间，以高浓度的有机碳为电子供 体，反硝化细菌将最后一级 A/O 的 O 段回流污水与从沉淀池回流的污泥中的 NO3N 还原为 N2。 2）O 区除完成 BOD 的降解外，还要进行硝化与反硝化功能。此段混合液的 DO 控制在 2.0mg/L 之上，一般在 2.03.0mg/L 之间。 3）A 反应池保持搅拌混合，反硝化细菌进行消化脱氮。由于经曝气阶段之后 有机物已被耗尽，反硝化只进行内源反硝化，即利用细胞内储藏的有机物作为电子 供体进行反硝化。 4.34.3 工艺流程工艺流程 根据该废水 CODcr、BOD5、氨氮高，可生化性好、SS 沉降性能好等特点，结合 我们在其它同类污水治理工程中的实践经验，本着投资低、运行费用低、去除效率 高的原则，确定工艺流程如下： 粗蛋白回收 沼气回收利用 泵 淀粉废水 格栅 集水井 电聚凝高压净水机 沼气压缩回收装 置 泵 pH 调节、蒸汽 调节加热池 EGSB 反应器 作接种污泥 多级 A/O 反应池 泵 污泥池 污泥浓缩池 二沉池 混凝剂 泵 泥饼外运 脱水机房 达标排放 图例： 污水管路 污泥管路 沼气管路 4.44.4 工艺说明工艺说明 考虑到淀粉废水中悬浮物含量较高、且沉降性能好的特点，并能够回收一部分 有价值的粗蛋白，在预处理阶段将淀粉废水与果葡糖废水分别处理：淀粉生产废水 经管道收集后进入废水处理系统，先通过格栅去除水中粗大的悬浮物和杂质，进入 集水井，并利用潜水式排污泵提升到竖流沉淀池进行沉淀，将废水中部分流失的蛋 白和淀粉等悬浮物质分离出来，经脱水后送入饲料车间，废水则直接进入电聚凝高 压净水机将废水中呈悬浮状的及可溶性有机物在没转性前将其彻底的去除，为后续 工艺提供一个良好的稳定性水质，然后直接进入调节池；废水经pH调节和蒸汽加温 后（保证厌氧系统的温度在35左右） ，利用水泵输送到EGSB反应器进行厌氧反应， 降低有机物浓度。出水进入多级A/O处理系统，利用好氧微生物进一步降解水中的 污染物，如COD、BOD、氨氮等。出水经沉淀池分离污泥后达标排放。厌氧处理产生 的沼气先通过冷凝器去除沼气中的冷凝水，并进入脱硫塔去除H2S气体，再通入贮 气柜储存，经过阻火器，然后送往发电机组发电或用于锅炉燃烧或厂职工生活食堂 等使用。 剩余污泥经浓缩池浓缩后，利用污泥脱水机进行脱水，并进行进一步的综合利 用。EGSB 反应器所排颗粒污泥可作为商品菌种污泥。 4.54.5 各工艺各工艺单元说明单元说明 4.5.14.5.1 格栅格栅 格栅是一种最简单的过滤设备，由一组平行的栅条制成的框架，斜置于废水流 经的渠道上。用以去除废水中粗大的悬浮或漂浮固体物，其主要作用是防止堵塞泵 和管道阀门，减少后续处理构筑物的负担。为便于运行管理、减轻工人劳动强度， 本方案设计采用机械格栅。 4.5.24.5.2 电聚凝高压浮选净水机电聚凝高压浮选净水机 该设备的主要作用是将没有转性的一切可溶性有机物及不溶性有机物在没有产 生质变的前级就将其彻底除去，为后续处理工艺提供一个良好的水质，其主要工作 原理如下： 基本反应原理如下： （1）反应原理 阳级（Fe）：2Fe2Fe2+4e、E2+Fe、Fe=0.44V 阴级（C）：4H+4e4H 2H2、EH、H2=0.00V 当水中有溶解氧时：O2+2H2O+4e40H EO2.OH=0.40V 设备处理后的污水无需投加任何药剂就可满足生化、生物处理， 与其他产品相比具有操作简单化、处理成本低的优点，由其对环境不 会造成二次污染的可能，经济实用。 4.5.34.5.3 调节、加热池调节、加热池 由于废水各排放工段的水质、水量不均匀，不同工段、不同时期排放的废水流 量波动较大，所以将水质、水量不均匀的废水引入调节池中停留一定的时间，使废 水在池内充分混合，同时要对调节池进行加热，以保证后续处理构筑物的均匀、稳 定运行。 考虑到排放的废水污染物浓度较高，为防止池内废水产生的气味对周围环境造 成污染，同时兼顾对废水的保温作用（EGSB 生物处理的温度为 3235） ，减少冬 季对废水加热所需的蒸汽量，本设计中对调节池进行加盖。同时考虑到废水中悬浮 物较多，为防止悬浮物在池底沉积，避免工人下池清理，在调节池内设搅拌装置， 对废水进行搅拌混合。 另外，由于淀粉及果葡糖浆生产排放的废水呈酸性，为保证后续生物处理的正 常运行，需投加适量的中和剂调整废水的 pH 值。但由于淀粉废水中含有蛋白质等 物质，经过 EGSB 反应器的生物处理后，出水碱度提高，所以在调试初期需加适量 的中和剂调整废水的 pH 值，待运行正常以后主要靠回流污水来调整废水的 pH 值， 以保证后续处理构筑物的正常运行。 4.5.44.5.4 EGSBEGSB 反应器反应器 1 1、工艺介绍、工艺介绍 EGSB 反应器即膨胀颗粒污泥床反应器，具有大的高径比。在运行中，通过维 持较高的水流上升速度使颗粒污泥处于悬浮状态，同时也可采用较高的反应器或采 用出水回流以获得高的搅拌强度，从而保证了进水与污泥颗粒的充分接触，促进有 机物的快速降解。EGSB 处理系统工艺流程：原废水由底部进入反应器，通过富含 厌氧菌的颗粒污泥膨胀区，在厌氧菌的作用下，COD 被大量去除，同时产生大量沼 气，在反应器顶部通过三相分离器的作用，气体和出水分别排出，部分处理水回流， 污泥则沉降回污泥区。 EGSB 反应器由于采用较大的高度直径比和大的回流比，在高的上流速度和 产气的搅动下，废水与颗粒污泥间的接触更充分，使 EGSB 反应器内物质向颗粒污 泥内的传质优于混合强度较低的 UASB 反应器。由于良好的混合传质作用，EGSB 反 应器内所有的活性细菌，包括颗粒污泥内部的细菌都能得到来自废水的有机物，即 在 EGSB 反应器内更多微生物参与了水处理过程，因此可允许废水在反应器中有很 短的水力停留时间。 三相分离器是 EGSB 反应器最具特色和最重要的装置。它具有以下功能： 能收集从分离器下的反应室产生的沼气； 使得在分离器之上的悬浮物沉淀下来； 能够适应 EGSB 反应器较高的上升流速，不影响气、液、固分离效果。 布水器是厌氧反应器的关键配置，它对于形成污泥与进水间充分的接触、最大 限度地利用反应器的污泥是十分重要的。进水系统兼有配水和水力搅动作用，为了 保证这两个作用的实现，需要满足如下原则： 进水装置的设计使分配到各点的流量相同； 采用特殊布水系统，不易发生堵塞； 尽可能满足污泥床水力搅拌的需要，保证进水有机物与污泥迅速混合 2 2、反应器结构、反应器结构 EGSB 反应器是由四个不同的功能部分组合而成：即混合区、膨胀区、精处理 区和回流部分。 混合区：在反应器的底部进入的污水与颗粒污泥和内部气体循环所带回的出水 有效地混合，使进水得到有效的稀释和混合作用。 膨胀床部分：这一区域是由包含高浓度的颗粒污泥膨胀床所构成。床体的膨胀 或流化是由于进水回流和产生的沼气的上升流速所造成。废水和污水之间有效的接 触使得污泥具有高的活性，可以获得高的有机负荷和转化效率。 精处理区：在这一区域内，由于低的污泥负荷率，相对长的水利停留时间和推 流的流态特性，产生了有效的后处理。另外由于沼气产生的扰动在精处理区较低， 使得生物可降解 COD 几乎全部的去除。虽然与 UASB 反应器条件相比，反应器总的 负荷率较高，但因为内部循环体不经过这一区域，因此在精处理区的上升流速也较 低，这两个特点也提供了最佳的固体停留。 回流系统：分外回流和内回流，内部的回流是利用气提原理，因为在上层与下 层的气室间存在着压力差。回流的比例是由产气量（进水 COD 浓度）所决定的，因 此是自调节的。外回流是通过外回流泵控制回流水量在反应器的底部注入系统内， 从而在膨胀床部分产生附加扰动，这使得系统的启动过程加快。在调试初期或发生 冲击时，可启动外回流。 EGSB 监控系统也是厌氧反应器的重要环节，它通过对 EGSB 的进水量、回流量、 温度、pH、沼气产量等的监控，可保证系统高效稳定运行，避免反应器因水质的波 动受到冲击，造成长时间不能恢复正常运行，使整个运行管理简单、操作方便。 4.5.54.5.5 多级多级 A/OA/O 反应池反应池 多级 A/O 工艺是是将多个 A/O 串连起来运行的一种工艺，A/O 是一种前置反硝 化工艺，属单级活性污泥脱氮工艺，只有一个污泥回流系统。A/O 工艺的特点是原 废水先经过缺氧池再进好氧池，并将好氧池的混合液和沉淀池的污泥同时回流到缺 氧池。A/O 工艺与传统的生物脱氮工艺相比主要有如下优点： 1、 流程简单，省去了中间沉淀池，构筑物少，大大节省了基建费用，而且运 行费用低，占地面积小； 2、以原污水中的含碳有机物和内源代谢产物为碳源，节省了投加外碳源的费 用并可获得较高的 C/N 比，以保证反硝化作用的充分进行。 3、 好氧池在缺氧池之后，可进一步去除反硝化残留的有机污染物，确保出水 水质达标排放。 4、 缺氧池置于好氧池之前，由于反硝化消耗了原水中的一部分碳源有机物 BOD，既可减轻好氧池的有机负荷，又可改善活性污泥的沉降性能，有利于控制污 泥膨胀。 5、 反硝化过程产生的碱度可以补偿硝化过程对碱度的消耗。但由于在反硝化 过程中还原 1mg 硝态氮能产生 3.75mg 的碱度，而在反硝化过程中，将 1mg 的 NH3- N 氧化为 NO3N，要消耗 7.14mg 的碱度，在此系统中，反硝化所产生的碱度只能 补偿硝化反应消耗的碱度的一半左右。因此需投加药品提供硝化反应不足的碱度， 反硝化过程越完全，提供的碱度越多，处理工程需要投加的碱量越少。 6、 氨氧化物中氧的利用，反硝化细菌利用随硝化混合液回流到缺氧池的 NO- 2-N 及 NO-3N，作为电子受体进行缺氧呼吸，A/O 系统硝化过程与反硝化过程进行的 完全时，可节省供氧量。 7、 A/O 生物脱氮工艺在 O 段好氧池中，由于硝化作用 NH4+N 的浓度快速下 降， 而 NO3N 的浓度不断上升，COD 和 BOD 也不断下降。在 A 段缺氧池中的 NH4+N 有所下降，主要由于用于反硝化细菌的微生物细胞合成，由于反硝化过程中利用了 原污水中的有机物为碳源，故 COD 和 BOD 均有所下降，在反硝化菌的作用下 NO3N 的含量明显下降。 8、 在长污泥龄条件下运行。在废水中，氧化含氮有机物的异养菌的增殖率大 大超过氧化氨氮的硝化自养菌化合物的硝化，系统的固体停留时间（SRT） ，必须大 于硝化菌的增长速率，因此 A/O 系统要在长污泥龄条件下运行。 本工艺采用的多级本工艺采用的多级 A/OA/O 工艺主要有如下优点：工艺主要有如下优点： 1、采用多级 A/O 工艺脱氮效率明显提高。 2、系统剩余污泥量少，具有一定稳定性： A/O 系统在低负荷、长污泥龄条件下运行，因此污泥率低，而且具有一定的稳 定性，简化了污泥处理和处置。 3、无污泥膨胀： 污泥膨胀最直接的表现为污泥指数(SVI 值)升高。造成污泥膨胀的主要原因： 一 是水温，夏、秋季发生的可能性较大；二是水质，一般来讲，大量含碳水化合物的 可溶性有机物的废水易于发生污泥膨胀，尤其是水质突然恶化的时候。就曝气池本 身来讲高污泥负荷、高污泥浓度、单一运行方式都容易在水质突然恶化的时候发生 污泥膨胀，解决的方法主要有：改变空气量；减少污泥负荷，通常是减少进水量或 稀释进水；改变运转工艺；加氯；轻微的污泥膨胀可以增加排泥量，降低混合液浓 度；在曝气池中装置载体以培养生物膜；采用 A/O 工艺。多级 A/O 工艺混合液经过 多次好氧区和缺氧区的交替作用，有效降低了 SVI 值以及避免了发生污泥膨胀。 4、易于在常规活性污泥系统基础上改建： 为适应污水排放标准对氨氮的严格要求，在常规活性污泥处理设施基础上改建 成 A/O 工艺，不必增加更多的设施与设备，达到同时去除污水 BOD、COD 以及 NH4- N、T-N 的目的。 4.5.64.5.6 污泥处理系统污泥处理系统 本方案中考虑将多级 A/O 池中所排污泥排至污泥浓缩池加以浓缩，然后利用污 泥脱水