城市轨道交通工程盾构施工技术与安全风险管理(长春)

城市轨道交通工程盾构施工技术与安全风险管理,2014年8月,盾构机发展概要,纲要,一、盾构隧道设计概况,二、盾构掘进施工技术,三、盾构机选型,四、盾构始发、到达施工及风险控制,五、地质条件复杂地段施工及风险控制,六、盾构邻近重要环境设施及风险控制,七、盾构开舱作业及风险控制,一、盾构隧道设计概况,1、北京地铁五号线盾构隧道设计概述,隧道平面设计：线路贯穿北京市中心，连接昌平、朝阳、东城、崇文、丰台五个城区，盾构法施工的区间隧道长度为5.6km，基本上沿和平里西街、雍和宫大街、东四北（南）大街、东单北大街敷设，下穿雍和宫大街西侧民房、护城河以及污水、上水、电力、热力、电信等地下管线。盾构隧道采用两条单线圆形隧道，左、右线线间距14.8m20.75m。隧道曲线段最小曲线半径为400m，最大半径为2000m。,一、盾构隧道设计概况,1、北京地铁五号线盾构隧道设计概述,隧道纵断面设计：隧道纵向基本为“人”字坡和单坡，坡度0.3%1.7%，隧道结构顶面覆土厚度9.214.7m。盾构隧道沿线主要穿越砂质粉土、粉质黏土1、粉细砂、砾砂1、圆砾、卵石2等地层。,纲要,一、盾构隧道设计概况,二、盾构掘进施工技术,三、盾构机选型,四、盾构始发、到达施工及风险控制,五、地质条件复杂地段施工及风险控制,六、盾构邻近重要环境设施及风险控制,七、盾构开舱作业及风险控制,二、盾构掘进施工技术,1、盾构施工流程,土压平衡盾构施工流程,泥水平衡盾构施工流程,二、盾构掘进施工技术,2、土压平衡盾构施工参数,理论计算,参考以往工程经验,初步确定参数,初始掘进,(试验),监控量测,施工参数,(调整),隧道埋深、地质条件、周边环境等变化,动态调整,监控量测,(调整),二、盾构掘进施工技术,2、土压平衡盾构施工参数,土舱压力,排土量,盾构推力,刀盘扭矩,掘进速度,注浆速度,注浆量,塑流化改良,注浆压力,刀盘转速,螺旋机转速,螺旋机扭矩,盾尾密封油脂,刀盘开口率,刀具磨损,盾构姿态,刀盘扭矩盾构推力掘进速度,二、盾构掘进施工技术,2、土压平衡盾构施工参数,管片环宽：1200mm,掘进速度：10mm/min掘进时间：120min,掘进速度：20mm/min掘进时间：60min,掘进速度：40mm/min掘进时间：30min,掘进速度：80mm/min掘进时间：15min,同步注浆可能成为制约因素,盾构掘进施工宜通过合理优化施工组织方面的手段提高施工进度，应控制适宜的掘进速度，使掘进速度与同步注浆速度相匹配。,纲要,一、盾构隧道设计概况,二、盾构掘进施工技术,三、盾构机选型,四、盾构始发、到达施工及风险控制,五、地质条件复杂地段施工及风险控制,六、盾构邻近重要环境设施及风险控制,七、盾构开舱作业及风险控制,三、盾构机选型,1、盾构机分类与选型,城市轨道交通工程中常用的盾构机类型如下：,机械式盾构,密闭式盾构,敞开式盾构,土压平衡盾构,泥水平衡盾构,复合盾构,三、盾构机选型,2、刀盘选型,面板式刀盘,三、盾构机选型,2、刀盘选型,辐条式刀盘,三、盾构机选型,3、广州地铁3号线盾构工程实例,广州地铁3号线沥滘站大石站区间盾构机位于南珠江主航道下方发生刀盘解体事故，该处隧道埋深约13m，水深89.5m。盾构通过的地层为强风化泥质粉砂岩、中风化泥质粉砂岩，局部为全风化层。层最高抗压强度不超过30MPa。,2005年5月31日，刀盘扭矩突然攀升并造成机器连锁，反复正反转动刀盘未果，过程中听到土舱内有异响，排泥中发现一把完整的齿刀连同刀座，并发现有大量类似被刨下的铁屑。开舱检查后发现刀盘4号与6号辐条之间除牛腿外其余部分几乎全部缺失，土舱内堆积了大量的刀盘构件残骸。,三、盾构机选型,3、广州地铁3号线盾构工程实例,刀盘修复：安装5号破断辐条；安装5号辐条连接肋板；对刀盘进行整体加固，形成包括刀盘边缘环形圆箍。,三、盾构机选型,4、土压平衡盾构机选型的基本思路,工程地质条件,地质水文条件,盾构隧道设计参数,周边环境及变形控制要求,确定盾构机类型,刀盘设计,螺旋机设计,刀盘驱动系统,螺旋机驱动系统,盾体设计,注浆系统,后配套设备及驱动系统等,塑流化改良系统,人闸舱及保压系统等,电气化控制集成,测量导向系统,纲要,一、盾构隧道设计概况,二、盾构掘进施工技术,三、盾构机选型,四、盾构始发、到达施工及风险控制,五、地质条件复杂地段施工及风险控制,六、盾构邻近重要环境设施及风险控制,七、盾构开舱作业及风险控制,四、盾构始发、到达施工及风险控制,1、盾构始发、到达施工风险,盾构始发、到达施工最常见的风险主要有端头土体加固效果未达到要求，造成洞门围护结构破除时土体失稳，或盾构机盾体外部缝隙渗漏，严重时引起地表塌陷。,为防止洞门土体失稳、渗漏，在破除洞门、盾构始发前，应对洞门土体加固、止水效果进行检验，发现土体强度或止水效果不足时应进行补充加固。破除洞门时，可采取喷射素混凝土对土体临空面进行封闭。破除过程中发现土体出现坍塌迹象应及时封闭洞门重新加固。盾构始发前应按设计要求安装洞门密封装置。,四、盾构始发、到达施工及风险控制,2、广州地铁APM线盾构始发工程实例,广州地铁珠江新城旅客自动输送系统土建3标右线凿除洞门时曾有较大涌水，割除洞门外排钢筋时，洞门中下部外排钢筋保护层混凝土发生较大水平变形（向基坑内侧鼓出），较大水流带粉细砂从混凝土与围岩间隙涌出，但未得到彻底处理。,盾构始发掘进至-1环，洞门密封下部出现较大涌水涌砂渗漏，在短短20min内，涌水量达300多m3，夹带涌砂量达160m3，涌水涌砂迅速淹没始发井区域，并漫至车站底板上。,四、盾构始发、到达施工及风险控制,2、广州地铁APM线盾构始发工程实例,盾构始发端头加固方案为C15素混凝土地下连续墙（嵌入中风化岩1m）+水泥搅拌桩（四边形咬合），根据现场地质情况，地下连续墙终孔标高位于始发洞门中部偏上位置，水泥搅拌桩桩体进入强风化岩100mm。,四、盾构始发、到达施工及风险控制,2、广州地铁APM线盾构始发工程实例,事故处理：采用钢筋混凝土箱体包裹负环管片和盾构机以处理恢复掘进时洞门涌水涌砂问题。盾构机完全进洞后，采用聚氨酯堵塞0环与洞门之间的间隙以封堵负环管片接缝处的渗漏。,纲要,一、盾构隧道设计概况,二、盾构掘进施工技术,三、盾构机选型,四、盾构始发、到达施工及风险控制,五、地质条件复杂地段施工及风险控制,六、盾构邻近重要环境设施及风险控制,七、盾构开舱作业及风险控制,五、地质条件复杂地段施工及风险控制,1-1、砂卵石地层掘进,(1)无水砂卵石地层特点：一种典型的力学不稳定地层，结构松散、无胶结、呈大小不等的颗粒状，一旦被开挖，极易破坏原来的相对稳定或平衡状态，使掌子面失去约束而不稳定。刀盘旋转切削时，对地层的扰动传递到开挖部位的周围，继而再扩大扰动范围，形成较大的松动区，严重时会引起上覆地层的坍陷。,五、地质条件复杂地段施工及风险控制,1-1、砂卵石地层掘进,(2)富水砂卵石地层,五、地质条件复杂地段施工及风险控制,1-1、砂卵石地层掘进,富水砂卵石地层对盾构施工的不利影响：,五、地质条件复杂地段施工及风险控制,1-2、北京地铁9号线盾构工程实例,北京地铁9号线丰台科技园站科怡路站区间盾构主要穿越卵石、层，采用土压平衡盾构机，总功率1758kW，额定扭矩5980kNm，总推力34210kN。盾构机配置开口率为42%的辐条式刀盘，800mm无轴螺旋输送机。刀具配置为：1把中心鱼尾刀、56把齿刀、16把刮刀、76把先行刀（先行刀主要用于疏松砂卵石层）。,五、地质条件复杂地段施工及风险控制,1-2、北京地铁9号线盾构工程实例,盾构掘进过程中，刀具发生较严重的磨损。刀具、刀盘及螺旋输送机磨损状况呈现以下规律：,五、地质条件复杂地段施工及风险控制,1-2、北京地铁9号线盾构工程实例,盾构穿越无水砂卵石地层施工风险控制要点主要为：一方面加强掘进期间渣土塑流化改良控制，以建立较稳定的土压平衡状态，保持掌子面稳定，减小地表沉降，利于盾构姿态控制，降低对刀具、螺旋输送机的磨损；另一方面在刀具磨损达到一定程度时应及时更换刀具，确保盾构机具备良好的开挖能力。,五、地质条件复杂地段施工及风险控制,1-2、北京地铁9号线盾构工程实例,五、地质条件复杂地段施工及风险控制,1-3、成都地铁1号线盾构工程实例,成都地铁1号线火车南站桐梓林站、桐梓林站倪家桥站、倪家桥站省体育馆站区间长度分别为943.5m、888.5m、496.2m，单线总掘进长度2328.2m。区间下穿火车南站民房、股道群、机场高速立交桥、二环路人南立交桥等建筑物，地下管线密集。,隧道主要穿越卵石土层，部分地段穿越卵石土层，卵石含量高达5580%，卵石成分主要为中等风化的岩浆岩与变质岩，单轴抗压强度65.5184MPa。卵石粒径以3070mm为主，局部80120mm，地层中粒径大于200mm的漂石含量占022.3%（重量比）且局部密集成群。地下孔隙水主要赋存于砂卵石土层中，含水层总厚度18.223.8m，为强透水层，渗透系数12.5327.4m/d，枯水期地下水位埋深35m，丰水期24m。,五、地质条件复杂地段施工及风险控制,1-3、成都地铁1号线盾构工程实例,五、地质条件复杂地段施工及风险控制,1-3、成都地铁1号线盾构工程实例,左线隧道全长2328.2m更换刀具15次，平均145.5m换刀一次，最短换刀距离87m，刀具磨损较严重。,DK14+393处隧道底埋深约15.9m，施工3口降水井降水，降水井距隧道中线5.5m，深度2530m，至少提前7d开始降水。开舱后掌子面土体稳定，降水效果较好，完成刀具检查和更换工作。,五、地质条件复杂地段施工及风险控制,1-3、成都地铁1号线盾构工程实例,大漂石的处理：通过工程地质详勘资料、补充地质钻探，确定大漂石的位置，提前采取措施处理。盾构掘进过程中，出现下列情况之一时，可能刀盘前方遇到大漂石：,五、地质条件复杂地段施工及风险控制,2-1、富水砂层掘进,黏土颗粒含量较少,土舱和螺旋机内渣土和易性差,螺旋机喷涌,土舱失压,地表沉降、塌陷,土压平衡模式掘进：控制土舱压力、出土量、掘进速度，保持匀速掘进。,砂层掘进的技术要点,塑流化改良：向掌子面、土舱添加泡沫、聚合物等方式。,加强刀具管理，建议进入砂层前全部更换新刀。,确保铰接密封、盾尾密封的防水效果。,适当提高同步注浆压力和注浆量，缩短浆液胶凝时间。,采用同步注浆和二次补充注浆的方式。,五、地质条件复杂地段施工及风险控制,2-2、南京地铁1号线盾构工程实例,南京地铁1号线许府巷站南京站区间右线隧道主要穿越淤泥质粉质黏土、粉砂夹细砂、粉土等地层。隧道所通过的主要含水地层为饱和粉土和松散粉砂夹细砂，地下水非常丰富。,2003年1月12日10:00，盾构机掘进至中央路343号房屋(13-B4)下方时，由于盾壳顶部一段密封圈失效，导致砂水混合物涌入盾壳内，施工人员遂作停机处理。至13:00，涌入流砂累计约3m3，施工人员打开紧急充气密封圈止住流砂。此时有居民反映中央路343号房屋出现多条裂缝。,五、地质条件复杂地段施工及风险控制,2-2、南京地铁1号线盾构工程实例,在距7:00监测后6h内，地表最大沉降处在里程K12+754处，y59点：-28.3mm；13-B4-1点：-24.4mm，不均匀沉降差达-42mm，该建筑物二楼外墙面与一楼内墙上出现多条裂缝。21:30监测，y59点：沉降-15.6mm，累计沉降-62mm；13-B4-1点：沉降-13.1mm，累计沉降-62.7mm，不均匀沉降差约-55mm，建筑物墙上裂缝增多且原有裂缝增宽，危及建筑安全，遂对居民进行转移，另外在隧道内对沉降发生处进行二次补浆。2003年1月13日6:30监测，各主要测点沉降值均控制在-3mm内。盾构离开此位置后，对房屋进行加固和修复，此次事故造成经济损失超过200万元。,发现涌水涌砂时果断采取封闭措施应可以避免房屋沉降开裂的发生。砂层掘进中地表沉降具有“沉降快，稳定快”的特点。及时进行同步注浆和二次补充注浆可有效快速减少地层损失。,事故教训与总结,五、地质条件复杂地段施工及风险控制,3-1、上软下硬复合地层掘进,上软下硬复合地层对盾构施工的主要影响：下部坚硬岩层对滚刀破坏严重，上部软弱地层难以提供自稳的掌子面以进行刀具更换。,五、地质条件复杂地段施工及风险控制,3-2、东莞地铁R2线盾构工程实例,东莞地铁R2线茶山站榴花公园站区间左线在寒溪河下方，盾构机掘进地层主要为砾砂、硬塑状砂质黏性土，属于由砂层和硬塑状黏土组成的上软下硬复合地层。,五、地质条件复杂地段施工及风险控制,3-2、东莞地铁R2线盾构工程实例,由于该区间采用泥水平衡盾构机，与土压平衡盾构机相比，对于地层软硬不均的敏感程度更为明显，在掘进过程中，盾构机竖直姿态出现了过大偏差。,对于盾构穿越上软下硬复合地层时，提前调整好盾构姿态，对于掘进过程的姿态控制、减少地层扰动以及地表沉降控制尤为重要。,重点,五、地质条件复杂地段施工及风险控制,4-1、球状风化体（孤石）地层掘进,盾构通过球状风化体(孤石)地层的难点和风险：(1)球状风化体单轴抗压强度高，与周围土层强度差异大，难以被刀具破碎，并常在刀盘前方滚动，易造成刀具和刀盘的严重损坏，导致掘进困难，掘进速度缓慢。(2)球状风化体造成地层软硬不均，盾构机姿态难以控制。,(3)掘进过程中球状风化体在刀盘前方滚动，对地层扰动非常大，易造成地表沉降、坍塌或周边建/构筑物损坏等风险。(4)球状风化体周边地层自稳性差，给刀具检查和更换造成极大困难，同时对周边建/构筑物保护非常不利。,五、地质条件复杂地段施工及风险控制,4-2、东莞地铁R2线盾构工程实例,东莞地铁R2线西平站蛤地站区间在盾构穿越的残积层和全、强风化地层中，14个钻孔揭示球状风化体，直径0.33.2m，占总钻孔数的9.27%。其中在ZDK18+661、ZDK19+288、ZDK19+625、YDK19+287、YDK19+377处孤石侵入隧道范围内。,五、地质条件复杂地段施工及风险控制,4-2、东莞地铁R2线盾构工程实例,盾构机在掘进球状风化体地段期间，遭遇未探查到的球状风化体时刀具磨损严重，掘进困难。通过地表钻孔，采用爆破或注浆固结等方式对球状风化体进行处理。,五、地质条件复杂地段施工及风险控制,4-2、东莞地铁R2线盾构工程实例,盾构机在通过中间风井进行二次始发时，刀盘切入端头加固体约0.4m时掌子面中央偏下位置遭遇球状风化体，导致盾构机主轴承损坏。施工单位将盾构机拖出并对掌子面进行封闭，从中间风井吊出盾体，更换主轴承，并在对球状风化体进行处理后再次进行二次始发。,五、地质条件复杂地段施工及风险控制,4-3、球状风化体（孤石）的处理方法,五、地质条件复杂地段施工及风险控制,5-1、地质断裂地层掘进,地质断裂带地层成分复杂、破碎、孔隙率大，地下水赋存量大，在地层孔隙中易形成地下水通道。盾构机进出断裂带可能遇到地层突变，导致喷涌、地层坍塌、刀具刀盘损坏等风险。,五、地质条件复杂地段施工及风险控制,5-1、地质断裂地层掘进,五、地质条件复杂地段施工及风险控制,5-2、广州地铁5号线盾构工程实例,广州地铁5号线西村站广州火车站区间位于广从断裂带、广三断裂及海珠断裂以北的构造区间，存在清泉街断裂衍生的风化深槽。区间隧道大致平行于地层走向，穿越地层以全风化、强风化、中风化地层为主，局部夹微风化地层，岩层主要为泥质砂岩、粉质黏土。岩层裂隙大部分被泥质充填，基岩裂隙水富水性不大。,五、地质条件复杂地段施工及风险控制,5-2、广州地铁5号线盾构工程实例,右线掘进545环后，土舱压力0.3MPa以上，推测前方水压较大，掘进速度10min/mm，喷涌时常发生。606环位置压气进舱作业，发现掌子面9点位置有一宽1.5m、高2m、深1m空洞，3点位置有一直径约80cm空洞，其下方有一直径6cm泉眼，有大量水涌出。掘进611环高压水将盾尾刷击穿，大量水从盾尾涌出，在盾尾注聚氨酯、双液浆但效果不大，隧道水深达1.6m。在盾尾610环背后注入快硬水泥并一次性注入800kg聚氨酯，将漏水封住，总排水量约10000m3。,五、地质条件复杂地段施工及风险控制,5-2、广州地铁5号线盾构工程实例,涌水事件导致盾构机后方76m处内环路高架122墩下沉69mm，桥梁出现裂缝。盾构机减速齿轮全部损坏，盾构停机，刀盘处于地层。,盾构机前方的3#联络通道，上台阶开挖到距右线11m时发生涌水，在4台5.5kW水泵抽排水情况下，隧道积水深度达1.7m，对掌子面浇筑混凝土后把涌水堵住，总排水量约12000m3，加剧了内环路122墩沉降，达到79mm。,五、地质条件复杂地段施工及风险控制,5-2、广州地铁5号线盾构工程实例,掘进所揭示的地质情况与详勘报告相差较大，故重新进行补充地质勘察。区间风化深槽较发育，水平方向岩面起伏较大，局部有突变，风化、构造裂隙发育，盾构机刀盘前方23m位置可能存在北西方向断裂构造带，走向基本与线路垂直。,五、地质条件复杂地段施工及风险控制,5-2、广州地铁5号线盾构工程实例,为使盾构机脱困并恢复掘进，且确保内环路高架桥桩、周边建/构筑物的安全，必须对该段地层进行全断面注浆充填和加固止水处理。但注浆加固过程中，也需要防止盾构机被浆液抱死，因此需制定专门的处理措施。,五、地质条件复杂地段施工及风险控制,5-2、广州地铁5号线盾构工程实例,盾构机后方成型管片系统注浆,刀盘、土舱注入膨润土充填,盾尾注入聚氨酯充填,盾构机前方120m范围全断面袖阀管注双液浆止水,更换盾构机第一、第二道尾刷,盾构中体与盾尾间焊接锰钢拉杆,盾构脱困掘进，逐步增加盾构推力,西村站广州火车站区间盾构突水事件是广州地铁5号线盾构工程中影响最大的一次事件，整个处理过程用时14个月。,五、地质条件复杂地段施工及风险控制,5-4、地质断裂地层掘进的风险控制措施,五、地质条件复杂地段施工及风险控制,6-1、溶(土)洞地层掘进,溶(土)洞可能给盾构施工带来灾难性的巨大损失，盾构掘进中若遭遇侵入隧道空间范围内的溶(土)洞，可能造成突水、突泥，盾构机栽头、陷落，严重的差异沉降导致隧道结构破坏；同时若溶洞突水得不到有效处理，可导致孔隙水位下降，从而影响周边建/构筑物的安全，严重时可造成地表塌陷。,为确保地铁施工及运营安全，必须充分探明溶(土)洞的空间分布、大小及充填情况，采取行之有效的措施进行处理。,详勘阶段钻孔间距(2040m)过大通常未能完整揭露溶(土)洞的大小和分布情况，因此补充加密勘探尤为重要。,五、地质条件复杂地段施工及风险控制,6-2、广州地铁5号线盾构工程实例,广州地铁5号线广州火车站小北站区间在F1、F2两断裂带间石炭系灰岩地层约149m范围内详勘阶段有7个钻孔揭示存在溶洞。为切实探明溶洞的分布与填充状况，采用高密度电阻率法物探、加密钻孔、电磁波深孔CT，综合判断后结合注浆孔布置补孔探测。,补充钻孔勘探布置为在距离隧道外侧3m处，隧道中线与两隧道中间位置布设5列、25排钻孔，每排钻孔间距约5m。隧道底埋深22.824.3m，位于隧道中心线位置钻孔深度35m，其余钻孔深度30m，揭示溶洞的钻至溶洞底以下23m。,五、地质条件复杂地段施工及风险控制,6-2、广州地铁5号线盾构工程实例,钻孔,固定袖阀管注入套壳料,分段压浆,孔道清理,压浆顺序：自下而上；分段长度：0.3m；浆液配制：32.5R普通硅酸盐水泥，开始压浆时按水灰比1:1配制，逐步调配至0.7:10.5:1。注浆压力和注浆速度：注浆压力为0.31MPa，根据现场试验调整；注浆速度为3050L/min；相邻注浆孔出现冒浆现象暂停压浆8h后再次压浆。终压标准：注浆压力稳定在0.5MPa以上并稳压10min以上。压浆效果检验：溶洞固结体内钻孔取芯，并对取芯孔进行抽水试验，应满足设计要求。,纲要,一、盾构隧道设计概况,二、盾构掘进施工技术,三、盾构机选型,四、盾构始发、到达施工及风险控制,五、地质条件复杂地段施工及风险控制,六、盾构邻近重要环境设施及风险控制,七、盾构开舱作业及风险控制,六、盾构邻近重要环境设施及风险控制,1-1、盾构邻近重要建/构筑物、地下管线,对于盾构邻近或下穿建/构筑物、地下管线，应采取预加固或隔离措施以及掘进施工过程严格控制，尽量降低盾构施工对建/构筑物、地下管线的影响。,重点,盾构掘进施工过程中，对地层的扰动难以避免，由于施工引起的地层损失以及施工过程中周边土体受扰动或剪切破坏导致土体重塑再固结，造成地表沉降。对大量隧道施工引起的地表沉降实测资料，总结得出隧道施工产生的地表沉降横向分布近似为一正态分布曲线。,六、盾构邻近重要环境设施及风险控制,1-2、广州地铁9号线盾构工程实例,广州地铁9号线广州北站站花城路站区间盾构下穿武广高铁和京广铁路。京广铁路6条股道、武广客运专线4条股道，下穿范围共100m。武广客运专线铁路距隧道顶9.49.8m，京广铁路距隧道顶7.98.9m。铁路下方地层主要为、层，地下水丰富且埋深较浅，盾构穿越地层主要为砂层，石灰岩局部侵入隧道范围。,六、盾构邻近重要环境设施及风险控制,1-2、广州地铁9号线盾构工程实例,考虑武广高铁和京广铁路的沉降控制标准、地质条件、施工条件等因素，采用MJS水平加固桩对铁路路基下方土体进行水平加固。,铁路两侧施作两座明挖竖井,安装MJS工法设备进行水平加固桩施工,回填竖井，并在2#竖井预埋钢套筒以提供盾构整体检修和更换尾刷条件,盾构掘进监控量测,地表0沉降目标,六、盾构邻近重要环境设施及风险控制,1-2、广州地铁9号线盾构工程实例,MJS水平加固施工采用分段渐进式施工，将每根桩分3次进行钻入成孔并分成3段进行土体加固，每段加固的距离有所减小，钻杆的长细比随之减小，刚度随之增大，保证钻杆不发生偏转现象。,六、盾构邻近重要环境设施及风险控制,1-2、广州地铁9号线盾构工程实例,六、盾构邻近重要环境设施及风险控制,1-3、广州地铁APM线盾构工程实例,广州地铁珠江新城旅客自动输送系统土建2标左、右线下穿运营中的地体1号线(体育西站体育中心站区间)。地铁1号线为暗挖区间，二次衬砌为300mm厚素混凝土。APM线采用土压平衡盾构施工，其隧道与1号线最小垂直净距为2.342m。上下隧道间地层分布主要为硬塑性残积土。,六、盾构邻近重要环境设施及风险控制,1-3、广州地铁APM线盾构工程实例,APM线天河南站基坑施工时已造成地铁1号线隧道沉降7.7mm，增加了盾构掘进施工的控制难度。盾构下穿部位接近天河南站接收端，增加了工程风险。右线盾构先行下穿，左线下穿将造成二次扰动。该段为曲线段，盾构姿态调整增加了对土体的扰动或造成超挖。地铁1号线处于运营状态，监控量测难度大。,工程风险分析,六、盾构邻近重要环境设施及风险控制,1-3、广州地铁APM线盾构工程实例,施工控制措施,详细调查地铁1号线结构现状，进行第三方鉴定。,地铁1号线布设自动化监测设备，掌握沉降动态。,从暗挖接收端头拱部150范围打设钢花管，静压注浆加固盾构上方土体，提高地铁1号线地基承载力。,盾构下穿掘