毕业论文-哈尔滨市阿城区某三层百货大楼

1、建筑设计11设计依据（1）土木工程专业毕业设计任务书某三层商场设计（方案一）（2）办公楼建筑设计规范（3）建筑设计防火规范（4）民用建筑设计通则（5）房屋建筑制图统一标准（6）实用建筑设计手册（7）房屋建筑学（8）建筑构造设计资料集12工程概况121工程名称哈尔滨市阿城区某三层百货大楼122工程位置哈尔滨市阿城区123工程总面积2820M2，主体3层，高15M，一层层高51M，二至三层层高45M。124结构形式钢框架。125用地概况整个场地四周为城市道路，地形平坦。13建筑设计特点131设计特点（1）平面设计主要房间是各类建筑的主要部分，是供人们购物的必要空间，由于建筑物的类别不同，使用功能不同，对主要房间的设计也不同。但主要房间设计应考虑的基本因素仍然是一致的，即要求有适宜的尺寸，足够的使用面积，适用的形状，良好的采光和通风条件，方便的内外交通联系，合理的结构布置和便于施工等。因此，本建筑的柱网横向尺寸66M，纵向尺寸66M（2）立面设计立面设计力求达到主体造型与城市环境相协调，充分体现商场建筑的风格特点，主要采用灰白色外墙涂料，以体现商场的庄重感。为了满足采光和美观要求，设置了大面积的玻璃窗。21构造做法211屋面做法40厚C15细石混凝土保护层SBC120防水卷材20厚水泥砂浆找平层100厚挤塑苯板双层保温18水泥膨胀珍珠岩找坡3最薄处40厚20厚125水泥砂浆找平层现浇钢筋混凝土板1厚压型钢板212楼面做法20厚磨光花岗岩面层40厚125水泥砂浆找平层100厚现浇钢筋混凝土楼板1厚压型钢板213外墙面做法白色涂料标准网格布抹面胶浆4厚加强网格布抹面胶浆6厚100厚聚苯板用锚栓锚固在陶粒砌块墙上粘结胶浆214内墙面做法水泥砂浆抹面白色内墙涂料20厚水泥砂浆200厚陶粒砌块粘结胶浆215散水做法100MM厚123细实混凝土撒11水泥沙子压实抹光150MM厚37灰土素土夯实向外坡度522门窗门选用标准图集中的门，窗选用铝合金窗。23工程采用的标准图（1）DBJT142建筑做法说明（2）L96J401楼梯配件（3）L03J602铝合金门窗（4）L92J601木门2结构设计21工程概况本工程为哈尔滨市阿城区某三层小型商场，钢框架结构，一层层高555M，二至三层层高45M，（底层高度由基础梁顶面算至一层楼板顶面，基础顶面标高暂时按照室外地坪算045M，场区地质条件等确定）。22框架计算简图及梁柱线刚度221确定框架计算简图框架计算简图如下图所示222框架梁柱线刚度的计算对于中框架梁取02I左边跨梁23荷载计算231恒荷载标准值计算（1）屋面1厚压型钢板019KN/M2115厚C25现浇钢筋混凝土板01525275KN/M220厚水泥砂浆找平层0022004KN/M218水泥膨胀珍珠岩找坡3最薄处40厚1225KN/M23402510100厚苯板保温0105005KN/M220厚水泥砂浆找平层0022004KN/M2SBC120卷材防水001KN/M240厚C15防水细石混凝土00425100KN/M2吊顶及吊挂荷载03KN/M2合计6325KN/M2（2）楼面20厚磨光花岗岩面层00228056KN/M240厚125水泥砂浆找平层0042008KN/M2100厚现浇钢筋混凝土楼板012525KN/M21厚压型钢板019KN/M2吊顶及吊挂荷载03KN/M2合计435KN/M2（3）外墙自重300厚陶粒混凝土砌块03515KN/M2100厚苯板011818KN/M220厚水泥砂浆00220208KN/M2防水涂料005KN/M2合计255KN/M2女儿墙自重18209164KN/M（4）内墙自重200厚加气混凝土砌块0251KN/M20厚水泥砂浆找平层00220208KN/M白色内墙涂料002KN/M合计182KN/M232活载标准值计算（1）屋面和楼面活荷载标准值根据荷载规范查得不上人屋面205/KNM楼面23/楼梯25/KNM（2）风荷载基本风压W055KN/M2（3）雪荷载标准值SK1003503KN/M2；准永久分区。雪荷载不与活荷载同时组合，取其中的最不利组合，由于本工程雪荷载较小，荷载组合时直接取活荷载进行组合，而不考虑与雪荷载的组合233竖向荷载计算竖向荷载下框架受荷总图23竖向荷载下框架受荷总图（1）AB轴间框架梁屋面板传荷载板传至梁上的三角形或梯形荷载等效为均布荷载，荷载的传递示意图如图33恒载6325225（1203420343）22229KN/M活载05225（1203420343）2187KN/M楼面板传荷载恒载435225（1203420343）21698KN/M活载35225（1203420343）2847KN/M梁自重104KN/MAB轴间框架梁均布荷载为屋面梁恒载梁自重板传荷载KN/M3070KN/M3174KN/M活载板传荷载688KN/M楼面梁恒载梁自重板传荷载内横墙自重10413321397KN/M活载板传荷载747KN/M（2）BC轴间框架梁屋面板传荷载恒载6325125/847KN/M活载05125/804KN/M楼面板传荷载恒载435125/8349KN/M活载35125/8198KN/M梁自重068KN/MBC轴间框架梁均布荷载屋面梁恒载梁自重板传荷载06846528KN/M活载活载板传荷载150KN/M楼面梁恒载梁自重板传荷载028249317KN/M活载板传荷载188KN/M（3）A轴纵向集中荷载的计算顶层柱顶层柱恒载女儿墙自重梁自重板传荷载1/4次梁自重16445099（45025）613225451/23732KN顶层柱活载板传活载05225451/2201955/839201955/819525KN标准层柱标准层柱恒载墙自重梁自重板传荷载544502509945025357225451/24523KN标准层柱活载板传活载35225451/21113KN基础顶面恒载底层外纵墙自重基础梁自重（取HN400200813）1152（45030）66098/1000（4503）511KN（5）B轴纵向集中荷载的计算顶层柱顶层柱恒载梁自重板传荷载099450256325【225451/21/2（454524）12】7323KN顶层柱活载板传活载35【225451/21/2（454524）12】2365KN标准层柱标准层柱恒载墙自重梁自重板传荷载7854502509945025357225451/2332（454524）1/212697KN标准层柱活载板传活载204502525（454524）1/2122993KN基础顶面恒载底层内纵墙自重基础梁自重1046（4503）66098/1000（4503）4665KN234风荷载计算作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值0/2KZSIJWHB其中基本风压W。055KN/M2。风载体型系数13。风压高度变化系数由SZ表查得。本工程所在地为城市，所以地面粗糙度为C类。取风震系数为10Z表21风荷载计算表离地面高度ZZZS0IHJB（KNKW）15611510130453636451093121061013045363645100784110130453636459504811013045463645110924风荷载作用下的位移验算241侧移刚度D见表22，表23表22横向23层D值计算构件名称_BCII_2CI21CDIH（KN/M）A轴柱112035912737B轴柱463069824763C轴柱478070525012D轴柱127038813765KN/M2617324650123762表23横向底层D值的计算构件名称_BCII_052CI21CDIH（KN/M）A轴柱26306769139B轴柱683083011221C轴柱706083411275D轴N/M91321758239242风荷载作用下框架侧移计算水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算JJIVUD顶点侧移是所有各层层间侧移之和1NJJU表24风荷载作用下框架侧移计算层次JWKNJV/DKNM（M）JU/JUH684884876277000011/3600051015186376277000021/180004926278976277000041/90003912370176277000051/72002912461376277000061/600011064567739922000141/257100032M1NJJU侧移验算层间侧移最大值1/25711/550（满足）25竖向荷载作用下的内力计251恒荷载作用下的内力计算（分层法）（1）二层计算简图本工程为对称结构，可先取半跨计算图24二层计算简图KNM213684ABMKNM553CKNM2176D图25二层力矩分配过程（KNM）图26二层弯矩图（KNM）（2）标准层计算简图图37标准层计算简图KNM2139765012ABMKNMCKNM216D图38标准层力矩分配过程（KNM）图39标准层弯矩图（KNM）（3）底层计算简图图210底层计算简图KNM2139765012ABMKNMCKNM216D图211底层力矩分配过程（KNM）图212底层弯矩图（KNM）将各层分层法得到的弯图叠加，可得整个框架结构在恒载作用下的弯矩图。叠加后框架内各节点弯矩并不一定能达到平衡，为提高精度，可将节点不平衡弯矩再分配一次进行修正，修正过程如下所示图213弯矩再分配过程梁在实际分布恒载作用下，按简支梁计算的跨中弯矩图214顶层边跨梁图215顶层边跨梁图216标准层和底层边跨梁图217标准层和底层中跨梁218恒荷载作用下的弯矩图（KNM）对梁端进行弯矩调幅，梁端弯矩乘以09。图219恒荷载作用下的剪力图（KN）图220恒荷载作用下的轴力图（KN）252活载作用下的内力计算（满布活载，分层法计算）（1）二层计算简图图321二层计算简图KNM2174671ABMKNM503CKNM2136D图222二层力矩分配过程（KNM）图223二层弯矩图（KNM）（2）标准层计算简图图224标准层计算简图KNM2174671ABMKNM8093CKNM2156D图225标准层力矩分配过程（KNM）图226标准层弯矩图（KNM）（3）底层计算简图图227底层计算简图KNM2174671ABMKNM8093CKNM2156D图228底层力矩分配过程（KNM）图229底层弯矩图（KNM）将各层分层法得到的弯图叠加，可得整个框架结构在恒载作用下的弯矩图。叠加后框架内各节点弯矩并不一定能达到平衡，为提高精度，可将节点不平衡弯矩再分配一次进行修正，修正过程如下所示图230弯矩再分配过程图231活荷载作用下的弯矩图（KNM）图232活荷载作用下的剪力图（KN）图233活荷载作用下的轴力图（KN）26水平荷载标准值作用下的内力计算框架在风荷载（从左向右）下的内力用D值法进行计算。其步骤为（1）求各柱反弯点处的剪力值；（2）求各柱的反弯点高度；（3）求各柱的杆端弯矩及梁端弯矩；（4）求各柱的轴力和梁剪力。第I层第M柱所分配的剪力为IMIIDVIIVW框架柱反弯点位置计算结果如下表所示0123YY表25AD轴框架柱反弯点位置层号/HMI0123YYH33602804500004516223602805000000500180148072069000069331表26BC轴框架柱反弯点位置层号/HMI0Y12Y3YH336136047000047169236136050000050180148095065000065312框架各柱的杆端弯矩，梁端弯矩按下算式计算。计算过程见表39表312。1IMCMVYH上CIMMVYH下中柱1BCJJI左下B左J上左右（）1BCJJIM右下B右J上左右（）边柱1CJJM下B总J上表27风荷载作用下AD轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算层数IV/IMDIMVYHCM上下B右329840236861621358111120132393402390518016291629274150430231160331172838403357表28风荷载作用下BC轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算层数IV/IMDIMVYHCM上下C左CM右329840278061691539136217825632393402710621801912191224887861504302713623122288424931921008图234风荷载作用下的弯矩图（KNM）图235风荷载作用下的梁端剪力（KN）图236风荷载作用下柱端轴力（KN）27梁柱内力组合各种荷载情况下的框架内力求得后，根据最不利又是可能的原则进行内力组合。考虑结构塑性内力重分布的有利影响，在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行调幅。由于构件控制截面的内力值取自支座边缘处，为此，进行组合之前，应先计算各控制截面处的内力值。梁支座边缘处的内力值12BMV边Q边式中支座边缘截面的弯矩标准值；边支座边缘截面的剪力标准值；V边梁柱中线交点处的弯矩；M与相应的梁柱中线交点处的剪力标准值；梁单位长度的均布荷载标准值；Q梁端支座宽度（既柱截面高度）。B内力组合一共进行3种组合（1）为135恒载14活载；（2）为120恒载14风载；（3）为120恒载14085（风载活载）结果如图31315所示。图31135恒载14满跨活荷载弯矩图（单位KNM）图32135恒载14隔跨活荷载弯矩图（单位KNM）图33120恒载14风载弯矩图（单位KNM）图34120恒载14085（风载满跨活荷载）弯矩图（单位KNM）图35120恒载14085（风载隔跨活荷载）弯矩图（单位KNM）图36135恒载14满跨活荷载剪力图（单位KN）图37135恒载14隔跨活荷载剪力图（单位KN）图3812恒载14风荷载剪力图（单位KN）图3912恒载14085（风荷载满跨活荷载）剪力图（单位KN）图31012恒载14085（风荷载隔跨活荷载）剪力图（单位KN）图311柱135恒载14满跨活荷载弯矩图（单位KNM）柱135恒载14满跨活荷载轴力图（单位KN）图312柱135恒载14隔跨活荷载弯矩图（单位KNM）柱135恒载14隔跨活荷载轴力图（单位KN）图313柱12恒载14风荷载弯矩图（单位KNM）柱12恒载14风荷载轴力图（单位KN）图314柱12恒载14085（风荷载满跨活荷载）弯矩图（单位KNM）柱12恒载14085（风荷载满跨活荷载）轴力图（单位KN）图315柱12恒载14085（风荷载隔跨活荷载）弯矩图（单位KNM）柱12恒载14085（风荷载隔跨活荷载）轴力图（单位KN）28结构构件验算281框架柱的验算框架柱的验算包括强度，整体稳定和局部稳定验算，计算时不考虑抗震设防要求，按GB50017计算。（1）A轴框架柱的验算标准层及顶层柱截面为H4003001012,其截面特性为A9218CM2,10800CM4,3650CM4,108CM,629CM,867CM3,292CM3XIYIXIYIXWY底层柱截面为H4003001012,其截面特性为A1204CM2,2050CM4,6760CM4,131CM,749CM,1370CM3,45XIYIXIYIXYW0CM3主梁的截面为H4003001012,其惯性距为13700CM4。I控制内力顶层8652KNM,16598KN,1793KNUMUNUV和9102KNM,16453KN,7140KN；二层5830KNM,59189KN,115KNUUU底层7028KNM,85845KN,2499KN。NV强度验算截面无削弱验算顶层时，对第一组内力为11293N/MM2F295N/MM2满足要求。UNXNMARW362316598051087对第二组内力1178N/MM2F295UNXAR3623164509109887N/MM2，满足要求。验算二层时，对控制内力为12825N/MM2F295N/MM2满足要求。UNXNMARW36235918058107底层验算对第一组内力为1202N/MM2F295N/MM2，满足要UNXNMARW36238541078105求。弯矩作用平面内稳定计算由于横梁中轴力很小在计算柱计算长度系数时，略去影响。柱脚在横向为刚接，不考虑梁的组合效应，按纯钢梁计算。顶层，1/1370/6928CBILK，2/1370/6034688CBIL查表得，16，则，XU2915/90175XYF329399，查附表得B类截面的稳定系数得X/235YF4/30899，框架为右侧移的纯框架，10MX20538KNEXN22842XA314061039对控制内力36231658010852198956710803DMXUXEXMANW9759N/MM2F295N/MM2，满足要求。二层，1/1370/6034688CBILK，2/1370/603468258CBIL查表得，142，则，XU49125/9017XYF3895472，查附表得B类截面的稳定系数得X/235YF/2350869，框架为右侧移的纯框架，10MX14653KNEXN22842XA3140691035对控制内力362391801058918667108453DMXUXEXMANW1401N/MM2F295N/MM2，满足要求。底层，10，1/1370/602858/5/4CBILK2K查表得，144，则，XU4913/917XYF3954796，查附表得B类截面的稳定系数得X/235YF/2350865，X框架为右侧移的纯框架，10MX14248KNEXN22842XA3140610395对第控制内力3623841010728546551018DMXUXEXMANW1338N/MM2F295N/MM2，满足要求。弯矩作用在平面外稳定计算纵向框架取HN30020068,其惯性距为13700CM4，与柱刚接，XI柱脚在纵向也取刚接。顶层，1/1370/451370/4566CBYILK，2/1370/451370/4562CBYIL查表得，109，则，YU9812035/9010YYF38547，查附表得B类截面的稳定系数得0870，X/235F4/235Y，107YYBF框架为有侧移的纯框架，截面的形状系数得。10TX10对第一组内力N/MM2362316589101085218577TXYBMNAWF295N/MM2，满足要求。对第二组内力N/MM2362316451010921487987TXYBNAF295N/MM2，满足要求。二层，1/1370/451370/4562CBYILK，2/1370/451370/452668CBYIL查表得，113，则，YU1035/9010YYF403488，查附表得B类截面的稳定系数得X/235F4/2350862，Y，2107102435YYBF框架为有侧移的纯框架，截面的形状系数得。TX10对第控制内力N/MM236231598101058467TXYBMNAWF295N/MM2，满足要求。底层，10，1/1370/451370/452668CBYILK2K查表得，109，YU910Y3/90YF518628，查附表得B类截面的稳定系数得Y/235F4/2350792，Y，取098，2107098435YYBFB框架为有侧移的纯框架，截面的形状系数得。1TX10对第控制内力N/MM23623108570728494191TXYBMNAWF295N/MM2，满足要求。局部稳定不考虑抗震时，轧制H型钢截面不必验算局部稳定。（2）B轴框架柱的验算标准层柱截面为H4003001012,其截面特性为A9218CM2，10800CM4，3650CM4，108CM，629CM，867CMXIYIXIYIXW3，292CM3。标准层柱截面为H4003001012,其截面特性为YWA1204CM2，20500CM4，6760CM4，1370CM3，450CM3XIYIXWY主梁的截面为H4003001012,其惯性距为13700CM4，IH30020068,其惯性距为1610CM4。XI控制内力顶层8645KNM，21102KN，2112KNUMUNUV和4707KNM，29839KN，1688KN；二层3770KNM，82097KN，810KNUUU和5934KNM，80239KN，2168KN。NV底层7413KNM，100694KN，2196KNUMUU强度验算截面无削弱验算顶层时，对第一组内力为11786N/MM2F295N/MM2，满足要DUNXNARW3623108451097求。对第二组内力8408N/MM2F295N/MM2，满足要求。DUNXNMAR36239810471058二层验算对第一组内力为13047N/MM2DUNXNARW36238097171058F295N/MM2，满足要求。对第二组内力15223N/MM2DUNXNMARW3623809171058F295N/MM2。满足要求。底层验算对控制内力为1352N/MM2DUNXNAR3623106947015F295N/MM2，满足要求。弯矩作用平面内稳定计算由于横梁中轴力很小在计算柱计算长度系数时，略去影响。柱脚在横向为刚接，不考虑梁的组合效应，按纯钢梁计算。顶层，1/1370/61/24098CBILK，2/1370/61/2406883CBIL查表得，16，则，XU9235/90175XYF3293986，查附表得B类截面的稳定系数得X/235YF4/230899，框架为右侧移的纯框架，10MX15724KNEXN22842A314069103对第一组内力362321010845210895671074DMXUXEXNMANW1215N/MM21F295N/MM2，满足要求。对第二组内力36239810104729835861081574DMXUXEXNMANW8851N/MM2F295N/MM2，满足要求。二层，1/1370/61/2406883CBILK，2/1370/61/2403885CBIL查表得，17，则，XU9725/901XYF34974231，查附表得B类截面的稳定系数得X/235YF4/2350890，框架为右侧移的纯框架，10MX10458KNEXN22842A314069103对第一组内力36238097110782097586108145DMXUXEXNMANW1438N/MM21F295N/MM2，满足要求。对第二组内力36238091105948023986710815DMXUXEXNMANW1673N/MM2F295N/MM2，满足要求。底层，10，1/1370/61/2403885CBILK2K查表得，136，则，XU75/901XYF373451，查附表得B类截面的稳定系数得X/235YF4/2350878，框架为右侧移的纯框架，10MX15979KNEXN22842XA314061037对控制内力3623106941074109487581057DMXUXEXMANW1495N/MM2F295N/MM2，满足要求。弯矩作用在平面外稳定计算纵向框架取HN350175711,其惯性距为13700CM4，与柱刚接，柱脚XI在纵向也取刚接。顶层，1/1370/451370/4566CBYILK，2/1370/451370/4566CBYIL查表得，109，则，YU9812035/9010YYF388547，查附表得B类截面的稳定系数得0870，Y/235F4/235Y，取10107YYBFB框架为有侧移的纯框架，截面的形状系数得。10TX10对第一组内力N/MM2362312854087910170TXYBMNAWF295N/MM2，满足要求。对第二组内力N/MM236231981004719578TXYBNAF295N/MM2，满足要求。二层，1/1370/451370/4566CBYILK，2/1370/451370/45268CBYIL查表得，113，则，YU61035/9010YYF40347，查附表得B类截面的稳定系数得0862，Y/235F4/235Y，取102107YYBFB框架为有侧移的纯框架，截面的形状系数得。10TX10对第一组内力N/MM236231897740610180TXYBMNAWF295N/MM2，满足要求。对第二组内力N/MM2362318091071878TXYBNAF295N/MM2，满足要求。底层，10，1/1370/451370/45268CBYILK2K查表得，109，则，YU10968512035/90YYF518628，查附表得B类截面的稳定系数得Y/235F4/230792，Y，2107098435YYBF框架为有侧移的纯框架，截面的形状系数得。1TX10对控制内力N/MM2362310694074871981TXYBMNAWF295N/MM2，满足要求。局部稳定不考虑抗震时，轧制H型钢截面，不必验算局部稳定。282框架梁的验算采用钢筋混凝土板时，框架梁与楼板有可靠连接，能阻止梁上翼缘的侧向失稳，在支座负弯矩处，一般可在受压下翼缘设侧向支撑。另外，对六度及非抗震地区，轧制H型钢局部稳定能够保证，不必验算。因此，框架梁只需进行强度和挠度计算。另外，主梁一般不考虑组合效应，按钢梁计算。（1）框架梁AB的验算截面特征AB跨梁的截面为H4003001012,其截面特征为A6366CM2，13700CM4，985CM4，113CM3。XIYIXWBC跨梁的截面为H30020068,其截面特征为A2359CM2，1610CM4，114CM4，23CM3。XIYIX控制应力AB跨顶层9336KNM，8589KNMV底层11188KNM，7827KN；BC跨顶层1825KNM，1650KNV底层1924KNM，2096KN；M强度验算截面无削弱，按拉弯构件验算正应力，不必验算局部压应力。顶层AB1137N/MM2F310N/MM2,满足要求。396105782XWBC1066N/MM2F310N/MM2,满足要求。3XM腹板承受的剪应力AB3765N/MM2F180,3485910751697164/20WVSITN/MM2满足要求BC194N/MM2F180,N/MM234165097592/10WSIT满足要求底层AB258N/MM2F310N/MM2,满足要求。63218057XMWBC1124N/MM2F310N/MM2,满足要求。63192405XMW腹板承受的剪应力AB343N/MM2F18034782410751697/20WVSITN/MM2,满足要求。AB2113N/MM2F18034096179525/0WSITN/MM2,满足要求。挠度验算AB，满足要求。VL6841740101102357940KXVMLEILAB，满足要求。L6845236KXLIL283连系梁的验算（恒载为，活载为）1GKS1QKS计算标准层B轴连系梁图316连系梁计算简图恒荷载标准值G540993321212027202733572255/8149KN/M活荷载标准值Q25121202720273202255/8543KN/M转化为设计值12149145432548KN/M图317连系梁计算简图KNM2140754837MKNM23615KNM21BCDKN095406AVKN67239BLKN815RKN04520CLVKN623RKN38461DLKN0759RVKN9250E以最大内力验算截面，即KNM，KN21BM69BLV（2）截面特征梁的截面为HN4003001012，其截面特征为A6366CM2，13700CM4，985CM4，782CM3。XIYIXW（2）控制内力KNM，KN；521BM69BLV（3）强度验算截面无削弱，按其受弯构件验算正应力6724N/MM2F295N/MM2,满足要求。63521078XW腹板承受的剪应力237N/MM2F180N/MM2,满3286910516947/70WVSIT足要求。（4）挠度验算，满足要求。VL6885210451110375940KXVMLEIL29框架连接设计框架连接设计包括主梁与柱，及柱脚的设计，连接设计时必须满足传力和刚度的要求，同时还须与计算简图一致。另外，还要尽量简化构造，方便施工。本设计中，主梁与柱为刚接方案，由于抗震设防烈度为6度，栓焊接连接方式完全能满足抗震变形的要求，且加工，安装方便，因此采用这种方式。291梁与柱栓焊连接设计取主梁AB与柱A的连接作为例。控制内力为KNM,KN；79M9634V螺栓为88级高强螺栓，连接为摩擦型，螺栓直径取M20，预拉力KN,125P接触面为喷砂处理，腹板连接板剪力板为单面。05一个高强螺栓的承载能力为KN091265BVFNNP则所需螺栓数为个取4个934/17按螺栓的排列构造要求进行排列，连接板的钢材与主梁相同，为Q345B，厚度应满足净截面抗剪要求，即，则015/3SVVHDTF0315/964/283MSVTVHDF取7MM连接板与柱翼缘的连接采用双面角焊缝，在焊缝通过孔处绕角焊，总长为,焊脚尺寸按构造要求取,焊条为系列，手248096WL6MFH50E工焊，则N/MM2N/MM23215760/759FWVHLWTF由以上计算知，简单设计法的梁腹板连接很容易满足要求。292柱脚设计采用靴梁式柱脚，A轴柱，采用的设计内力为KNM7028MKNKN，砼为C30，考虑局部承压强度的提高后砼的抗压854N981V强度，取N/MM2,所有构件均为Q345B，焊条为E50系列手工焊。为了CF提高焊脚的刚度，在外侧焊两根25A的短槽钢。柱脚计算如下1确定底板的尺寸槽钢宽度为MM，每侧悬出MM，则底板宽度为723MM30250B由,得MM,取MM26NML9540L2确定底板锚栓直径先判断一下底板是否全部为压N/MM236MAX2268541078105NMBLN/MM236IN22因此全截面受压。柱脚按构造取4根直径为MM的锚栓，材料为4Q345。3确定底板厚度在底板的三边支承部分所承受基础反力较大，边界条件为不利。因此，这部分板所受弯矩最大，取Q681N/MM2，由MM，有1150M,3BA，则三边支承板弯矩系数，故1/05BA8NMM2318613096MQ取N/MM2，则底板厚度MM，取MM，为第二组9F/2TMF30钢材。4靴梁强度验算靴梁为两个槽和底板组成，中和轴位置为25AMM503170749A23231450124071XIMM491670靴梁所受的力偏于安全地取KN68/5V弯矩KNM50731MN/MM2N/MM2693812531F5焊缝计算柱与靴梁受力最大一侧的焊缝的压力为KN1/2/854/2708/3649NMH焊缝总长度为MM2WL则MM取MM364910572FH10FH剪力由槽钢与底板水平连接焊缝承受，按构造取焊脚尺寸为MM，由于10该焊脚很长，应力很小，不必计算。6柱底剪力由底板与砼之间的摩擦力承受，摩擦系数可取04，因KNKN，满足要求，故不必设抗剪键。981V0485348图318柱脚详图210基础设计基础承受框架柱传来的弯矩、轴力和剪力以及基础的自重、基础回填土的重量、基础梁传来的荷载等。这些荷载与地基反力平衡，可用柱下独立基础。由柱传至基础顶的荷载（1）A轴柱KNM，KN，KN；5769KM649KN278KV基础混凝土强度等级强度等级为C30，受力筋取HRB335，垫层采用C10，厚度为0MM。10根据场地地质勘测报告及基础埋深的构造要求，选用第三层土为地基持力层，地基承载力特征值为3047KPA，基础埋深M。AKF20D确定基础高度初步确定基础高度1700MM初估基础底面积M2将其增大1040，（1114）A273351M2，初步选截面尺寸为B16M，L16M修正AKFM3，KN基础边缘的最大和最小应力为KN/M2MIN,AX6492165792810KKKNGMVHPBLW2643KN/M2121223372337KN/M2,AX16KAFKN/M22337KN/M2,MAX,IN11762KKKPPAF底面尺寸满足要求。验算基础高度基础地在45锥角范围以内，可不必进行抗冲切验算。基础底板配筋计算2/,MAXMAX14ICJJIJJIMLALPPL8041263216432KNM257MM2601579930ISIYAFHMM2SIIIII截面按轴压考虑KN/M2176KJNPBLKN21726040412539244IJTTMLAMMM2601253908391ISIYAFHMM2SI图319J1211板的计算与配筋2111楼面板配筋计算楼面室内恒荷载368KN/M2，楼面室内活荷载35KN/M2，采用C25混凝土，板中钢筋采用HPB235。（1）荷载设计值室内楼面Q143549KN/M2，G1236844KN/M2KN/M2，KN/M2，KN/M2846042QG14Q708GQ（2）计算跨度内跨（轴线间距离），边跨0CL0CL各区格板的计算跨度列于下表（3）弯矩计算跨中最大弯矩为当内支座固定时，在作用下的跨中弯矩值，与内支座铰2QG支时在作用下的跨中弯矩之和。取。支座最大负弯矩当支座固定时2Q02作用下的支座弯矩。G根据不同支撑情况，整个楼面板分为1、2、3三种区格板板项目1B2B01L663326633012L0680531M003300200107604452007040200287144526460038902000505612420091502001991424220620028702007076044520010702003301445257300050020039060445200199020091514242187/1M00747708452107100820708242334/1071334/20057070845281700571708242233/M0233（3）截面设计截面有效高度假定选用8钢筋，则方向跨中弯矩截面81MM，方向跨中截面01L的73MM，支座截面的81截面设计用的弯矩楼盖周边未设圈梁，故只能将楼盖A，B的跨中弯矩减少20，其余不折减。为便于计算，近似取095，截面配筋计算结果及实际配筋列于下表。项目截面0HMKNM/095FYH0SA配筋实配01L方向8164631988200335B02L方向735733147820033501L方向81216107820251跨中2方向7318710272251支座21B8123314428202512112屋面板配筋计算（1）荷载设计值KN/M2，KN/M2，采用C25混凝土，钢筋HPB235。按弹性理0KQ613KG论设计KN/M2，KN/M2148736KN/M2，KN/M2，KN/M273672QG14Q106GQ（2）计算跨度内跨（轴线间距离），边跨0CL0CL各区格板的计算跨度列于下表（3）弯矩计算跨中最大弯矩为当内支座固定时，在作用下的跨中弯矩值，与内支座铰2QG支时在作用下的跨中弯矩之和。取。支座最大负弯矩当支座固定时2Q0作用下的支座弯矩。G根据不同支撑情况，整个楼面板分为1、2、3三种区格板板项目1B2B01L663326633012L0680531M003300200107876452007040200287144528390038902000505612420091502001991424227920028702007078764520010702003301445242800050020039060445200199020091514242095/1M0074710164521488008207082421687/14881687/2005707084521173005717082421173/2M0873（3）截面设计截面有效高度假定选用8钢筋，则方向跨中弯矩截面81MM，方向跨中截面01L的73MM，支座截面的81截面设计用的弯矩楼盖周边未设圈梁，故只能将楼盖A，B的跨中弯矩减少20，其余不折减。为便于计算，近似取095，截面配筋计算结果及实际配筋列于下表。项目截面0HMKNM/095FYH0S配筋实配01L方向8183941510180505B2方向73428235820033501L方向812791728200335跨中2方向7309558578200335支座21B8187341810180505212楼梯设计层高45M，踏步尺寸。采用C25混凝土。板采用HPB23550M3级钢筋。楼梯均布活荷载。标准值KN/M25KQ2121楼梯段设计取板厚MM约为板斜长的1/30。板倾斜角,120HTAN150/3取1M宽板带进行计算。COS894（1）荷载计算恒荷载水磨石面层（03015）065/03098KN/M三角形踏步050301525/03188KN/M混凝土斜板01225/0894336KN/M板底抹灰00217/0894038KN/M小计66KN/M活荷载25KN/M总荷载设计值P126614251142KN/M（2）1截面设计板水平计算跨度，弯矩设计值3NLMKNM，板的有效高度2201414NMPLMM。0H6220013143SCFBH9SSMM2选配MM20637SYMAFH102654SA分布筋每踏步1根，梯段板配筋见图3418图346梯般板筋图2设计信息21楼梯板混凝土等级C25抗压强度FC119MPA抗拉强度FT143MPA22钢筋等级HRB335强度设计值FY210MPA纵筋合力点至近边距离AS20MM23梯段类型左上爬坡，中部梯段梯板厚度120MM24投影净跨长3300MM梯段净高1800MM水平方向踏步数11单个踏步尺寸为300150HMM25底部梯梁宽度200MM底部梯梁高度350MM顶部梯梁宽度200MM顶部梯梁高度350MM3荷载、计算信息31梯段活荷载标准值35KN/M232恒载梯段面层荷载标准值124KN/M2梯板夹角2657度梯板自重12000/COS265715000/20250523KN/M2面层1243000015000/