方案福建现浇箱梁模板支架施工专项方案

XX大桥及引道工程XX大桥现浇箱梁模板、支架设计、施工专项施工方案目录1、编制依据311、施工图纸312、主要规范、规程313、施工组织设计414、参考手册42、工程概况421、工程简介422、承台、桥台、桥墩尺寸变化情况423、预应力混凝土箱梁尺寸情况524、水文地质情况63、模板、碗扣满堂支架设计要点1031、模板设计1132、碗扣满堂支架结构设计124、模板、支架施工要点及安全防护措施1441、模板、支架安装施工工艺1442、模板、支架拆除施工工艺1543、模板支架搭设、拆除时安全防护措施1544、临边防防护措施165、支架预压试验方案1651、支架预压的目的1652、预压方法1653、观测点布设1754、分析预压数据，指导施工1755、预压施工中的安全注意事项1756、预拱度设置186、各种材料的特性，桥梁规范的荷载取用原则和荷载组合原则1861、木材容许应力及弹性模量1862、竹胶板容许应力及弹性模量1963、钢材容许应力及弹性模量1964、48MM35MM碗扣架钢管杆件性能1965、桥梁规范的荷载取用原则和荷载组合原则207、现浇箱梁模板、模架验算2071、竹胶板受力验算2072、1010CM底模、侧模板横向方木验算2473、1015CM纵向方木验算2874、侧模对拉螺杆受力验算3275、内模验算378、碗扣式钢管满堂支架计算4381、支架性能4382、A区箱梁断面支架验算4483、B区箱梁断面支架验算4784、C区箱梁断面支架验算5185、D区箱梁断面支架验算5586、碗扣节点、立杆顶托、立杆底座承载力验算5887、地基承载力验算5988、地基沉降量分析5989、支架整体稳定性计算60810、支架预拱度计算及设置619、质量保证措施6491、质量保证体系6492、质量检查要点6410、安全保证措施65101、安全管理组织机构65102、安全防护措施及安全技术交底66103、安全应急预案67104、防台、防汛应急预案8011、附图中铁XXXXXX大桥工程XX大桥现浇箱梁专项施工方案（含模板及支架计算书）1、编制依据11、施工图纸1、XX市市政工程设计院XX大桥工程施工图设计文件汇编01桥梁工程。2、桂林水文工程地质勘察院XX市同安区XX大桥场地工程地质勘察报告。12、主要规范、规程1、中华人民共和国交通部标准公路桥涵施工技术规范JTG/TF502011。2、中华人民共和国交通部标准公路桥涵设计通用规范JTGD602004。3、中华人民共和国交通部标准公路桥涵钢结构及木结构设计规范JTJ02586。4、中华人民共和国标准钢结构设计规范GB500172003。5、中华人民共和国交通部标准地基与基础设计规范JTGD632007。6、中华人民共和国交通部标准公路工程施工安全技术规程JTJ07695。7、中华人民共和国行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001。8、中华人民共和国行业标准建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ1662008。9、中华人民共和国行业标准钢管满堂支架预压技术规范JGJ/T1942009备案号J9582009。10、危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质2009年87号文）11、建筑施工模板安全技术规程（JGJ1622008）12、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009年254号文）13、建设工程施工重大危险源辨别与监控技术工程（DBJ13912007）14、建筑施工高处作业安全技术规程（JGJ8091）15、XX市建设工程质量安全监督站贯彻落实福建省住房和城乡建设厅关于建筑施工模板工程等三个专项整治工作的通知（闽建201263号文）13、施工组织设计1、XX大桥工程实施性施工组织设计14、参考手册1、周水兴等编著路桥施工计算手册人民交通出版社（ISBN7114038550）。2、工程概况21、工程简介XX大桥工程位于翔安区与同安区之间的丙洲海域上。连接西柯镇和丙洲岛。起点位于西柯街与滨海旅游路交叉口东侧，距离交叉点35M处，终点位于K03954与丙洲岛现状道路衔接，线路长35171米。本项目设计标准为城市级次干路，道路红线宽28M，双向四车道。建设内容包括桥梁及引道、景观、交通、照明等工程。XX大桥主桥上部结构为456045M预应力混凝土连续刚构箱梁，均为单箱双室，桥面宽28M，桥梁采用南北双幅桥，中间采用现浇带连接。22、承台、桥台、桥墩尺寸变化情况XX大桥桥墩采用矩形板式墩墩身厚度12M，横向与箱梁底板同为693M，桥墩承台厚22M，基础采用桩径15M的钻孔灌注桩，每墩共24根桩（南北幅桥合计），桥台承台厚2M，基础采用桩径12M的钻孔灌注桩，每墩共26根桩（南北幅桥合计）。XX大桥南北幅共有承台桥台8座，墩身4座，U型桥台4座。墩柱、桥台和承台类型表墩号承台长宽高墩柱、台类型墩柱（台）高备注P014M58M2M桥台284MP185M75M22M中墩93MP285M75M22M中墩93MP314M58M2M桥台332M23、预应力混凝土箱梁尺寸情况主桥上部结构为456045M预应力混凝土连续刚构箱梁，桥面宽28M，桥梁采用南北双幅桥，中间采用现浇带连接。每幅桥箱梁均为单箱双室，箱梁顶宽14M，人行道侧悬臂长度300M，现浇带侧悬臂长度25米。箱梁根部梁高360M，跨中及端部梁高180M，悬臂板端部厚18CM，根部厚50CM。箱梁根部底板厚100CM，跨中底板厚22CM，梁高及底板厚从根部到跨中采用18次抛物线变化，腹板厚0号梁段为80CM，标准段腹板为45CM。过渡段长35M。箱梁顶板厚度24CM。箱梁顶设有15的横坡。按路中心线展开计算，墩顶0号梁段长12M，考虑到采用满堂支架方式施工，为缩短施工工期，全桥分段长度较长，0号节段为中支点两侧各6米节段，1号节段为0号节段两侧各15米长箱梁，2号节段为边孔剩余的23米长箱梁，合拢段为中孔中部的18米箱梁。主桥上部构造按全预应力混凝土设计，采用纵横双向预应力，纵、横向采用GB/T52242003预应力混凝土用钢绞线1X7结构公称直径1520MM高强度低松驰钢绞线，标准强度1860MPA,设计锚下张拉控制应力1395MPA。箱梁纵向钢束钢绞线直径1520MM，大吨位群锚体系；顶板横向钢束采用31520MM，扁锚体系。预应力束管道采用预埋塑料波纹管成孔。XX大桥箱梁立面图XX大桥箱梁跨中断面图XX大桥箱梁根部断面图24、水文地质情况241、地理位置及地形地貌同安区位于东经11724，北纬2439，地处福建省东南沿海，闽南厦、漳、泉“金三角”的中间前沿地带。同安区内东、西、北三面环山，东南临海，地势由北向东南倾斜，呈中低山、丘陵、台地、平原、滩涂依次梯状分布，构成向东南开口的马蹄地形。XX大桥桥址属海湾滩涂地貌，经人工围垦改为养殖场，现XX市环东海域整治，修建丙洲水道，丙洲水道两岸，基底抛填块石，垂直浆砌料石护岸，砼压顶，宽约140M，护岸高约800M，场地及附近无滑坡、崩塌、泥石流、岩溶塌陷、地裂缝等不良地质作用和地质灾害。242、气候特征同安区属东南沿海亚热带海洋性气候，全年温湿多雨，冬无严寒，夏无酷暑，温度适中，气候宜人。多年平均降雨量为1059820117MM，据同安气象局19501992年统计资料，多年平均降雨量为14601MM。59月是同安雨季，同时受台风影响，几乎每次台风影响必有暴雨，造成河流洪水暴涨。59月为梅雨季节，十月至次年二月为少雨季节，降雨量仅为全年的174。该地区基本无冰雪现象，冰雹也少见。多年平均气温209，一、二月平均气温126，七、八月间平均气温284282，极端最高383，极端最低温10。59月为同安雨季，同时受台风影响，主要风向东北向，次为东南向，9月至翌年4月多为东北向，为沿海大风季节，平均风力34级；79月为台风季节，风力可达8级以上，最大可达12级以上。243、地质构造及岩土分布特征据区域地质资料显示，该场区没有活动性断裂通过，一些老断裂面已强烈风化。从区域构造看，主要常受北东向断裂带次级断裂影响，近年来的研究表明，这些断裂自晚更新世以来，活动性明显减弱，已趋稳定状态，拟建场地属构造稳定地块。经钻探揭露，场地内岩土层自上而下依次分别为素填土（4ML）、填石（4ML）粗砂（4ALPL）、全风化凝灰岩（J3NB）、散体状强风化凝灰岩（J3NB）、碎裂状强风化凝灰岩（J3NB）、中风化凝灰岩（J3NB），现将各岩土层特征分述如下1、素填土位于场地表层，各孔均有分布，厚度为210640M，灰色，松散稍密状，稍湿。填料为粘性土含碎石或填砂组成，碎石含量约占1040，分布不均匀，填砂为中粗砂，填土时间小于5年，土质欠均匀，工程性能差。素填土选择碎石少的地段做标准贯入试验26次，杆长校正后锤击数平均值N806击，标准值N696击。作重型击实实验3组平均值最大干密度153G/CM3，最优含水量1917。根据公路工程地质勘察规范（JTJ06498），土、石工程分级为级松土。2、填石2ZK1、ZK2、ZK5、ZK7、ZK8号孔有分布，顶板埋深210480M厚度210540M。填石为中风化花岗岩块石，块石大小不一，呈棱角状，工程性能较好。3、粗砂各孔均有分布，层位稳定，层顶埋深430920M，揭露厚度340710M，属冲洪积成因。呈黄褐色，饱和，中密状，主要由砾石、砂粒、粉粘粒组成，05MM颗粒50，砾石及砂粒成份以石英为主，呈亚圆形状，分选性差。该层做标准贯入试验32次，杆长校正后锤击数平均值N1810击，标准值N1677击。土质结构较均匀，工程性能好。根据公路工程地质勘察规范（JTJ06498），土、石工程分级为级松土。4、全风化凝灰岩位于ZK1ZK8号孔粗砂层之下，层位稳定，层顶埋深从10301400M，厚度从260520M。红褐色，灰绿色，岩石风化强烈，原岩结构可辩，在水平上风化程度变化不大，在垂向上则随深度增加逐渐减弱，强度逐渐增高的趋势。土质较均匀，工程性能好。该层做标准贯入试验12次，杆长校正后锤击数平均值N2979击，标准值N2747击。根据公路工程地质勘察规范（JTJ06498），土、石工程分级为级硬土。5、散体状强风化凝灰岩位于全风化凝灰岩之下，层位稳定，层顶埋深及厚度变化较大，埋深从13601890M，厚度从200410M不等。呈灰绿色，由粒径小于2毫米的晶屑、岩屑及玻屑组成。岩石风化强烈，节理、裂隙发育，岩体完整性差，散体状，工程性能良好。该层做标准贯入试验7次，经杆长校正后锤击数平均值N4793击，标准值N4320击。岩石按坚硬程度属较软岩，岩体完整程度属极破碎，岩体基本质量等级属类。根据公路工程地质勘察规范（JTJ06498），土、石工程分级为软石。6、碎裂状强风化凝灰岩分布于ZK1ZK7号孔散体状强风化凝灰岩之下，层位较稳定，层顶埋深及厚度变化较大，埋深从16602140M，厚度从120620M不等。呈灰绿色，由粒径小于2毫米的晶屑、岩屑及玻屑组成。岩石风化强烈，节理、裂隙发育，岩体完整性差，碎裂状。该层做点荷载试验7组（共89块），换算后抗压强度范围值为9901570MPA。岩石按坚硬程度属较软岩，岩体完整程度属极破碎，岩体基本质量等级属类。强度由上而下逐渐增大，工程性能良好。根据公路工程地质勘察规范（JTJ06498），土、石工程分级为软石。7、中风化凝灰岩于ZK1ZK8号孔有分布，层位稳定，层顶埋深及厚度变化较大，埋深从17802650M，各孔均未揭穿该层，揭露厚度10201150M。灰黄、浅灰色，主要由粒径小于2毫米的晶屑、岩屑及玻屑组成。隐晶质结构，块状构造，节理、裂隙较发育，岩体较完整，RQD4060。岩石单轴抗压强度试验8组，换算后单轴抗压强度范围值为318593MPA。岩石坚硬程度属较硬岩，岩体完整程度属较完整，岩体基本质量等级属类。根据公路工程地质勘察规范（JTJ06498），土、石工程分级为级次坚石。力学强度高，工程性能良好。P0P3墩地质剖面图244、地表水拟建场地有丙洲水道地表水，丙洲水道护岸为新建工程，基底抛填块石，垂直浆砌料石护岸，砼压顶，宽约140M，护岸边坡稳定，护岸高约800M，水深100300M，丙洲水道与海水连通。据国家海洋局第三海洋研究所资料，历年（19481996）最高潮水位498M，最低潮水位329M；海潮属半日潮，隔日潮汐迟后45分钟；潮水位一般是秋季潮差大，春季潮差小；大潮平均潮差470M，小潮平均潮差319M。地表水体从丙洲水道取三组水样进行水质分析（成果详见附表8），根据国标岩土工程勘察规范（GB500212001，2009年版）第十二章的有关规定，场地地表水的腐蚀性综合判定如下丙洲水道地表水对混凝土结构具弱腐蚀性；对钢筋混凝土结构中的钢筋,在长期浸水状态下微腐蚀性，在干湿交替状态下具中腐蚀性。245、地下水拟建场地属地下水排泄区，地下水靠地表水补给及邻区地下水的侧向补给、大气降雨渗入补给，地下水类型主要为孔隙潜水、其次裂隙微承压水，孔隙潜水赋存和运移于粗砂、填石2层孔隙之中，裂隙微承压水主要赋存和运移于基岩风化带中的裂隙中。场地地下水与丙洲水道河水有水力联系，海水长潮时洲水道河水补给地下水，退潮时地下水补给丙洲水道河水。根据岩性判断素填土含水性和透不性中等；粗砂、填石2属强透水层和强含水层，水量丰富；基岩风化带中的裂隙水其渗透性、富水性与基岩的裂隙发育程度及连通性有关，据钻探揭露该场地内风化基岩内裂隙多以闭合裂隙为主，层内水量不大。246、场地环境条件拟建XX大桥位于丙洲村西面，丙洲水道中，现桥址西侧填一条便道，便道底部埋设成排的砼圆管涵，所以便道以北的丙洲水道与海水连通。丙洲水道为新建工程，基底抛填块石，垂直浆砌料石护岸，砼压顶，宽约140M，护岸边坡稳定，护岸高约800M，水深100300M。XX大桥西桥台、东桥台位于丙洲水道西岸、东岸，桩机施工方便，1桥墩、2桥墩位于丙洲水道之中，现桥址西侧便道边缘或便道坡脚，便道边缘上的桩位，要整平场地以便桩机施工，边坡建议采用临时支护措施，以便桥墩桩机安全施工，便道坡脚上的桩位，位于潮水位之下，要围堰施工。3、模板、碗扣满堂支架设计要点XX大桥全桥共2联6孔（南北幅），跨径布置为456045M，预应力混凝土连续刚构箱梁，均为单箱双室，桥面双幅宽28M。由于桥址区有大量抛石，管桩无法施打，钢管贝雷支架实施难度较大，考虑到桥位为旧路挖除，回填砂后经压实承载力可满足要求，桥梁高度也比较低，因此XX大桥现浇箱梁采用碗扣式满堂支架施工。模板木结构底模，木结构侧模。支架碗扣式钢管支架。基础处理挖除淤泥，填砂灌水密实，30CM碎石垫层，14T压路机碾压平整，20CM厚C15混凝土垫层，基础顶标高为15M。支架跨中有排水管的部位，采用20CM厚C25钢筋砼基础,底层布置12钢筋网，间距为20CM。为防止水位上涨对基础产生影响，迎水面侧回填宽度应大于支架范围6M，标高按20填筑，该范围采用粘土填筑，防止海水侵入对砂体产生影响。1525M不190690690906906C15不2CM不不105CM248/3不120,不4835M9C不不不12MC06不53不20202020MA、B区支架立面图不不不不12M不C不0516不CM不2不53不1510M不105CM2不48/3不不12059060906906909060906906920202020202020204835M不90C不不25不1C15不2CM不1不,36C、D区支架立面图31、模板设计1、底模设计箱梁底宽693813米，底模采用全木结构。（1）面板底模采用竹胶板，竹胶板长宽厚度2441220012米，最小长度15米。（2）横向方木（底模面板下小棱）采用1010CM松方木，横向693813米长，纵向间距（中到中）30CMA区位置加密至25CM，最小长度20米。（3）纵向方木（纵向横梁）采用1015CM松方木，立放，纵向通长，横向中到中间距30CM、60CM和90CM，最小长度32米。（4）卸落方法采用顶托卸落，顶托的卸落空间控制在15CM左右。2、侧模设计箱梁悬臂板翼缘板宽30米，侧模采用钢木结构。（1）面板侧模采用竹胶板，竹胶板长宽2441220012米，最小长度15米。（2）横向方木（底模面板下小棱）采用1010CM松方木，横向3米长，纵向间距（中到中）30CMA区位置加密至25CM，最小长度20米。（3）纵向方木（纵向横梁）采用1015CM松方木，立放，纵向通长，横向中到中间距60CM和90CM，最小长度32米。（4）翼板立杆采用支架4835MM碗扣钢管支撑，横向间距60CM、90CM，每个断面设置3个斜撑，纵向每90CM设钢管对拉，必须连成一个整体，必要时可设置钢筋拉杆。（5）卸落设备采用顶托卸落。顶托的卸落空间控制在15CM左右。3、内模设计箱梁内箱宽2638米，采用单箱双室，内模采用全木结构。（1）顶面板内模采用竹胶板，竹胶板长宽厚152441220012米，最小长度09米。（2）纵向方木（内模面板下小棱）采用1010CM松方木，纵向通长，横向中到中间距45CM。最小长度16米。（3）横向方木（横向框架）采用1010CM松方木，纵向间距（中到中）30CM。最小长度16米。（4）竖向立柱（横向方木下立柱方木）采用1010CM松方木，纵向间距（中到中）80CM。也可采用钢管顶托作立柱。32、碗扣满堂支架结构设计1、满堂式碗扣支架布置为便于高度调节，每根立杆底部和顶部分别设置KTZ50型可调底座和KTC50型可调托撑，可调范围050CM。按照施工区处理后的地面高程与梁底高程之差，采用LG300、LG240、LG180、LG120、LG80，HG60、HG90、HG100等规格的杆件进行组合安装。立杆顶托上面纵向设置10CM15CM方木，间距60CM、90CM；横向设置10CM10CM方木，间距30CM。考虑到支架的整体稳定性，用长杆设置剪刀撑，顺桥向剪刀撑仅在支架两侧设置，杆距2M，横向剪刀撑杆距2M，顺桥向排距5M。满堂支架设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200MM处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。水平剪刀撑视支架高度而定，支架高于4M，从顶层钢管开始向下每隔2步设置三榀水平剪力撑。施工过程中根据施工情况可适当加密设置。在检查脚手架钢管无弯曲，无断裂现象后可实施拼装。拼装时，立杆必须保证垂直。施工时，根据设计图纸，现场测量布设立杆底托垫板，使立杆处于垫板中心，垫板放置平整、牢固，底部无悬空现象。由于桥梁为变截面箱梁且为斜交桥，为方便计算，支架分为A、B、C、D四个区，对每个区的最不利断面进行验算。碗扣式支架立杆横向布置为A、C、D区490CM360CM290CM360CM290CM，共设20排；B区490CM360CM290CM60CM230CM60CM290CM，共设21排。碗扣式支架立杆纵向布置为A区30CM，B、C区60CM，D区90CM。2、碗扣支架基础处理、中粗砂换填桥位范围内的河道淤泥，灌水密实，并整平原状堤坎部分，河道侧用护坡支护，防止砂石流失；、经找平后，在面层换填60CM厚砂土。采用14T压路机分层压实，进行地基承载力试验，地基承载力应达到不小于200KPA的要求；、地面找平换填压实后，在面层铺筑30CM碎石垫层，要求设成的坡度，以便排水，上面浇筑20CM厚C15混凝土垫层；、迎水面填筑宽度要大于箱梁投影尺寸60米。并在每跨范围内设置好横向排水坡（或排水沟），其流水汇入纵向排水边沟中排走边沟与垫层间做好防护，以防雨水冲刷砂砾垫层；、因本段部分位置纵向高差较大，根据碗扣支架搭设要求，在地基处理时可分段设成台阶状。台阶的高低层差控制应适应碗扣式的层高及步距要求相匹配；支架跨中有排水管的部位，采用20CM厚C25钢筋砼基础,底层布置12钢筋网，间距为20CM。地基处理完后须经实验确认承载力大于200KPA。详见满堂支架图。906045025917609601760N901430960960A不B不B不C不C不C不D不D不N90246014309609609601760N90N90A不B不B不C不C不D不C不D不XX大桥箱梁支架区域划分平面图4、模板、支架施工要点及安全防护措施41、模板、支架安装施工工艺411、模板、支架安装施工顺序准备工作场地平整、压实、测量放样基础处理（混凝土基础施工）放线定位碗扣式钢管搭设底模板制作、安装侧模板制作、安装钢筋和钢绞线制作、安装浇筑混凝土养生（张拉、压浆）拆除模板、支架412、基础处理在支架施工前，首先将地基整平，然后用14T静压路机碾压，上铺60CM厚砂土和30CM碎石土并碾压，要求压实度达到95以上。根据经验压实度达到95以上，地基承载力可达到200KPA250KPA（参考建筑施工计算手册）。以上地基处理完成后做动力触探地基承载力试验，确保地基承载力在200KPA以上。支架地基碾压处理完毕后，在碾压密实的地基上浇筑厚20CM的C15砼进行硬化（A、B区），硬化场地两侧设置排水沟，防止雨水渗入硬化层下导致地基侵泡而降低承载力。413、碗扣式钢管搭设1、应按施工方案弹线定位，放置底座后分别按先立干后横杆再斜干的顺序搭设。2、底座垫板宜采用长度不少于立杆二跨、厚度不小于50MM的模板；底座的轴心线应与地面垂直。3、当碗扣式钢管立柱的高度H小于或等于30M时，垂直度偏差应小于或等于H/500；当碗扣式钢管立柱的高度H大于30M时，垂直度偏差应小于或等于H/1000；414、剪刀撑当采用扣件式钢管作斜撑时，应符合中华人民共和国行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001要求。415、底模模板和侧模模板底模模板和侧模模板的轴线、位置要准确，接缝要严密，防止混凝土浇注时漏浆。42、模板、支架拆除施工工艺当施工完毕达到拆除支撑、模板、支架条件后，拆除顺序拆除箱室内内模加固支撑预应力钢绞线张拉、压浆（待浆体强度达90以上、满足设计和规范的要求）由跨中向两端头对称拆除侧模、底模碗扣式钢管支架拆除混凝土基础凿除场地清理绝对禁止未拆完内模竖向支撑即拆支架、未拆完翼缘板部分支撑支架即拆底腹板部位支撑支架，以防结构在体系转换时产生破坏性荷载拉裂梁体。43、模板支架搭设、拆除时安全防护措施1、模板支架搭设、拆除施工过程中划出工作标志区，立标志牌、设安全员，禁止行人、车辆进入，统一指挥，上下呼应，动作协调，严禁在无人指挥下作业。2、拆除作业应从顶层开始，逐层向下进行，严禁上下层同时拆除。44、临边防防护措施在箱梁侧模板的临边四周设置全封闭式护栏，使用材料均采用4835钢管。其高度不低于12米,立杆间距24米，竖向每隔06米设一道通长大横杆。钢管长度方向刷红白间隔的油漆，挂醒目标志牌；护身栏杆四周满挂密目安全网，白天设警示牌，夜间设红色标志灯；临边四周1M范围内不准堆料、停放机具。5、支架预压试验方案51、支架预压的目的支架预压的目的、检查支架的安全性，确保施工安全；、消除地基和支架的非弹性变形，计算支架的弹性变形，有效地控制预应力砼现浇箱梁在施工过程中的变形，检验预拱度设置是否合理；控制桥面线形，使得箱梁线形美观大方；取得本地段地基预压的第一手资料，积累经验，指导日后的箱梁施工。52、预压方法根据现场地形地质，选择具有代表性的幅P1P2墩支架进行预压（可取15M长进行预压），检验支架的承载力和变形量。结合本标段的实际情况，拟采用钢筋及钢绞线作为代替荷载，这样预压重量易控制，操作性强，用工少，可节约宝贵时间。预压重量取箱梁12倍。预压前应对工地现有钢材进行统计并分类，挂牌标记重量，要有专人负责钢材的调度，因为工作量大，准备工作要做细。预压前应对支架进行一次大检查，有问题时及加固，要保证支架万无一失。预压时严格按照现浇箱梁预压配重平面布置图进行配重，在预压平台上事先画好配重平面图，标记要明显。具体预压部位根据实际情况报监理和业主后确认后实施，预压荷载待确认后再报预压方案。具体预压要求可参考钢管满堂支架预压技术规范JGJ/T1942009。53、观测点布设731、底模的纵向方木的底部首先搭设一个长15米，宽14米的预压平台，用钢钢沿四周围栏杆以保证安全，测点布置为沿里程增加方向每隔L/4、L/2、3L/4设置3个观测断面，每一断面设置56个沉降观测点共设置15个观测点。可以采用挂铁线的方式进行下沉量的观测，比较直观。732、钢管设12个观测点。733、采用精密水准仪进行观测。观测次数为加载前、加载过程（采取4次加载即分别为50、75、100、120超载预压）、加载完成后12小时、加载完成后24小时、加载完成后48小时后，变形量小于2MM达到稳定即可卸载，观测应认真、准时，确保数据准确。54、分析预压数据，指导施工分析预压前、预压后、卸载后测量数据，据此计算出弹性变形值和非弹性变形值，检验预设计的预拱度值是否合理。55、预压施工中的安全注意事项A、预压施工前项目部组织相关部门、人员对支架基础、碗扣支架进行全面、细致的检查，验收合格并经签认后方可进行预压施工。B、预压施工时，支架范围周围封闭，树立、张贴相关安全标语、标牌，严禁非施工人员进入现场。C、预压施工时，在施工区域各个入口张贴安全施工标语。D、要安排专人进行24小时值班，禁止非施工人员进入预压施工作业区域。E、预压施工前，项目部要对预压施工作业进行专项技术交底，统筹组织人力、机械、压重材料，做到统一指挥，协调施工，防止出现蛮干、乱干现象。F、预压施工时，吊装作业要有专人指挥，信号明确。G、加载程序、方法及重量，严格执行方案中的规定，压重范围按划定的范围进行，严防过载、偏载。H、在预压重量超过70时，测量组人员用仪器注意观察支架及基础的变形、下沉，发现变形、下沉速度明显加快时，应立即通知停止施工，撤出作业人员。I、预压重量到位以后，要派专人24小时跟班巡视，严禁一切人员进入预压施工作业区域活动。J、卸载过程中，要统一指挥，分级、对称卸载，严禁往下乱丢乱扔。K、预压时，要派专人日夜值班，对支架进行全程监控，最好能挂一些细铁线检查支架的下沉量，这样比较直观。如发现异常，应及时汇报领导，马上停止加载，待查明原因后再加载，确保施工安全。56、预拱度设置全部加载后，不可立即卸载，随时对观测点进行观测，直至稳定后，再进行卸载。卸载必须对称，逐级进行。卸载的同时，并对不同的观测点进行标高测量，然后通过预压前后同一点标高差值及支架的弹性变形量等得出底模的预拱度之和，通过顶托调整底模标高。6、各种材料的特性，桥梁规范的荷载取用原则和荷载组合原则61、木材容许应力及弹性模量按JTJ02586标准（PAGE50页表219）马尾松容重70KN/M3顺纹弯应力W120MPA弯曲剪应力19MPA顺纹受压及承压应力A120MPA弹性模量E9103MPA杉木容重70KN/M3顺纹弯应力W110MPA弯曲剪应力17MPA顺纹受压及承压应力A110MPA弹性模量E9103MPA62、竹胶板容许应力及弹性模量竹胶板容重90KN/M3、弯应力W900MPA、弹性模量E60103MPA、63、钢材容许应力及弹性模量按JTJ02586标准（PAGE4页表125）A3钢Q235弯曲应力W145MPA剪应力85MPA轴向应力140MPA弹性模量E21105MPA64、48MM35MM碗扣架钢管杆件性能（1）、碗扣架杆件性能立杆横杆步距（CM允许荷载（KN）横杆长度（CM允许集中荷载（KN）允许均布荷载（KN）6040904512120301203571802515025452402018023（2）、碗扣架杆件几何特性外径壁厚截面积截面惯性矩截面模量回转半径F（MMT（MMA（CM2）I（CM4W（CM3I（CM）4835489121950815865、桥梁规范的荷载取用原则和荷载组合原则根据公路桥涵施工技术规范JTG/TF502011第526条计算模板、支架，应考虑下列荷载并按下表进行荷载组合。模板、支架设计计算的荷载组合荷载组合模板、支架结构类别强度计算刚度验算梁、板的底模板以及支撑板、支架等1234781278缘石、人行道、栏杆、柱、梁、板等的侧模板455基础、墩台等厚达建筑物的侧模板5651模板、支架自重；2新浇筑混凝土、钢筋、预应力筋或其他圬工结构物的重力；3施工人员及施工设备、施工材料等荷载；4振捣混凝土时产生的振动荷载；、5新浇筑混凝土对模板侧面的压力；6混凝土入模时产生的水平方向的冲击荷载；7设于水中的支架所承受的水流压力、波浪力、流冰压力、船只及其他漂浮物的撞击力；8其他可能产生的荷载，如风荷载、雪荷载、冬季保温设施荷载等。7、现浇箱梁模板、模架验算71、竹胶板受力验算竹胶板在横梁的位置受力最大，分别取梁高36米处方木中到中25CM和梁高3M方木中到中30CM竹胶板进行验算。竹胶板90KN/M3、W900MPA、E60103MPA、0012M、长宽2440122M、砼260KN/M3取竹胶板的板宽一米进行计算711、梁高36M处竹胶板验算（A区最大荷载情况）1、荷载（1）、模板自重Q10012109011KN/M（2）、砼自重Q2361026936KN/M（3）、施工荷载均布荷载25KN/M2，集中荷载25KN（验算荷载）Q325010250KN/M，P250KN（验算荷载）（4）、振捣砼时产生的荷载200KN/M2，Q420100200KN/M2、强度验算（1）、计算模式按5跨连续梁计算路桥施工计算手册P765页，附表211五跨等跨连续梁内力和挠度系数1010QABCDEFPPPPP101010竹胶板受力计算简图2截面特性ABH100120012M2WBH2/6100122624105M324104MM3IBH3/12100012312144107M424105MM43荷载组合组合IQQ1Q2Q3Q40119362502009821KN/MP000组合IIQQ1Q2Q3Q40119360002009571KN/MP250KN4强度验算A、组合I，施工荷载按均布荷载时支点B负弯矩最大M支0105QL20158PL01059821025200645KNMMAXM支/W0645106（24104）269MPA6现浇箱梁A区断面（根部）123456789S02643S05813742S079831S07941现浇箱梁支架A区立柱承受砼面积图砼自重Q1（横隔梁处荷载由墩身承受）1）、从外侧数第1根WG102642603206KN2）、从外侧数第2根WG204032603314KN3）、从外侧数第3根WG305082603396KN4）、从外侧数第4根WG4137026031069KN5）、从外侧数第5根WG5145226031133KN6）、从外侧数第6根WG507922603618KN7）、从外侧数第7根WG508312603648KN8）、从外侧数第8根WG507942603619KN9）、从外侧数第9根WG517026031326KN（2）、模板自重模板重需要计算竹胶板和竹胶板下横向1010方木间距03米，长06米、纵向方木1015方木及内模的荷载。竹胶板容重R9KN/M3,方木容重R7KN/M3按最大值进行计算WG2（03060012922060101731060100157）/（0306）196KN/M21）、从外侧数第1根WG1045031960265KN2）、从外侧数第2根WG20903196053KN3）、从外侧数第3根WG3075031960441KN4）、从外侧数第4根WG406031960353KN5）、从外侧数第5根WG506031960353KN6）、从外侧数第6根WG6075031960441KN7）、从外侧数第7根WG70903196053KN8）、从外侧数第8根WG8075031960441KN9）、从外侧数第9根WG906031960353KN（3）、立柱自重计算每步脚手架自重WHT1T2T3式中H步距（M）；T1立杆每米重（KN）；T2纵、横向水平杆重量（KN）；T3内外立杆间斜杆或十字撑重量（KN）。按最大值进行计算，步距取06M，纵向距离取03M，横向距离取06M，步数取10步。W10HT1T2T30600384003840320038406200384（032062）05/（0306）1001280384014652KN/M21）、从外侧数第1根WG104503652088KN2）、从外侧数第2根WG20903652176KN3）、从外侧数第3根WG307503652147KN4）、从外侧数第4根WG40603652117KN5）、从外侧数第5根WG50603652117KN6）、从外侧数第6根WG607503652147KN7）、从外侧数第7根WG70903652176KN8）、从外侧数第8根WG807503652147KN9）、从外侧数第9根WG90603652117KN（4）、人群及工作荷载根据JTG/TF502011附录D3（3）条，取10KPAW10KN/M21）、从外侧数第1根WG1045031000135KN2）、从外侧数第2根WG20903100027KN3）、从外侧数第3根WG3075031000225KN4）、从外侧数第4根WG40603100018KN5）、从外侧数第5根WG50603100018KN6）、从外侧数第6根WG6075031000225KN7）、从外侧数第7根WG70903100027KN8）、从外侧数第8根WG8075031000225KN9）、从外侧数第9根WG90603100018KN822、竖向荷载组合N箱梁自重模板自重立杆自重人群及工作荷载1）、从外侧数第1根N20602650880135334KN2）、从外侧数第2根N31405317602757KN3）、从外侧数第3根N3960441147022561KN4）、从外侧数第4根N10690353117018124KN5）、从外侧数第5根N113303531170181303KN6）、从外侧数第6根N61804411470225831KN7）、从外侧数第7根N648053176027904KN8）、从外侧数第8根N61904411470225833KN9）、从外侧数第9根N1326035311701815KN823、立杆强度验算根据公路施工手册桥涵下册表135碗扣式构件设计荷载，横杆步距为120CM时，每根立杆设计允许荷载N30KN。从上述计算可知从外侧数第9根立杆受力最大NMAX15KNN30KN满足规范要求。83、B区箱梁断面支架验算831、荷载1、混凝土自重B区最不利截面为梁高349M，腹板厚80CM。混凝土容重取R混凝土26KN/M3，立柱的纵向步距为60CM。159090690623096099090690609609C15不2CM不1不不105CM不248/3不15M12020不,不不4835M不90C不不不不不不12M不C不0516不不CM2不53不3不23202020202020202025M不16现浇箱梁B区断面123456789S02643S0581378S0875S03167/210现浇箱梁支架B区立柱承受砼面积图砼自重Q11）、从外侧数第1根WG102642606412KN2）、从外侧数第2根WG204032606629KN3）、从外侧数第3根WG305082606792KN4）、从外侧数第4根WG4137026062137KN5）、从外侧数第5根WG513782606215KN6）、从外侧数第6根WG6080326061253KN7）、从外侧数第7根WG7087526061365KN8）、从外侧数第8根WG808326061295KN9）、从外侧数第9根WG9083526061303KN10）、从外侧数第10根WG1083526061303KN（2）、模板自重模板重需要计算竹胶板和竹胶板下横向1010方木间距06米，长06米、纵向方木1015方木及内模的荷载。竹胶板容重R9KN/M3,方木容重R7KN/M3按最大值进行计算WG2（06060012922060101731060100157）/（0606）109KN/M21）、从外侧数第1根WG1045061090294KN2）、从外侧数第2根WG209061090589KN3）、从外侧数第3根WG3075061090491KN4）、从外侧数第4根WG406061090392KN5）、从外侧数第5根WG506061090392KN6）、从外侧数第6根WG6075061090491KN7）、从外侧数第7根WG709061090589KN8）、从外侧数第8根WG8075061090491KN9）、从外侧数第9根WG903061090196KN10）、从外侧数第10根WG1003061090196KN（3）、立柱自重计算每步脚手架自重WHT1T2T3式中H步距（M）；T1立杆每米重（KN）；T2纵、横向水平杆重量（KN）；T3内外立杆间斜杆或十字撑重量（KN）。按最大值进行计算，步距取06M，纵向距离取06M，横向距离取06M，步数取10步。W10HT1T2T306003840038406400384（062062）05/（0606）100064025600941KN/M21）、从外侧数第1根WG10450641111KN2）、从外侧数第2根WG209064122KN3）、从外侧数第3根WG30750641185KN4）、从外侧数第4根WG4060641148KN5）、从外侧数第5根WG5060641148KN6）、从外侧数第6根WG60750641185KN7）、从外侧数第7根WG709064122KN8）、从外侧数第8根WG80750641185KN9）、从外侧数第9根WG9030641074KN10）、从外侧数第10根WG10030641074KN（4）、人群及工作荷载根据JTG/TF502011附录D3（3）条，取10KPAW10KN/M21）、从外侧数第1根WG104506100027KN2）、从外侧数第2根WG20906100054KN3）、从外侧数第3根WG307506100045KN4）、从外侧数第4根WG40606100036KN5）、从外侧数第5根WG50606100036KN6）、从外侧数第6根WG607506100045KN7）、从外侧数第7根WG70906100054KN8）、从外侧数第8根WG807506100045KN9）、从外侧数第9根WG90306100018KN10）、从外侧数第10根WG100306100018KN832、竖向荷载组合N箱梁自重模板自重立杆自重人群及工作荷载1）、从外侧数第1根N4120294111027579KN2）、从外侧数第2根N629058922054962KN3）、从外侧数第3根N79204911850451071KN4）、从外侧数第4根N21370392148036236KN5）、从外侧数第5根N21503921480362373KN6）、从外侧数第6根N125304911850451532KN7）、从外侧数第7根N13650589220541698KN8）、从外侧数第8根N129504911850451574KN9）、从外侧数第9根N130301960740181415KN10）、从外侧数第10根N130301960740181415KN833、立杆强度验算根据公路施工手册桥涵下册表135碗扣式构件设计荷载，横杆步距为120CM时，每根立杆设计允许荷载N30KN。从上述计算可知从外侧数第4、5根立杆受力最大NMAX2373KNN30KN满足规范要求。84、C区箱梁断面支架验算841、荷载1、混凝土自重C区有两个截面荷载较大，梁高265M，腹板厚45CM，梁高18M，腹板厚80CM。经荷载比较，C区最不利截面为梁高18M，腹板厚80CM。混凝土容重取R混凝土26KN/M3，立柱的纵向步距为60CM。不不不不12M不C不0516不不C2M不3不1510M不105CM2不48/3不不1205906096096099060960960920202020202020204835M不90C不不25不1C15不2CM不1不,36现浇箱梁C区断面123456789S0264S043S05817S0584462S054051S092现浇箱梁支架C区立柱承受砼面积图砼自重Q11）、从外侧数第1根WG102642606412KN2）、从外侧数第2根WG204032606629KN3）、从外侧数第3根WG305082606792KN4）、从外侧数第4根WG410726061669KN5）、从外侧数第5根WG505842606911KN6）、从外侧数第6根WG604622606721KN7）、从外侧数第7根WG70542606842KN8）、从外侧数第8根WG805512606860KN9）、从外侧数第9根WG909226061435KN（2）、模板自重模板重需要计算竹胶板和竹胶板下横向1010方木间距06米，长06米、纵向方木1015方木及内模的荷载。竹胶板容重R9KN/M3,方木容重R7KN/M3按最大值进行计算WG2（06060012922060101731060100157）/（0606）109KN/M21）、从外侧数第1根WG1045061090294KN2）、从外侧数第2根WG209061090589KN3）、从外侧数第3根WG3075061090491KN4）、从外侧数第4根WG406061090392KN5）、从外侧数第5根WG506061090392KN6）、从外侧数第6根WG6075061090491KN7）、从外侧数第7根WG709061090589KN8）、从外侧数第8根WG8075061090491KN9）、从外侧数第9根WG906061090392KN（3）、立柱自重计算每步脚手架自重WHT1T2T3式中H步距（M）；T1立杆每米重（KN）；T2纵、横向水平杆重量（KN）；T3内外立杆间斜杆或十字撑重量（KN）。按最大值进行计算，步距取06M，纵向距离取06M，横向距离取06M，步数取10步。W10HT1T2T306003840038406400384（062062）05/（0606）100064025600941KN/M21）、从外侧数第1根WG10450641111KN2）、从外侧数第2根WG209064122KN3）、从外侧数第3根WG30750641185KN4）、从外侧数第4根WG4060641148KN5）、从外侧数第5根WG5060641148KN6）、从外侧数第6根WG60750641185KN7）、从外侧数第7根WG