bc沈阳悬挑架方案

方案一1、根据现场小横杆设置较少的情况，现场架体增设小横杆，小横杆按间距30M梅花形设置。2、考虑到215钢丝绳较粗，弯曲较难，现场采用双185钢丝绳进行拉结承载，计算如下185钢丝绳破断拉力为219MPA，合计438TG29565具体详见下图九计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为53米，立杆采用单立杆。搭设尺寸为立杆的纵距150米，立杆的横距10米，立杆的步距150米,采用的钢管类型为4830，连墙件采用2步5跨，竖向间距35米，水平间距75米。装修施工均布荷载为20KN/，施工1层，脚手板共铺设2层。本架体采用直径185MM钢丝绳卸载，底部采用16A号槽钢作悬挑水平钢梁，U口垂直。水平向抱于柱中，横向抱于每个框架柱11、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1均布荷载值计算小横杆的自重标准值P100329KN/M脚手板的荷载标准值P203501502/20525KN/M活荷载标准值Q201503KN/M荷载的计算值Q12（003290525）1434869KN/M2抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下M486910002/8061KNM061106/449013586N/MM2小横杆的计算强度小于2050N/MM2,满足要求3挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下简支梁均布荷载作用下的最大挠度V50486910004/384206105108000285MM小横杆的最大挠度小于1000/150与10MM,满足要求12、大横杆的计算本脚手架大横杆之间不另行设置小横杆，除主节点处外，大横干不承受荷载，故对大横杆不予计算。13、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算规范525RRC其中RC扣件抗滑承载力设计值,取80KN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1荷载值计算横杆的自重标准值P1003291500/20025KN脚手板的荷载标准值P2035100015002/20525KN活荷载标准值Q200010001500/215KN荷载的计算值R1200251205251415303KN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求14、脚手架荷载标准值由于本工程钢丝绳拉结点设于每个悬挑单元的一层梁上，所以第一悬挑单元需在第二个悬挑单元的首层顶板浇筑后，钢丝绳具有承载受力，方可拆除第一个悬挑单元的架体，所以作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载按53层考虑。静荷载标准值包括以下内容1每米立杆承受的结构自重标准值KN/M；本例为014NG101453742KN2脚手板的自重标准值KN/M2；本例采用木脚手板，标准值为035NG203502150010/20525KN3栏杆与挡脚手板自重标准值KN/M；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为014NG30140150020105KN4吊挂的安全设施荷载，包括安全网KN/M2；001NG40011500530795KN经计算得到，静荷载标准值NGNG1NG2NG3NG4895KN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ20150010/215KN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0基本风压KN/M2，按照建筑结构荷载规范GB500092001的规定采用W0045UZ风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范GB500092001的规定采用UZ156US风荷载体型系数US131308104经计算得到，风荷载标准值WK070451561040511KN/M2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N12NG08514NQ12895085141512525KN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW08514WKLAH2/1008514051115152/100205KNM其中WK风荷载基本风压标准值KN/M2；LA立杆的纵距M；H立杆的步距M。15、立杆的稳定性计算按考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N立杆的轴心压力设计值，N12525KN；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比L0/I的结果查表得到0265，I计算立杆的截面回转半径，I1594CM；L0计算长度M,由公式L0KUH确定，L013；K计算长度附加系数，取1155；U计算长度系数，由脚手架的高度确定；U150A立杆净截面面积，A4239CM2；W立杆净截面模量抵抗矩，W449CM3；MW计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW0205KNM；钢管立杆受压强度计算值；经计算得到12525103/026542391020205106/449103160N/MM2F钢管立杆抗压强度设计值，F205N/MM2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算NL，连墙件的设计计算满足要求连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到NL2378KN小于扣件的抗滑力8324KN（连墙件连接内、外立杆为3扣件），满足要求17、悬挑架的受力计算本工程中，脚手架排距为1000MM，内侧脚手架距离墙体300MM，钢丝绳的支点梁内，间距15M，拉结点设置于每个悬挑单元的第一层，钢丝绳间距15M，悬挑钢梁为16A槽钢，间距15M，U口垂直，承载力按53M。171、悬挑梁一般部位计算1711、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照简支梁计算。本工程中，脚手架排距为1000MM，内侧脚手架距离墙体300MM，槽钢悬挑长度为13M。水平支撑梁的截面惯性矩I866CM4截面抵抗矩W108CM3，截面积A21962CM2。1每米立杆承受的结构自重标准值KN/M；本例为014NG101453742KN2脚手板的自重标准值KN/M2；本例采用木脚手板，按2层考虑，标准值为035NG203502150010/20525KN3栏杆与挡脚手板自重标准值KN/M；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，按1层考虑，准值为014NG301401500/20105KN4吊挂的安全设施荷载，包括安全网KN/M2；001NG40011500530795KN经计算得到，静荷载标准值NGNG1NG2NG3NG48845KN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ20150010/215KN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N12NG14NQ128845141512714KN受脚手架集中荷载P1P2N12714KN水平钢梁自重荷载Q0169KN/MA03M；B1M；L13M悬挑脚手架计算简图各支座对支撑梁的支撑反力自左至右为MARBLP1LP2AQLL/2RB131271413127140301691313/20RB1576KN最大弯矩MMAX0125QL2PAB/L0125016913212714031/13296KNM抗弯计算强度FM/10WN/A296106/1010800012714103/219621023320N/MM2水平支撑梁的抗弯计算强度小于2150N/MM2,满足要求钢丝绳拉力为16756KN。1712、悬挑梁的整体稳定性计算1水平钢梁采用16A号槽钢U口垂直,计算公式如下其中B均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算经过计算得到B5701063235/1300160023501726由于B大于06，按照钢结构设计规范GB500172003附录B其值用B，查表得到其值为0902经过计算得到强度296106/09021080003086N/MM2；水平钢梁的稳定性计算F,满足要求2挠度计算VCPA2B2/3EIL一般部位的挠度计算V12714103300210002/32061058661041300164MMV1300/50026MM,满足要求。1713拉绳和吊环强度计算1、拉绳的受力计算钢丝绳TGK1RBCSCI151576（132362）1/2/362513KNK1钢丝绳拉紧程度不一而引起的附加力系数，取值为15；13M为外钢丝绳距锚环支点的水平距离；36为外钢丝绳距锚环支点的垂直距离；2、钢丝绳的容许拉力计算TGKTG/其中TG钢丝绳的容许拉力KN；TG钢丝绳的钢丝破断拉力总和2513KN；钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取085K钢丝绳使用安全系数，取73。外侧钢丝绳选择选择拉钢丝绳的破断拉力TG要大于732513/085215KN。现场选用619，直径185MM钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度324MPA，TG215219KN，满足要求。2吊环直径计算吊环强度计算AS2513103/1002513MM2其中F为吊环抗拉强度，取F50N/MM2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D2513/07851/2179MM，选择20钢筋做吊环。吊环锚固长度1、LA吊环锚固长度2、A0163、FY210N/M24、FT157N/M25、D锚筋直径（20）方案二1、根据现场小横杆设置较少的情况，现场架体增设小横杆，小横杆按间距30M梅花形设置。2、架体设置第一步拉结为原有承载结构，设置于3层，采用185钢丝绳，配合槽钢承载，此做法不变，再利用7层锚环，采用125钢丝绳里、外拉结，进行卸载，间距15M，锚环不足的，进行植筋设置，锚环为18，植筋锚固深度150MM,锚环设置于梁内，具体详见下图1、节点作法本脚手架第二步拉结设置于7层，采用11钢丝绳里、外拉结间距15M，为保证钢丝绳受力后架体不变形，在节点2即钢丝绳拉结点部位设置一根小横杆与框架梁顶死，并且设置一根斜杆，将架体受力点部位变为受力稳定的三角形，间距均为15M同钢丝绳间距，用以保证架体受力时受力点不变形；节点3为架体里侧抗滑移措施，经计算架体里侧设置3卡扣，节点4为架体外侧抗滑移措施设置2卡扣（加内侧立杆的抗滑移卡扣里、外均为抗滑移3个扣件），拉结点设置于框架柱，每颗框柱、每层必抱（本工程框柱间距8M、6M，层高36M,每柱必抱满足拉结点水平间距75M，竖向间距35M的要求）；节点5为钢丝绳8层的拉结点，将18钢筋，采用化学植筋的方法，设置于梁内，选择专业植筋公司进行植筋，植筋深度270MM，锚环间距15M,具体详见下图2计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为53米，立杆采用单立杆。搭设尺寸为立杆的纵距150米，立杆的横距10米，立杆的步距150米,采用的钢管类型为4830，连墙件采用2步5跨，竖向间距35米，水平间距75米。装修施工均布荷载为20KN/，施工1层，脚手板共铺设2层。本架体分两次卸载，第一次卸载设置于三层，采用直径185MM钢丝绳卸载，底部采用16A号槽钢作悬挑水平钢梁，U口垂直，第一次卸载在7层设置11MM钢丝绳卸载，里、外脚手架均拉。水平向抱于柱中，横向抱于每个框架柱。21、第一步卸载计算本工程中，脚手架排距为1000MM，内侧脚手架距离墙体300MM，钢丝绳间距15M，悬挑钢梁为16A槽钢，间距15M，U口垂直，承载力为35M，由于风荷载、稳定性、抗滑移的计算已在方案1中计算过，并且满足要求，故本计算仅考虑如下计算211、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照简支梁计算。本工程中，脚手架排距为1000MM，内侧脚手架距离墙体300MM，槽钢悬挑长度为13M。水平支撑梁的截面惯性矩I866CM4截面抵抗矩W108CM3，截面积A21962CM2。1每米立杆承受的结构自重标准值KN/M；本例为014NG10143549KN2脚手板的自重标准值KN/M2；本例采用木脚手板，按2层考虑，标准值为035NG203502150010/20525KN3栏杆与挡脚手板自重标准值KN/M；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，按1层考虑，准值为014NG301401500/20105KN4吊挂的安全设施荷载，包括安全网KN/M2；001NG40011500350525KN经计算得到，静荷载标准值NGNG1NG2NG3NG461KN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ20150010/215KN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N12NG14NQ12611415942KN受脚手架集中荷载P1P2N942KN水平钢梁自重荷载Q0169KN/MA03M；B1M；L13M悬挑脚手架计算简图各支座对支撑梁的支撑反力自左至右为MARBLP1LP2AQLL/2RB13942139420301691313/20RB1171KN212、拉绳的受力计算1、钢丝绳受力计算TGK1RBCSCI151171（132362）1/2/3618619KNK1钢丝绳拉紧程度不一而引起的附加力系数，取值为15；13M为外钢丝绳距锚环支点的水平距离；36为外钢丝绳距锚环支点的垂直距离；2、钢丝绳的容许拉力计算TGKTG/其中TG钢丝绳的容许拉力KN；TG钢丝绳的钢丝破断拉力总和18619KN；钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取085K钢丝绳使用安全系数，取10。外侧钢丝绳选择选择拉钢丝绳的破断拉力TG要大于1018619/085219KN。现场选用619，直径185MM钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度219MPA，TG219219KN，满足要求。22钢丝绳卸载受力计算钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）。计算的脚手架为双排脚手架，承载力为18米，立杆采用单立杆。搭设尺寸为立杆的纵距150米，立杆的横距10米，立杆的步距150米,采用的钢管类型为4830，连墙件采用2步5跨，竖向间距35米，水平间距75米。装修施工均布荷载为20KN/。采用直径11MM钢丝绳卸载，里、外杆均垃。221、脚手架荷载标准值由于本工程原脚手架采用槽钢、185钢丝绳综合受力，安全系数达到7倍，为满足10倍的安