开滦东欢坨矿业110kv变电站增容设计(完整版)

开滦东欢坨矿业110/6KV变电站增容改造工程设计说明书开滦东欢坨矿业110/6KV变电站增容改造工程设计说明书项目负责人副经理经理目录前言1一、110/6KV变电站电气主接线及主要设备选型3（一）电气主接线及主要设备选型3（二）二次系统8（三）变电站布置9（四）防雷接地9（五）短路电流计算及设备校验10（六）电缆敷设10（七）调度通信10二、地面6KV配电室改造11（一）洗煤厂6KV配电室11（二）主井6KV配电室11（三）副井6KV配电室12（四）主副井6KV配电室13（五）风井6KV配电室13（六）工人村6KV配电室14（七）压风机房6KV配电室14三、附件1前言目前，东欢坨矿业分公司矿井110KV变电站已建成运行，该站双回架空输电线路引自距本站53KM处的韩城220KV变电站，电压等级为110KV，导线型号为LGJ240。该站现有110/6KV主变4台，分别为1号主变SF78000110/63，2号主变SF710000110/63，3号主变SF712500110/63，4号主变SF712500110/63，4台主变电压等级均为110/63KV，YN/D11接线。矿井110KV变电站有110KV和6KV两个电压等级，110KV母线为双母线接线，6KV母线为单母线分段接线，分为5段。6KV段母线接1号主变（SF78000110）；6KV段母线接2号主变（SF710000110）；6KV母线接3号主变（SF712500110）；6KV段母线接4号主变（SF712500110）。6KV段和段母线带井下负荷，6KV段和段母线带地面负荷，6KV段母线接滤波装置。按照邯郸院编制的东欢坨矿井300万吨/年续建工程初步设计说明书矿井续建生产能力达到300万T/A后，单回电源线路可带矿井全部负荷，当矿井续建达产后最大涌水负荷时，经计算，线路压降为057，满足压降要求。现有供电方式能够满足本矿续建建后的负荷要求，故维持现有的双回路电源供电方式。矿井电力负荷统计见下表表1110/6KV变电站电力负荷统计表设计负荷序号负荷名称电压KV有功功率KW无功功率KVAR视在功率KVA附注一地面负荷1矿井地面新增负荷61324281023901673942矿井地面原有负荷683569296600112773173选煤厂负荷6340185121769361322小计61308305119016017686564同时系数KP085KQ0851112059101163615033575电容补偿6000006补偿后611120594116361185799COS0938二井下负荷1井下负荷小计正常涌水6282833020077353468494最大涌水63280930227148139905052同时系数KP085KQ085正常涌水6240408117065752948220最大涌水62788791204433334578393电容补偿9600004补偿后正常涌水624040817465752517335COS0955最大涌水6278879110843332992178COS0932三6KV母线全矿总负荷正常涌水6351614011582113701985COS0950最大涌水6390085014959694177864COS0934四矿井110KV母线总负荷1正常涌水高低压变压器及线路总损井110KV母线总负荷110369194712161213887084COS09502最大涌水高低压变压器及线路总损耗19504274798矿井110KV母线总负荷110409589215707674386758COS0934根据矿井电力负荷统计，按矿井最大涌水考虑,110KV变电站的供电负荷及出线回路有较大的增加，现有的四台主变容量不能满足用电需求，故矿井110KV变电站主变需增容，110KV变电站需改造。一、110/6KV变电站电气主接线及主要设备选型（一）电气主接线及主要设备选型目前，矿井110KV变电站有110KV和6KV两个电压等级，110KV母线为双母线接线，6KV母线为单母线分段接线，分为5段。6KV段母线接1号主变（SF78000110）；6KV段母线接2号主变（SF710000110）；6KV母线接3号主变（SF712500110）；6KV段母线接4号主变（SF712500110）。6KV段和段母线带井下负荷，6KV段和段母线带地面负荷，6KV段母线接滤波装置。4台主变电压等级均为110/63KV，YN/D11接线。1、电气主接线根据矿井电力负荷统计，及110KV变电站实际设备布置情况，考虑正常、事故运行，本设计提出如下方案方案一1号和2号主变分别更换为SF920000110变压器；3号和4号主变不变。正常运行时，6KV、段母线并列运行（2台20000KVA主变并列运行），带井下负荷；6KV、段母线并列运行（2台12500KVA主变并列运行），带地面负荷。当4台主变其中1台故障时，6KV系统全部并列运行。根据甲方提供的本矿110KV母线短路参数计算，当4台主变其中1台故障，6KV母线全部并列运行时，6KV母线最大短路电流为384KA,超过目前各段馈出线回路断路器的额定短路开断电流。段母线上，除带有电抗器馈出线回路的断路器不更换外，其余馈出线回路的断路器均须更换为额定短路开断电流为40KA的断路器。其它的地面、选煤厂等6KV配电室的断路器也均须更换为额定短路开断电流为40KA的断路器。优点电气主接线不变。正常运行时，2台12500KVA主变并列运行，带地面负荷，尽管地面负荷相对较小，但确保了地面母线段一定的短路容量，限制提升机启动时的电压冲击；正常运行时，由于、段母线和、段母线分列运行，矿井主、副井提升设备产生的高次谐波和设备启动产生的无功冲击不会对井下设备造成影响。缺点由于短路电流大，需要更换的断路器数量很大，对相应回路的电流互感器、母线、电缆等设备也需更换。改造工作量很大，需要投入的人力物力多，改造时间长，且6KV系统全部并列运行时短路电流已经达384KA，当系统参数变化后短路电流将可能超过40KA。方案二1号和2号主变分别更换为SF920000110变压器；3号和4号主变不变。正常运行，6KV、段母线并列运行（2台20000KVA主变并列运行），带井下负荷，6KV、段母线并列运行（2台12500KVA主变并列运行），带地面负荷。为限制4台主变其中1台故障，6KV系统全部并列运行时的6KV母线的短路电流，在6KV和段母线，和段母线之间分别增加限流电抗器。经短路电流计算，6KV系统全部并列运行时，6KV（）段母线短路电流超过目前各段馈出线回路断路器的额定短路开断电流，均需更换为额定短路开断电流是40KA的断路器。当其中1台20000KVA主变故障，6KV系统全部并列运行，带全矿负荷时，由于在分段处加了限流电抗器，增加了支路的电抗值，改变了潮流分布，经计算，另L台20000KVA主变严重过负荷，达2386A。此方案不可行。方案三1号和2号主变分别更换为SF920000110变压器，3号和4号主变不变。增加1台SF920000110变压器（0号主变），作为备用变。相应地增加110KV配电装置和6KV配电装置（0段母线），其中6KV0段作为备用段。从0段母线馈出4回，分别和段母线联络。取消段和段之间的母联。正常运行，6KV、段母线并列运行（2台20000KVA主变并列运行），带井下负荷，6KV、段母线并列运行（2台12500KVA主变并列运行），带地面负荷。当14号主变，其中1台主变故障时，启用备用变。、段母线并列运行时，其母线短路电流经计算为307KA，已经接近目前各馈线回路断路器的额定短路开断电流315KA，考虑到以后系统参数的变化和短路电流的非周期分量，、段母线上除带有电抗器馈出线回路的断路器不更换外，其余各段馈出线回路均需更换为额定短路开断电流是40KA的断路器，共计21台。优点对原有6KV系统接线不做改动，更换断路器数量少。主变故障时，启用备用变，运行方便。正常、事故运行时，由于、段和、段分别属于两个6KV系统，矿井主、副井提升设备产生的高次谐波和设备启动产生的无功冲击均不会对井下设备均造成影响。缺点增加了变电站的占地面积，投资较大。通过上述方案比较，方案三虽然增加了变电站的占地面积，增加了投资，但对原有6KV系统改造量少，且运行简单、安全、可靠。方案一最大运行方式时短路电流达384KA，需要更换的断路器等设备数量多，对断路器的实际开断能力需进行严格的校验。但该方案不增加变电站的占地面积，运行简单。经与矿方交换意见，考虑到增加变电站的占地面积比较困难等因素，矿方认为采用方案一更符合实际情况，本设计采用方案一。110KV变电站电气主接线，见图S1503X125311。2、主变选择根据计算，在最大涌水条件下，单回电源线路带全部负荷的压降为057，压降满足要求。韩城220KV变电站电压等级高，电压稳定，设计选用双绕组无励磁电力变压器。根据本矿续建后井下、地面负荷，结合正常、事故时的变电站的运行方式，更换1号主变（SF78000110）和2号主变（SF710000110）分别为20MVA变压器。更换后的1、2号变压器型号均为SF920000/1101102X25/63KVYN/D11UD101。3、其他设备选择在段和段母线上共增加开关柜7台，选用与目前6KV配电室开关柜相同型号的GG1A（F）开关柜，配VBM51240KA型固封式高压真空断路器，配弹簧储能操作机构。考虑矿方现正在敷设的两条下井电缆也需增加限流电抗器，共增加7组XKSGK67505型限流电抗器。新增6KV开关柜结线配置图,见图S1503X125312、S1503X125313由于目前6KV、段母线仅有一组3600KVAR补偿电容装置，无功补偿量不足，根据电力负荷统计情况，正常供井下负荷时和段母线需增加二组电容补偿装置，每组补偿容量5010KVAR。分别接在和段母线上，设计选用ZVWTII型调压型无功补偿装置，该无功补偿装置能自动跟踪系统电压和无功功率投切电容器；正常供地面负荷的6KV、段母线补偿及滤波装置选用SVC型静止型动态无功补偿兼滤波装置，SVC由TCR装置及FC滤波器两大部分组成。ZVWTII型调压型无功补偿装置利用原有电容器室布置，SVC型静止型动态无功补偿兼滤波装置利用原有滤波室进行扩建或改造。无功补偿装置系统图及平面布置见图S1503X125318、9。经计算，变电站下列设备需要更换1号和2号主变110KV侧电流互感器均更换为LBQB110W2,变比150/5。1号和2号主变低压侧母线桥母线更换为复合屏蔽式绝缘管形母线，型号为FPTM10KV/2500A。、段母线更换为TMY12010。段母线进线断路器、母联断路器和各馈出线回路的断路器更换为VBM51240KA，共57台。段母线高压隔离开关更换为CN241040KA,共144台。（二）二次系统目前，本变电站采用WPD2000型变电站综合自动化系统，6KV配电室除备用高压开关柜仍采用常规的继电器保护形式外，其余进线、馈出线高压开关柜均配备微机保护测控装置。保护装置采用集中组屏与分散安装结合的构成方式，即110KV配电装置及主变保护在主控室集中组屏，集中控制，6KV馈线保护在各开关柜分散安装，分散控制。由于本次矿井续建，续建后矿井总负荷变化较大，需要更换6KV段、段母线所接的主变压器，本设计利用原有变电站综合自动化系统，更换110KV配电装置及主变保护，备用高压开关柜二次保护更换为微机保护测控装置。更换（增加）的主要设备微机保护配置如下1、2号主变压器纵差保护（动作于跳闸）、复合电压启动的过电流保护（动作于跳闸）、过负荷保护（动作于信号）、瓦斯保护（重瓦斯动作于跳闸，轻瓦斯动作于信号）、温度保护（动作于信号）、油位保护（动作于信号）、压力释放保护（动作于跳闸），通风故障（动作于信号）等。2、6KV新增及备用出线柜三段式电流保护。原有设备的保护配置不变。（三）变电站布置本设计充分利用变电站现有建筑，新更换1、2主变及110KV侧电流互感器等设备均利用原有位置就地安装。主控室及6KV配电室平面布置图S1503X125316；在变电站西侧增设7个电抗器室，安装下井限流电抗器。电抗器室平面安装见图S1503X125317。ZVWTII型调压型无功补偿装置利用原有电容器室布置，平面布置见图S1503X125319。（四）防雷接地变电站现设避雷针塔四基，高25米，分别布置在变电站四角，型号为D565一GJT13。因此次改造中变电站室外架构部分未做改动，本变电站防直击雷保护仍利用现有避雷针。增加本变电站扩建部分接地网，接地干线为505镀锌扁钢，接地支线为404镀锌扁钢，接地极为L50505镀锌角钢，本接地网与原有变电站接地网连接。接地电阻不大于1。（五）短路电流计算及设备校验在系统最大运行方式下，1号和2号主变并列运行时，其6KV侧母线短路电流为303KA。3号和4号主变并列运行时，其6KV侧母线短路电流为2036KA。1台20MVA主变故障，其余3台主变并列运行时，6KV母线短路电流为384KA。1台125MVA主变故障，其余3台主变并列运行时，6KV母线短路电流为339KA。经计算，段母线上，不带电抗器馈出线电缆（交联聚氯乙烯铜芯）回路，当保护动作时间为05S时，其热稳定最小截面为1725MM2，当保护动作时间为10S时，其热稳定最小截面为2439MM2。电抗器进（出）线电缆（交联聚氯乙烯铜芯）回路，当保护动作时间为05S时，其热稳定最小截面为582MM2，当保护动作时间为10S时，其热稳定最小截面为824MM2。本次改造中新增加的设备和更换的设备均满足动、热稳定校验。（六）电缆敷设新增加和更换的电缆充分利用变电站原有电缆沟和桥架敷设，本设计不再赘述。（七）调度通信根据唐山供电公司的规划要求，本矿110/6KV变电站与220KV韩城变电站增设调度通信装置，通信设备应尽量满足本地地调对矿110/6KV变电站系统调度电话、调度自动化、微机保护的要求。通信介质采用8芯单模光纤，架空敷设。二、地面6KV配电室改造根据矿方提供的地面各6KV配电室的相关技术资料，地面各6KV配电室6KV母线多为808铜母线进线柜隔离开关额定电流多为1000A馈出柜隔离开关额定电流多为630A电流互感器型号多为LAJ10,还有一部分为LFZD810RZ和LFZR10型。下面对地面各6KV配电室现状及改造情况一一叙述。（一）洗煤厂6KV配电室洗煤厂6KV配电室双回6KV电源引自地面110/6KV变电站6KV不同母线段，导线型号为YJVR3185,距离04KM。现设高压开关柜7台，2台进线柜，2台PT柜，1台联络柜，2台馈出柜，型号为XGN2，单列布置，6KV母线采用单母线分段接线，选用TMY808。进线及馈出断路器型号为ZN28A6315630A。二次保护采用RL2000型微机保护装置。隔离开关采用GN306/630型，隔离开关动稳定电流为100KA,热稳定电流（有效值）为40KA。根据短路电流计算，系统在最大运行方式下，洗煤厂6KV配电室6KV母线最大三相短路电流为3348KA。选煤厂6KV配电室的断路器均须更换为额定短路开断电流为40KA的断路器，共计5台。（二）主井6KV配电室主井6KV配电室双回6KV电源引自地面110/6KV变电站6KV不同母线段，导线型号为ZQ203185,距离035KM。现设高压开关柜7台，2台进线柜，1台PT柜，4台馈出柜，型号为JYN210，单列布置，6KV母线采用单母线接线，选用TMY808。高压断路器采用VS1ZN63A型,断路器额定短路开断电流为315KA。根据短路电流计算，系统在最大运行方式下，主井6KV配电室6KV母线最大三相短路电流为34KA。主井6KV配电室高压断路器均需更换为额定短路开断电流为40KA的断路器，共计6台；隔离开关需更换为CN2410D/1250，共计6台。（三）副井6KV配电室副井6KV配电室双回6KV电源引自地面110/6KV变电站6KV不同母线段，导线型号为ZQ203185,距离035KM。现设高压开关柜12台，2台进线柜，2台PT柜，2台联络柜，6台馈出柜，型号为JYN210，单列布置，6KV母线采用单母线分段接线，选用LMY10010。高压断路器采用ZN1310/1250型,断路器额定短路开断电流为315KA。根据短路电流计算，系统在最大运行方式下，副井6KV配电室6KV母线最大三相短路电流为34KA。副井6KV配电室高压断路器均须更换为额定短路开断电流为40KA的断路器，共计9台。（四）主副井6KV配电室主副井6KV配电室双回6KV电源引自地面110/6KV变电站6KV不同母线段，导线型号为ZQ203150,距离035KM。现设高压开关柜13台，2台进线柜，2台PT柜，1台联络柜，8台馈出柜，型号为JYNC10，单列布置，6KV母线采用单母线分段接线，选用TMY808。高压断路器采用VS1ZN63A型,进线断路器额定短路开断电流为315KA，动稳定电流为80KA；出线断路器额定短路开断电流为25KA，动稳定电流为63KA。二次保护部分采用WPD2000型微机保护装置。根据短路电流计算，系统在最大运行方式下，主副井6KV配电室6KV母线最大三相短路电流为2551KA。主副井6KV配电室馈出断路器均须更换为额定短路开断电流为315KA的断路器，共计8台。二次保护全部采用微机保护装置。（五）风井6KV配电室风井6KV配电室双回6KV电源引自地面110/6KV变电站6KV不同母线段，导线型号为LGJ3185,距离239KM。现设高压开关柜18台，2台进线柜，2台PT柜，1台联络柜，13台馈出柜，型号为GG1AF，双列布置，6KV母线采用单母线分段接线，选用TMY808。高压断路器采用ZN28A12/1000型,断路器额定短路开断电流为23KA。二次保护除一部分高压开关柜采用WPD2000型微机保护装置，其余高压开关柜仍沿用常规的继电器保护形式。根据短路电流计算，系统在最大运行方式下，风井6KV配电室6KV母线最大三相短路电流为71KA。现风井6KV配电室原为临时建筑，经与矿方结合，本设计对风井6KV配电室重新建造，配电室内高压开关柜全部采用KYN28A12型，共18台，断路器额定短路开断电流为25KA；二次保护采用微机保护装置。（六）工人村6KV配电室工人村6KV配电室双回6KV电源引自风井6KV配电室6KV不同母线段，导线型号为ZLQ203120,距离13KM。现设高压开关柜16台，2台进线柜，2台PT柜，12台馈出柜，型号为GG1AF，双列布置，6KV母线采用单母线接线，选用TMY808。两台进线高压断路器已更换为ZN28A12/1000型,断路器额定短路开断电流为23KA，其余出线高压断路器仍采用原有的油断路器。二次保护除两台高压开关柜采用WPD2000型微机保护装置，其余高压开关柜仍沿用常规的继电器保护形式。根据短路电流计算，系统在最大运行方式下，工人村6KV配电室6KV母线最大三相短路电流为44KA。工人村6KV配电室进线断路器无须更换，本设计建议将原有油断路器更换为真空断路器，共计12台。二次保护全部采用微机保护装置。（七）压风机房6KV配电室压风机房6KV配电室双回6KV电源引自地面110/6KV变电站6KV不同母线段，导线型号为ZLQ370,距离035KM。现设高压进线柜2台，型号为GG1AF，电机启动控制柜5台，型号为GZK1FA，单列布置，6KV母线采用单母线接线。6KV高压电源直接引入本室6KV母线,无进线断路器。根据短路电流计算，系统在最大运行方式下，压风机房6KV配电室6KV母线最大三相短路电流为153KA。本设计维持压风机房6KV配电室现有供电系统。表2地面110/6KV变电站及各6KV配电室改造情况一览表高压断路器隔离开关序号名称6KV母线短路电流（KA）现有断路器更换后断路器单位数量现有隔离开关更换后隔离开关单位数量6KV母线1地面110KV变电站384KA315KAVBM51240KA台57CN2410D/315CN2410D/315台144更换2洗煤厂6KV配电室3348KAZN28A6/630315KAVBM51240KA台5GN306/630不需更换台不需更换3主井6KV配电室34KAVS1ZN63A315KAVBM51240KA台6更换台6不需更换4副井6KV配电室34KAZN1310/1250315KAVBM51240KA台9无台不需更换5主副井6KV配电室2551KAVS1ZN63A25KAVBM512315KA台8无台不需更换6风井6KV配电室71KAZN28A12/100023KA不更换台不需更换台不需更换7工人村6KV配电室44KA油断路器VBM51225KA台12GN810/400不需更换台不需更换8压风机房6KV配电室153KA无无台无台不需更换二、投资概算开滦东欢坨矿业分公司110/6KV变电站增容改造设计工程，主要包括110KV侧电流互感器更换、主变压器更换、6KV母线更换、高压开关柜安装、穿墙套管更换、限流电抗器和无功补偿装置的安装以及地面现有6KV配电室部分高压开关柜内断路器、隔离开关等高压设备更换等工程。投资概算包括土建工程、设备及器具购置费、安装工程费、其他费用、工程预备费。总投资为223697万元，其中土建工程1938万元、设备及器具购置费126297万元、安装工程费67111万元、其他费用15690万元、工程预备费12661万元。三、附件1短路电流计算书；2开滦东欢坨矿业分公司110/6KV变电站工程设计改造工程投资概算书。附件110/6KV变电站短路电流计算书系统最大运行方式基准值取，则10MVADS15KDU63V2DKID24951AI6492变压器电抗1T20000KVA05201TX2T20000KVA2T3T12500KVA0851203TX4T12500KVA49380132TTXX电源电抗KDS07140MINS461029MAXSX一、1、2主变并列运行时（变电站6KV母线）5212TTXKAIK690354609MAX3二、3、4主变并列运行时（变电站6KV母线）428143TTXKAIK360609MAX3三、4主变故障，2、3、4主变并列运行时24511432TTXKAIK873246109MAX3三、1、2、3主变并列运行时点（变电站6KV母线）41930284610MAXMAX3TSKXXIKA28391460A3点690中央变电所MYJV42632401300M电缆电抗29836101307202DLUSX若两回电缆并列运行时，42982LX当下井电缆串XKSGK67505电抗器时，电抗器16750332NLDBNLLISIX点3K下井电缆不串XKSGK67505电抗器时（按两回电缆并列运行）283014692384610MAX3IKAK953下井电缆串XKSGK67505电抗器时（按两回电缆并列运行）1702682931460MAX3IKAK9434AX3点主井绞车配电室ZQ20318535016电缆086310352702LX719846MAX16KIKA540620A3点主副井配电室ZQ203150350M17电缆28131357LX70928460MAX1KIKAIK50672819231460MAX3点压风机配电室ZLQ20370350M18电缆3052LX1670598146MAX18KIKA320A3189点洗煤厂配电室YJVR3185400M20电缆352706142723LX9860MAX2KIKA435214A3点副井绞车配电室ZQ203185350M21电缆08610702LX37193846MAX21KIKA540620A3点风井主通风机配电室电缆线路318529KM1电缆131972LX304658460MAX13KIKA192A3点风井配电室架空线路LGJ185239KM14电缆537906035023LX419846MAX13KIKA537020A3若风井主通风机配电室电缆线路与架空线路并列运行时，点风井主通风机配电室架空线路LGJ185239KM14电缆1564230578146514314X153806492381460MAX13KIKA9A3点工人村配电室电缆线路ZLQ20312013KM15电缆41361402LX电缆15642305785143141692860MAX15KIKA35A3图1等值电路图因地面110/6KV变电站及各6KV配电室现用高压设备额定电压、额定电流、电缆载流量等均满足要求，此处不再进行校验。下面仅对各设备进行动、热稳定校验。一、110/6KV变电站高压开关设备动热稳定校验一110/6KV变电站断路器动热稳定校验1、按动稳定校验KASIKAINSHSHK1098617430691520满足要求2、按热稳定校验KAISHKNS2KATIFTSQ056245149306914KAT53025满足要求假想时间TF的确定如下PAFT现S052短路电流存在时间0TTP考虑包括延时135S及启动与执行机构动作005S，以及TP41ST10T140115S查具有自动电压调整器的发电机短路电流周期分量假想时间曲线得到FP3STTFPFAF3510二110/6KV变电站段母线动热稳定校验110/6KV变电站段母线选用TMY120101、按热稳定校验1当保护动作时间为05S时按热稳定校验22MIN10570181749306MTCIAFS满足要求2当保护动作时间为10S时按热稳定校验22MIN109430181749306TCIAFS满足要求三110/6KV变电站隔离开关动热稳定校验查阅产品样本资料，普通隔离开关额定电流为630A时，4S热稳定电流有效值为20KA,动稳定电流峰值为50KA；隔离开关额定电流为1000A时，4S热稳定电流有效值为315KA,动稳定电流峰值为80KA；隔离开关额定电流为1250A时，4S热稳定电流有效值为315KA,动稳定电流峰值为100KA。一110/6KV变电站6KV配电室（根据矿方提供图纸资料，隔离开关采用CN2410D/315型，热稳定电流有效值为315KA。）1、按动稳定校验IKAISHSHK09861740952KAA38满足要求2、按热稳定校验KATIFKTSQ25401384KATS2520满足要求四电流互感器动热稳定校验测量与计量用的电流互感器选择，应满足一次回路的额定电压、额定电流、最大负荷电流以及满足测量与计量仪表对准确度的要求。继电保护用的电流互感器尚应满足10误差特性曲线的要求。电流互感器的动、热稳定计算，可根据条件由煤矿电工手册矿井供电（上）P295305计算查表校验或由产品样本中查出允许通过的短路稳态电流与实际短路稳态电流进行比较，进行热稳定校验；查出允许通过的短路冲击电流值，然后再用它与实际的短路冲击电流值进行比较，进行动稳定校验。地面6KV配电室电流互感器型号多为LAJ10,还有一部分为LFZD810RZ和LFZR10型。矿方应根据电流互感器的实际参数确定是否需要更换。二、洗煤厂6KV配电室高压开关设备动热稳定校验一洗煤厂6KV配电室热稳定校验电源电缆型号为YJVR31851、按热稳定校验22MITCIAF满足要求二洗煤厂6KV配电室断路器选择现有高压断路器型号为ZN28A6315630A。断路器额定短路开断电流为315KA。KA48351不能满足要求高压断路器需更换三洗煤厂6KV配电室6KV母线动热稳定校验洗煤厂6KV配电室6KV母线选用TMY8081、按热稳定校验1当保护动作时间为05S时按热稳定校验22MIN6408175041738MTCIAFS满足要求2当保护动作时间为10S时按热稳定校验22MIN64090141738TCIAFS满足要求四洗煤厂6KV配电室隔离开关动热稳定校验洗煤厂6KV配电室（根据矿方提供图纸资料，隔离开关采用GN306/630型，隔离开关动稳定电流为100KA,热稳定电流（有效值）为40KA。）1、按动稳定校验KAIKISHSHK103748552AKA10380满足要求2、按热稳定校验KATIFKTSQ83214584KAATS03210满足要求三、主井6KV配电室高压开关设备动热稳定校验一主井6KV配电室热稳定校验电源电缆型号为ZQ2031851、按热稳定校验22MIN1854670134MTCIAF满足要求二主井6KV配电室断路器选择根据矿方提供资料，主井高压断路器额定短路开断电流为315KA。KA3451不能满足要求高压断路器需更换三主井6KV配电室6KV母线动热稳定校验主井6KV配电室6KV母线选用TMY8081、按热稳定校验1当保护动作时间为05S时按