吉林艺术学院办公楼结构、施工设计结构计算书

毕业设计（论文）吉林艺术学院办公楼结构、施工设计THESTRUCTUREANDCONSTRUCTIONDESIGNOFJILINCOLLEGEOFARTOFFICEBUILDING长春工程学院土木工程学院土木工程土木0941讲师讲师2013年6月21日学生姓名所在院系所学专业所在班级指导教师教师职称完成时间结构设计部分1工程概况11工程名称吉林艺术学院办公楼12设计资料121结构类型框架结构122建筑地点吉林省长春市123建筑规模建筑层数为7层，,建筑总高度为2340M。124气象条件基本风压065KN/M2，基本雪压035KN/M2。125工程地质条件（1）场地工程地质条件概述建筑场地位于市区内，场地地势平坦，由钻探资料探明场区地层由上而下分别为（1）杂填土含有大量砖石碎块和人工垃圾，厚约13米；（2）粘土棕黄色，稍湿，呈可塑状态，厚约38米；（3）淤泥质土黑灰色，含有大量腐植质，呈流塑状态，厚约50米；（4）粉质粘土呈可塑状态，厚约41米。（5）粘土呈硬塑状态，未穿透。土的物理力学性质指标层次土层名称土层厚度M土的天然密度T/M3土的天然含水量孔隙比E塑性指数IP液性指数IL土的内摩角度土的粘聚力CKPA压缩模量ESMPA承载力特征值FAKKPA1杂填土131682粉质粘土381872407214062512901603淤泥质土5017540151912105030954粉质粘土41190280721905272651252655粘土未穿透196260720022845146290127地下水情况本场区地下水属潜水，水位高程为24米，略受季节的影响，但变化不大。根据该场区原有测试资料，地下水无腐蚀性。128抗震条件场地类别类，抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度010G，设计地震分组第一组。129地形条件基地地势平坦，邻近城市干道，城市上、下水及电煤气管网在附近通过。2结构布置及计算简图吉林艺术学院办公楼，总建筑面积634909，建筑总长度5415M，宽度1675M，建筑高度234M，共7层1层36M，27层33M，无地下室。本工程是多层框架结构体系，耐火等级为二级，建筑抗震烈度7度，框架抗震等级为二级。21结构布置1结构形式全现浇钢筋混凝土框架结构；2承重方案框架梁柱；3材料选用混凝土强度等级为一到四层框架柱C40，五到七层框架柱2/19MNFCC35，；框架梁C30，F143N/MM，楼板C25,F119N/MM。钢筋为2/716MNFCC2C2框架梁受力纵向钢筋采用HRB335，；框架柱纵向受力钢筋采用/30YHRB400，其余钢筋一律采用HPB300，。2/30FY2/70MNFY22梁柱截面尺寸初步确定221梁的截面尺寸横梁AB跨,CD跨H1/81/12L1/81/127600MM633MM950MM取H700MMB1/21/3H1/21/3700MM233MM350MM取B300MMBC跨，BH300MM600MM纵梁300MM700MM次梁300MM600MM222柱的截面尺寸估算柱的混凝土采用C40，。柱子截面尺寸按公式2/19MNFC（其中）CNCFUANFGE根据规范，设防烈度为7度，抗震等级为二级，其轴压比限值；各层重力荷载80NU代表值取,均按中柱考虑初选柱截面，中柱地震作用轴压力增大系数，2/14MKGE31则237946019804673MNFUNACC取一层混凝土强MB52942HB0度等级C40，24层BH550MM550MM混凝土强度等级C40,57层BH550MM550MM混凝土强度等级C35。综合上述，框架柱截面如下表21表21柱子截面尺寸柱子位置截面尺寸BHMMMM1层60060024层55055057层5505503楼盖、屋盖的设计板厚均为100MM,楼板中的混凝土均为C25，钢筋均为HPB300。31荷载计算311荷载收集恒荷载标准值1普通房间楼面永久荷载标准值20MM厚水磨石地面065KN/100厚钢筋混凝土楼板01M25KN/25KN/3M20MM厚混合砂浆抹灰002M13KN/026KN/3M恒荷载标准值341KN/KG活荷载标准值KQ办公室20KN/卫生间25KN/走廊25KN/则办公室荷载设计值为123411420689KN/走廊，卫生间荷载设计值为123411425759KN/办公室荷载折减KN/452QG1走廊，卫生间折减/8KN752Q312楼面采用塑性方法计算，卫生间楼面采用弹性方法计算区格分布见标准层楼板区格分布如图31图31板平面布置图32楼板配筋计算楼板混凝土等级采用C25,F119N/MM；钢筋采用HPB300级钢，F270N/MM，取C2Y2H100MM。弯矩计算采用塑性方法计算平行于方向板中心单位板宽内的弯矩；1M01L平行于方向板中心单位板宽内的弯矩；22固定中点沿方向单位板宽内的弯矩；101L固定中点沿方向单位板宽内的弯矩。2M2321以B2双向板的塑性计算为例，其它相似区格的计算方法。B2支承方式二边固定，二边简支。计算跨度L38ML66M0102NL/L66M/38M174,取033,2,采用分离式配筋，故得跨中及塑性绞221N在线的总弯矩为11026MLM5110213L2M1105MLB1为角区格，内力折减系数为1由公式得01201“2“1213LPLMM83689653561111MM解得282KNM/M1故得033093KNM/M212282KNM/M564KNM/M；01M“1M186KNM/M；0“2226011145897HFASYS26022703MFMSYS26011198574HFASYS1S2602289570MHFMSYS2SAB4支承方式三边固定，一边简支。计算跨度L33M；L66M0102NL/L2,取025,2，采用分离式配筋，故得跨中及塑性绞在线的总弯矩2N为11026MLM85110213MLM110265LB2为边区格内力折减085由公式得2“011212013PLMML解得231KNM/M1M故得025025231KNM/M058KNM/M21462KNM/M；101M116KNM/M“22M2601183109573HFASYS260228MFSYS260113709574HFMASYS1S2602259701MHFSYS322B1、B5板（单向板）内力计算B1板是卫生间采用弹性方法计算考虑折减则有KN/8452QG71/9Q计算过程见表31表32表31表32区格B133M/66M05计算简图002055840096517533314KNM/M20008805840017417533593KNM/M31402593432KNM/M跨内0259302314656KNM/M板B105计算简图01215759331004KNM/M2支座0GQGQ33配筋计算各区格板的跨中及支座弯矩既已求得，取截面有效高度H0180MM,H0270MM,即可近似按ASM/09FYH0，FY270N/MM计算钢筋的截面积，计算结果如下表33所示2表33截面MKNMAS2选配钢筋实配（2M）L01方向432161528200251B1L02方向656305048150335L01方向282145068200251B2L02方向09347848200251L01方向282145068200251B3L02方向09347848200251L01方向231118838200251B4L02方向05829838200251L01方向5562868150335B5L02方向1997748200251L01方向1992598200251B7L02方向03617598200251L01方向09345328200251跨中跨B8L02方向11455568200251B2B3564290128150335B1B810045164610150523B8B59755015410150523支座B5B465334368150335其余所有支座配筋8200单向板截面MKNMAS2M选配钢筋实配（）2M跨中B612760738200251支座B61989038200251L01方向09345328200251B9L02方向11455568200251L01方向0136348200251B10L02方向08340458200251L01方向06431198200251B11L02方向03115118200251L01方向04622428200251B12L02方向17283828200251L01方向05928758200251中B13L02方向04521938200251经过公式计算各板的配筋率均满足要求AS/BHO03MIN045021FYT经过公式计算各板的配筋率均满足要求4框架设计41梁柱截面的初步确定取顶层柱的形心线作为框架柱的轴线，梁轴线取至板底，27层柱高即为层高取33M，底层柱高度从基础顶面取至一层板底，为455M。框架结构计算简图如41所示图41框架结构计算简图42重力荷载计算421楼面，屋面荷载计算屋面框架屋面均布恒荷载30厚细石混凝土保护层22003066KN/20厚水泥砂浆找平层0022004KN/80厚EPS保温层05008004KN/4厚SBS改性沥青防水卷材035KN/20厚水泥砂浆找平层0022004KN/100厚钢筋混凝土屋面板012525KN/20厚混合砂浆顶棚抹灰00217026KN/屋面均布恒荷载标准值461KN/楼面均布恒荷载17层楼面20厚水磨石地面065KN/100厚钢筋混凝土屋面板012525KN/20厚混合砂浆顶棚抹灰00217026KN/楼面均布恒荷载标准值341KN/屋面及楼面可变荷载标准值上人屋面活荷载标准值20KN/楼面活荷载标准值20KN/屋面雪荷载标准值045KN/板重力荷载标准值见表41表41楼板重力荷载标准值（KN）层次总重164906947458948422墙体荷载计算外墙为300厚陶粒混凝土空心砌块，外墙面贴红色面砖，80厚苯板保温层，20厚水泥砂浆找平层，内墙面20厚混合砂浆抹灰自重标准值2000402500805184KN/内墙为200厚陶粒混凝土空心砌块，两侧均为20厚混合砂浆抹灰自重标准值0250042018KN/女儿墙为120厚钢筋混凝土，外贴瓷砖，40厚双面苯板保温，20厚混合砂浆双面抹灰，自重标准值467KN/423门窗荷载计算木门单位面积重力荷载为02KN/，塑钢窗单位面积重力荷载取04KN/墙体重力荷载标准值见表42表42墙体重力荷载标准值（KN）层次内外墙总重12027826159538746336424梁柱荷载计算梁柱可根据截面尺寸、材料容重及粉刷等计算出单位长度上的重力荷载具体计算过程从略，计算结果见表43表43梁柱重力荷载标准值层次构件B/MH/M/KN/M3G/KN/MLINGI/KNGI/KN边横梁030725105551359824790564中横梁0306251054725241213608纵梁10307251055513268811798纵梁2030725105551327811908纵梁303072510555137016617456纵梁4030725105551315866156纵梁5030725105551352411467次梁030625105472564382428651柱060625119945548216216436701边横梁030725105551360524800488中横梁030625105472527512155925纵梁103072510555132758121286纵梁203072510555132758121286纵梁3030725105551370516621986纵梁40307251055513155868362纵梁503072510555135254115772次梁0306251054725643824286527柱055055251183193348131769356566注1）表中为考虑梁、柱的粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数；表示单位长度构件的重力荷载；G为构件数量。2）梁长度取净长；柱长度取层高。N425重力荷载代表值集中于各楼层标高处的重力荷载代表值GI见表44表44重力荷载代表值（KN）1G23G45G67G810879521006798100679810067981006798100679879596599331图42重力荷载代表值43框架侧移刚度计算431框架梁线刚度，因取中框架计算，故，边跨时取/BCOIEIL02/BCBIEIL其中为按的矩形截面梁计算所得的梁截面惯性矩计算结果见表所示，柱线0/BCIEILIH刚度，计算结果见表。H，2,/KAIKCB2/1HIADC表45梁线刚度计算表类别层次CEBH0IL0/CEIL015/CIL02/CEIL边横梁1743017986110391058107走道梁174095401041010表46柱线刚度表层次MM/CHMMMM/HBN/M2CECCHIEI/47006006004351010789243300550550255733005505504315010728432柱侧向刚度计算选取一榀框架作为柱侧向刚度计算计算公式，2,/KAIKCB2/1HIADC图43一品框架计算简图表47中框架柱侧移刚度D值（）NM边柱12个中柱（12个）层次KC1IKC2ID57107035280772550564492324104034281372480554551510990502390623606631556表48边框架柱侧移刚度D值（）NMA1，A10，D1，D10B1，B10，C1，C10层次KC1IKC2ID57080029232641920493930824078028231711860483972210740452151517706028687表49楼，电梯间框架柱侧移刚度D值（）NMD2，D3，D5，D6D7，D8，D10，D11C2，C3，C5，C6C7，C8，C10，C11层次KC1IDKC2ID57054021168461280393128624052021173791240383144710490401912511805325340,表410横向框架柱侧移刚度D值（）NM层次1234567DI1222072152600415260041526004151134415113441511344由表可见，故该框架为规则框架。/08712D44横向水平地震作用441自振周期计算结构顶点假想侧移由式，计算过程见表，其中第7层的为与之和。IG7E315908924EGKN7560897表411结构顶点的假想侧移计算层次790447490447415113446019236100679819112721511344126186351006798291807015113441931737410067983924868152600425715443100679849316661526004323128721006798593846415260043899641108795270264161222072575575按式计算基本周期，其中的量纲为，取，则1TTUM07T17092305TS/IGKN/GIV/IDNMI/M/I442水平地震作用此结构总高度为234米且质量和刚度沿高度分布比较均匀，近似按底部剪力法计算。该建筑地震设防烈度为7度（015G）,008场地类别为二类,设计地震分组为第一组MAX035S当阻尼005时,10,因035S5,所以09GT2GT1GT09091MAX3586计算结构等效总重力荷载EQG08596452EQIGKN计算底部剪力EKF13402EKEQ因，所以应考虑顶部附加水平地震作用。顶部附加地1403595GTSTS震作用系数，即N1876N703427EKFKN各质点水平地震作用按式1IIENNJIGHF1,2IN表412横向水平地震作用计算表层次2585993312567706772772724357959651938174857866558621051006798211930986321128795177510067981787066599640792531218191IHMIGKNIHMIFKNIVIGH4144510067981454823143322252331115100679811225798335325876278510067987903364231528191145510879524950182148429675横向水平地震作用及楼层地震作用剪力图44横向水平地震作用及楼层地震作用剪力443水平地震作用下的位移验算表413横向水平地震作用下的位移验算层次KNVI/MDIUI/MHI/IUH76558151134404333001/7692612879151134408533001/3882518191151134412033001/2750422523152600414833001/2229325876152600417033001/1941228191152600418533001/1784129675152600424345501/1887由上表可知，最大层间弹性位移角发生在第2层，其值为1/1784满足要求。50/1H444水平地震作用下框架内力计算以第一榀框架内力计算为例D值法具体计算过程见下表表414各层柱端弯矩及剪力计算边柱层次MIHKNIV/MIJD1IIVKYBIM11I733655815113442807712181070351407261263312879151134428077239310704031594738533181911511344280773379107045501861334332252315260042813741531040456167753833325876152600428137477110404570858659233281911526004281375198104050857785761455296751222072239065805099065171689248表414（续）中柱层次MIHKNIV/MIJD1IIVKYBIM11I7336558151134444923194925504327663666表415梁端弯矩剪力及轴力边梁走道梁柱轴力层次LBMRBLBVLBMRBLBV边柱N中柱N7261215406662921262126301417629788661454079661549563456343037562178299559292613566233784728472305648451563064125568403663176116041160430773676911086631482610020663765138161381630921111456163122156611117566406615433154333010289155222253511782812416664582171471714730114312010429384注表中M的单位为，V的单位为KNMKN633128791511344449233828255045568569475331819115113444492354072550508922892243322523152600445515671824805011085110853332587615260044551577182480501273512735233281911526004455158408248050138731387314552967512220723155676632360551917715690图45左震作用下的框架弯矩图图46左震作用下的框架剪力和柱轴力图45横向风荷载计算451风荷载标准值风荷载标准值按式。基本风压，由荷载规范查得0KZSW2065/WKNM。C类地区，对于高度大于30M且高宽比大于15的高高柔房屋,应采用风振系数13SZ以考虑风压脉动的影响,本房屋高度H234M30M所以10Z取横向框架，其负载宽度为76M，底层负载高度为36M其它层为33M,房屋所受风荷载标准值760549ZSZSQZ13S表416沿房屋高度分布风荷载标准值层次/IHM/IHZZ1/QZKN72341000079101606201085907510159516807180691014641350577065101383102043606510138269029506510138136015406510150图47等效节点集中风荷载452风荷载作用下的水平位移验算根据水平荷载，由式计算层间剪力，然后依据求出层间侧移，再按式NIKIVFIV，计算出各层的相对侧移和绝对侧移，过程见表417，表1/SIIJJD1NKK中还计算各层的层间弹性位移角/CIQH表417风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算层次/IFKN/IV/DNM/IU/IUH71601601460000111306159319146000022495146465146000032141386031473040418065313874114730405072138879147304060111501029110924093420由表可见，内荷载作用下框架的最大层间位移为远小于是，满足要求。1/3841/5453风荷载作用下框架结构内力计算以KL4内力计算为准，框架柱端剪力及弯矩分别按式和，1/SIJIJIJJVDBIJIJMVYH，层间剪力取自上表各柱的反弯点，离高度比1IJIJMVYH23NY其中，；的确定由抗震结构设计的相关知识确定。N23表418各层柱端弯矩及剪力计算边柱层次/IHM/IVKN/IJDM1I1IVKY柱底MKNM柱顶MKNM73316015113442807703010703503506463331915113442807705910704007811753346515113442807708610704512815643360315260042813711110404516520133374115260042813713710404520324923387915260042813716210405026726714551029122207223906201099065594321表418续中柱层次/IHM/IVKN/IJDM1I1IVKY柱顶MKNM柱底MKNM73316015113444492304825504306809063331915113444492309525504514117353346515113444492313825505022822843360315260044551518024805029729733374115260044551522124805036536523387915260044551526224805043243214551029122207231556266236055666544梁端弯矩，剪力及柱轴力分别按式，1,/LBLRBIJIJBMI1,/LBLRBIJIJBMI，/RBBBVLNLRIBKKINV其中，分别为节点在左右梁的线刚度。，分别表示节点左右梁的弯矩，为柱LBIRLBRIN在层的轴力，以受压为正。其中梁的线性刚度见表，具体计算过程见表表419横向水平线荷载作用梁端弯矩，剪力及柱轴力计算边梁走道梁柱轴力层次LBMRBLBVLBMRBLBV边柱N中柱N7064038660150520523003501502615210166038140140300930530755234155660592142143014311215943292216608230530530203194280341427866105384384302562994312470335661224624623030842161715584106614756656630377568847注1）柱轴力中力的负号表示拉力。2）表中M单位为，V单位为KN。MKN图48风荷载作用下框架弯矩图图49风荷载作用下框架剪力及轴力46竖向恒载作用下框架结构的内力计算461计算单元取10轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为39M，如下图所示。由于房间内布置次梁，故直接传给该框架的楼面荷载如图中的水平阴影线所示，计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。由于纵向框架梁的中心线与柱的中心线不重合，因此在框架节点上还作用有集中力矩。图410横向框架计算单元462荷载计算1、恒载计算在图如下图中，Q1Q1代表横梁自重，为均布荷载形式。对于第7层MKNQMKNQ/7254/5131为房间传给横梁的梯形荷载，因为走道板为单向板，所以没有传给横梁荷载。2MKNQ/521783642MKNQ/8310642P1P2好分别为由边纵梁、中纵梁直接传给柱的恒荷，它包括梁自重、楼板重、和女儿墙等重力荷载，计算如下KN061867514372565136429162530753248P集中力矩MKN26350618EM1对于第27层，Q1包括梁自重和其上横墙自重，为均布荷载。其它荷载计算方法同第8层，结果为MKNQ/7254/19306891/73MKNQ/2310432981281620578417546596PKN05174202507367332集中力矩MKN621EPM1对于第1层，Q1包括梁自重和其上横墙自重，为均布荷载。其它荷载计算方法同第8层，结果为MKNQ/7254/19306831/7MKNQ/231042781812607841354653963PKN95173201206728137254671438910P集中力矩MKN9EPM12、活荷载计算活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如下图所示。对于第7层MKNQ/62832MKNQ/0623289150P1985212集中力矩MKN094EPM1对于第26层Q/672832MKNQ/0623289150P198512集中力矩MKN094EPM1对于第1层MKNQ/672832MKNQ/0623289150P198512集中力矩MKN94EPM1将以上计算结果汇总表420框架恒载汇总表层次1Q/KNM1/2Q/KNM2/1PKN21MKNM7551347251752138318606175023262610193472512276102313294174051662110193472512276102313270173951991表421框架活载总表层次2Q/KNM2Q/1PKN21MKNM776603268509840852676603268509840851766032685098493框架内力计算梁端、柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算，由于结构和荷载对称，故计算时可用半框架。弯矩计算过程如图411，所得弯矩图如图412。梁端弯矩剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得。柱轴力可根据梁端剪力和节点集中荷载叠加得到如下表422,423。层数上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁04830517038103550264232673697369100324362607242522601681946121313048681291381661551157351058366081328327990326032603480281026202620195166274637463834189118912019186317371737129312189469311009113086840240242927825925919362707243568046888260823461934032603260348028102620262019516627463746383418911891201918631737173712939469349311009868862309309330203189189141525282516670668122416241019860322033303450279026002680193166274637463834186819322001184917241777127994695492510018688823143253362091952011454250025616723682323972457196903290329034202760266026601921662746374638341909190919841830176317631273966954915992888882331331344215207207149325442532673868402445243819570329032903420276026602660192166274637463834190919091984183017631763127395488691599288287230530531721020320314622558249067116836244224321961032403400336027302630276018819917463746383417731860183918101743183012461245000905919121600000011011611408107808205612908174566446654288217482024图411恒荷最用下框架弯矩的二次分配法（KNM）层数上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁048305170381035502644092330233028192899378172754131339049726803704008708106071278168719591077882032603260348028102620262019540923302330281626626669576537537400464313288334364268159159170084078078058693178021202172822727622032603260348028102620262019540923302330281626626669576537537400313309288334268266109109116056053053039583082620662145753751641032203330345027902600268019340923302330281619640663572533549395313316286331268273111114118058054056040482184120722148747765636032903290342027602660266019240923302330281632632657566545545393320316283328275273116116121060058058042383683220772153761759632032903290342027602660266019240923302330281632632657566545545393316298283328273269109109113059057057041283982120692152761758633032403400336027302630276018849023302330281596626618559539566385411000280309379000000042044044019018019013196458120352099899546653图412活荷最用下框架弯矩的二次分配法（KNM）图413恒荷最用下框架弯矩图（KNM）图414活荷最用下框架弯矩图（KNM）荷载引起的剪力弯矩引起的剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱层数KNVBA/C/VBA/KNC/A/VBKNC/U/L/KNU/L/758517504058158917524422717251427896619148010618620148466449395298557356191480206176211486885716080838358461914802061762114891069381108681114336191480206176211481132711602136531392826191480206176211481354813823164381671316191480061961914815769162191922019495表422恒荷作用下梁端剪力及柱轴力荷载引起的剪力弯矩引起的剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱层数KNVBA/C/VBA/KNC/A/VBKNC/U/LKNU/L717545090166184454887637441019617545020173177451262153717522027517545030172178452030230527663041417545030172178452803307837754050317545030172178453576385147845059217545030172178454349462457936068117545020173177455123557368017251表422活荷作用下梁端剪力及柱轴力47框架内力组合由次四种组合135永久荷载1407活荷载，12永久荷载1407活荷载14风荷载，12永久荷载14活荷载1406风荷载，12横0512活荷载13地震荷载。表中永久荷载和活荷载两列中的梁端弯矩为经过调幅后的弯矩组合，结果见附表。48内力调整481强柱弱梁本建筑为二级抗震建筑，规范规定，框架柱顶层以及轴压比小于015的柱可不进行调整，二级框架中，现以第二层和第一层进行调整151一层柱的下端A柱CCMAXM15762483KNMB柱1592一层柱上端，二层柱下端A柱左震C7145239180KNMBM187KNM右震M086290CB435MKN17621CCC3945089MCCCB柱左震NMB176503268KNM右震3404497CBM0MKN23413769152CCC48CCC4二层柱上端，三层柱下端A柱左震CM5694185KNMBM96右震CM109725806KNMBM2085KNMB31758542069CCCMKN1MCCCB柱左震C16350427B1659340KNM右震989KN20189CBM50M6217314CCCKN92CCC482梁的强剪弱弯根据公式计算，其中为梁净跨，为梁重力荷载代表值GBNRBLVBVLMVNLGBV作用下按简支梁分析的梁端截面剪力设计值。梁静跨AB跨底层标准层MN06MN056BC跨底层标准层L423L42321VB1顶层框架梁KNB7108650412/6573/VGKNB93V06812GVABB39/4/1GKNB982V452106VGVBBC2二层框架梁KNB5310672/650416793/1GKNB79805628GVABB/3214/VGB4V7GVBC3底层框架梁KNB53106GKNB6318727982VGVABBGB0V0614GVBC483框架柱建立调整根据公式计算其中NTCBVHMV/C31VC底层MH8537054N标准层62顶层框架柱KN3157/84613VA862970B2二层框架柱517/1613AKN09236249VB3底层框架柱415/81673AKN48135/42972831VB49框架柱截面设计一到四层框架柱混凝土强度为C40，五到七层框架柱混凝土强度为C35，2/19MFC，采用HRB400级钢筋，。2/716MNFC2/360NFY5180B491轴压比验算柱轴压比验算可按以下公式计算，其中NCNAFMAX7N由内力组合表（附表）可知各柱轴压比均小于，满足要求。750492框架柱截面尺寸复核1顶层A柱剪跨比满足要求2173052H0NH有地震作用下KNB7123506/1V0CREA经验算A柱受剪面满足要求B柱剪跨比满足要求24035627H0NH有地震作用下KNB712350716/11V0CREB经验算B柱受剪面满足要求2二层A柱剪跨比满足要求2173052H0NH有地震作用下KNB7145620598/1V0CREA经验算A柱受剪面满足要求B柱剪跨比满足要求2173052H0NH有地震作用下KNB7145620598/1V0CREA经验算B柱受剪面满足要求3底层A柱剪跨比满足要求29306254H0NH有地震作用下KNB917450618/11V0CREA经验算A柱受剪面满足要求B柱剪跨比满足要求29306254H0NH有地震作用下KNB917450618/11V0CREA经验算B柱受剪面满足要求493框架柱正截面承载力计算以一层A柱为例，根据边柱内力组合表，按理应将支座中心的弯矩换算至支座边缘，考虑柱端弯矩小，以支座中心弯矩计算以偏于安全且偏差不大，故不再折算边弯矩，柱同一截面分别承受正反弯矩，故采用对称配筋。一层A柱效应的验算P562134059126032841790512MILMN轴压比故不考虑效应P对于一层A柱MNME8749105492736MIN0，取。HA/3/EA20EAI87690SI542判断偏心类型MBFNXC2130690152属于大偏心受压MH8365180B8X2306539356714801987541492MAHFXEASYCS选配钢筋420实配面积12562M单侧满足要求8001AINSBH200MIN494柱斜截面受剪承载力计算以第一层A柱为例进行计算056270731840139415707SVHFNBVYVC故该层柱应按构造配置箍筋取加密区4N0284N181,MIN4503171670240522SVTSVSVYVNAFB40INSVSVYTSVF体积配箍率为006所以配筋率满足要求其余配筋见表423，424表423框架柱配筋计算表层次柱名/SA2M实配/边柱0420（1256）104顶层中柱0422（1520）126边柱0420（1256）104二层中柱0422（1520）126边柱0420（1256）104底层中柱0422（1520）126注表中所有截面的配筋率均满足要求表424框架柱斜截面计算表层次柱名SAV实配边柱0四肢8200顶层中柱0四肢8200边柱0四肢8200二层中柱0四肢8200边柱0四肢8200底层中柱0四肢8200注柱箍筋加密区四肢10100。410框架梁截面设计4101梁的正截面受弯矩承载力计算仅以顶层为例支座弯矩762319027534AMKNM8B跨内截面梁下部受拉，可按T形截面进行配筋计算，支座边缘截面梁上部拉，应按矩形截面计算。翼缘计算宽度6203FLBM按梁间距离考试/3582FNS按翼缘厚度考试076SHA因，此种情况不起控制作用，故取。/01516FH/20FBM梁内纵向钢筋选用级钢筋，3HRB/30/YFN下部跨间截面按单筋T形截面计算，因为/10114206522FCFHB93748KNM属于第一类T形截面6221014800753SCFMABHS1021420756303CFSYAMMINMAX25,/TYFMAX025,143/02105MIN75SA实配钢筋31626S将下部跨间截面的钢筋全部伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋，再计算相应的受拉钢筋，即支座上部A62210374105SCFMABH8SB1021430276190CFSYAM2MIN2575SM实配钢筋316603SA支座上部B6221045103SCFMABH89SB1021402965183CFSYAM2MIN25375SM实配钢筋316260S4102梁斜截面承载力计算AB跨梁端加密区箍筋取，箍筋用HPB300级钢筋则8150270YVFNM07SVTYVAFBH1007143065276529KN加密区长度取1200MM，非加密区箍筋取，箍筋设置满足要求。820BC跨，若梁端箍筋加密区取，则其承载力为1007SVTYVAFBH14365276510859KN则费加密区长度较小，故全跨均可按加密区配置箍筋。梁正截面受弯承载力计算结果如下表表425框架梁纵向钢筋计算表MB（BF）H0AS最小配筋面积ASMIN实配钢筋AS层次截面KNMMMMMSMM2MM2MM2配筋率（）A377430066500199002011910944100316（603）035支座B左42543006650022400227215684410031