压缩非石棉纤维橡胶垫片密封材料性能研究的进展

压缩非石棉纤维橡胶垫片密封材料性能研究的进展谢苏江蔡仁良华东理工大学化工机械研究所,上海200237摘要综述了压缩非石棉纤维橡胶垫片密封材料CFS的性能研究和发展、应用现状,对CFS的基本性能、高温时效性能、蠕变松驰行为和垫片常数的研究和发展情况作了较系统的介绍。关键词垫片压缩非石棉纤维橡胶垫片性能前言垫片密封质量不仅仅取决于密封垫片,而且与整个垫片螺栓法兰连接系统相关,包括垫片的安装,螺栓载荷,介质的压力、温度和性能等因素。其中,垫片的性能仍是其最主要因素,垫片的机械完整性、垫片厚度的损失而引起的螺栓载荷下降、垫片的骤。研究以CAF为参比,以CFS、PTFE、柔性石墨垫片、金属包复垫片和缠绕垫片等多种商业产品为研究对象,采用物理模型和数学方法归纳、探索评定密封材料质量的方法,研究高温时效后它们的性能变化,以预测保证密封垫片材料长期有效和安全操作13,6的使用条件。本文综述了国内外在这方面对CFS的研究情况。1,2衰减均可能使逸漏转化为大泄漏。随着无石棉密封材料的出现,对密封要求的提高以及对环境安全考虑的增加,防止或减小泄漏变得越发困难和重要,合理设计包括垫片选择、评定、安装、操作可以减少或避免逸漏和大泄漏,其中尤以垫片的选择和评定最为关键3。近百年来已经形成了一整套适合压缩石棉纤维增强橡胶板COMPRESSEDASBESTOSFIBER,CAF的性能表征方法和试验标准。虽然没有系统的理论和试验研究,但依赖长期的经验累积,其结果对指导CAF的生产和应用仍具有一定的现实作用。ASTMF1044、BS75315及一些生产厂规定,根据CAF的标准来对压缩非石棉纤维橡胶板COMPRESSEDNOASBESTOSFIBERSHEET,CFS进行表征和试验3,而且规定的技术性能也与CAF相近。然而,由于缺少长期使用经验和可靠的性能数据积累,传统的CAF性能表征和试验方法难以用来正确评定实际CFS的质量,更难以正确指导其生产和应用。因此,对密封材料进行适宜的性能表征和行为研究显得十分必要。为此,PVRC、MTI和其它一些国家和组织在过去二十年里,对垫片材料的室温和高温性能进行了系列化的研究,目的是深入了解垫片的行为并制定新的垫片试验方法和评定标准,最后由有关国家的标准组织如ASTM和API采纳为标准垫片性能试验方法,作为建立统一的高温垫片评定方法的重要步2CFS的一般性能表征和试验方法传统密封材料最重要的性能包括抗载能力、压缩回弹性能、蠕变松弛性能、密封性和抗化学介质能力,它们是表征和评定密封材料品质的主要指标3,6。1抗拉强度密封材料抗拉强度反映了材料抵抗拉伸和断裂的能力,石棉纤维的增强效果十分明显,CAF一般具有较高的抗拉强度,根据ASTMF152要求,高品质CAF横向抗拉强度一般在35MPA以上。但是考虑垫片主要受压力作用,而不受拉伸作用,抗拉强度并不是密封材料最关键的技术性能,因此,对于CFS一般只要求具有70MPA以上的横向抗拉强度,而大部分CFS的横向抗拉强度基本在10MPA左右3。虽然抗拉强度已不如以往标准规定的那样重要,但考虑抗拉强度可作为评定材料性能稳定性和可重复性的一个快速、简便的方法,并且可以在一定程度上反映垫片耐介质压力的能力和抗时效损伤的能力,因此在材料研制和应用中仍作为一个重要的评定指标,尤其是在高温时效研究中,残余抗拉强度仍是一个主要技术指标7。2压缩回弹性能压缩回弹性能反映了密封材料发生弹性或塑性变形,填补密封表面缺陷,并进行弹性补偿维持密封6化工设备与管道第40卷3,13的能力,它与密封材料的组成及配比有密切关系。按ASTMF368对垫片进行常温压缩试验,可获得垫片材料的压缩率和回弹率。通常CFS要求压缩率为717,回弹率大于50,与CAF基本相同。ASTMF36是在室温下进行的,反映的是短期行为,而且不能代表材料的高温性能。为此,BS7531PETERCHILDS等按BS2815和ASTMF38B研究了CFS的蠕变松弛性能见表1和图3,结果表明CFS的抗蠕变松弛能力介于高品质CAF和普通CAF之间,并随材料厚度增加、初始应力下降和温度增加而降低,且随组份不同其变化速率也不同。表1CFS的应力松弛初始应力35MPA,垫片厚度16MM5把试验温度提高为300,垫片应力也规定为40MPA,而DIN52913也把试验条件定为300、50MPA,以反映CFS在高温下的压缩回弹能力,但也仅是某一垫片应力和温度下的单一值。为此,有的厂商通过热压缩试验HOTCOMPRESSIONTEST研究了不同垫片应力和温度下的垫片变形情况,由此可以确定CFS在不同情况下的最大承压能力图1,图23。PVRC的HROT试验计划热松弛热紧密性试7,12验研究了在温度1200F649下经时间4天,在模拟刚性条件下进行超载和温度循环时垫片的抗松弛能力。结果表明CAF由于含有7080的石棉纤维,在粘合剂分解后仍具有有效的抗松弛性和适当的密封性,而CFS垫片由于纤维含量少,耐热差,在长时间的高温作用下,纤维与粘合剂同时分解,因此它们的抗蠕变松弛性能较CAF差。4耐介质性能耐介质性能包括耐油性能、耐化学介质性能和耐溶剂性能,反映了材料对介质的抵抗性,通常用材料的厚度增加率和重量增加率表示,直接决定材料的适用环境。耐介质性能取决于材料的组成成分如基体材料、增强材料、填料和加工助剂等,对于与非惰性介质接触的垫片,耐介质性能是一个十分重要的技术指标,在其他性能保证的情况下,介质浸渍后垫片材料保持适度的厚度增加率有利于密封性能的3蠕变松弛性能蠕变松弛是表征密封材料最重要的性能之一,反映了垫片材料抵抗应力松弛和变形的能力,是一种瞬时应力应变关系,与温度、时间、初应力、垫片厚度等多种因素有关。通常,蠕变松弛越慢,则残余压缩载荷越大,密封性能越好。对于非石棉垫片,蠕变松弛是法兰接头在工作寿命内发生泄漏的主要原因,它对结合面的密封能力及垫片工作寿命起着决定作用9。10ASTMF38B根据承受初始应力2068MPA的垫片材料在100热空气下经22小时处理后螺栓伸长的松弛百分率来反映材料的蠕变松弛性能BS2815和11DIN5291312则通过测试螺栓的残余应力来反映密封材料的抗蠕变松弛能力,而且试验时间和温度都较ASTMF38延长和提高,以便更真实地反映CFS的抗蠕变松弛能力。提高14,15。目前,国内外对密封材料耐介质性能的研究相19942013CHINAACADEMICJOURNALELECTRONICPUBLISHINGHOUSEALLRIGHTSRESERVEDHTTP/WWWCNKINET材料高品质CAF普通CAFCFS残余应力N/MM2301720302003年第5期7当少,可使用的评价标准主要是ASTMF146耐油性能的试验方法16,虽然DIN280903已颁布了化学品对垫片材料压缩、回弹和密封性能的试验方法,但尚待应用考证17。5密封性能征垫片性能的技术指标还包括耐热性能、抗粘着能力、密度以及对法兰面的腐蚀性等,它们对于合理选用和评定CFS垫片,确保其安全可靠和耐久性能具有重要作用13。CFS的高温时效研究和质量评定1机械性能研究2,24,25垫片和螺栓载荷随时间和温度的变化可以通过法兰分析模型进行预测,不同垫片材料的纯机械行为数据是该模型的基础,而80年代以前,这方面的研究很少。为此,PVRC建立了室温机械试验3密封性能是垫片品质好坏的综合表现,泄漏率是最直观的指标。ASTMF3718提供了室温评价垫片材料气体和液体泄漏率的方法,DIN3536/619提供了垫片抗渗透性的测试方法,BS75315对CFS的气体渗透性试验也作了明确的规定一般要求CFS的泄漏率不大于1ML/MIN。早期密封试验大多是在室温下进行,ERNSTSAUTER20研究了一定垫片应力下介质压力与泄漏率的关系JOHNBROWN21研究了CFS在不同垫片应力下泄漏率与介质压力的关系结果表明泄漏率的对数和介质压力的对数呈线性关系。对几种CFS的密封压力、温度及垫片厚度的研究,发现对于气体介质,垫片越薄越好,它可使密封所需螺栓载荷降低,抗蠕变松弛能力提高,但垫片也不能太薄,必须具有一定的厚度以填补法兰面上的加工缺陷和机械划痕而对于液体介质,垫片厚度基本不起作用22。由于传统试验方法不能完全反映垫片的实际使用性能,所以目前正把ASTMF37的密封性试验与ASTMF38B的蠕变松弛试验方法联合起来,即将试件在预定的载荷、温度和时间下发生蠕变松弛后,再用密封介质进行密封ROOMTEMPERATUREMECHANICALTESTPROCEDURE,ROMT和热态机械试验HOTMECHANICALTESTPROCEDURE,HOMT,通过加载卸载循环、恒垫片应力下的蠕变、恒垫片变形下的应力松弛三种试验程序来估计实际垫片蠕变/松弛的大小。TTRL于1993年根据压缩载荷机械试验LOADCOMPRES2SIONMECHANICALTESTPROCEDURE,LCMT,研究了垫片在压缩条件下紧密度和变形的关系。利用这些机械试验可以评定垫片在室温和高温下的短期机械完整性和蠕变行为,结果表明室温下CFS的机械完整性和抗蠕变能力可与CAF相比较,但在高温下与CAF相差较大。2机械筛选试验2628机械筛选试验目的是研究和评定纤维增强弹性体密封材料的长期高温机械性能和适用性,主要以23性试验,故称为蠕变密封试验,其结果如表2所示。七十年代后期,随着对CFS为主的垫片性能的深入研究,密封试验已经从早期的常温试验向高温时效研究方向发展,并取得了一系列成果,这在后面再作论述。表2蠕变松弛密封性试验结果法兰预加载荷207MPA介质氮气内压190KPAMTI的ATRS试验AGEDTENSILERELAXATIONSCREENTESTPROCEDURE为主,PVRC和TTRL通过提高试验温度和增加密封性测试而分别设计进行了HATR试验HIGHTEMPERATUREAGEDLEAKAGERELAXATIONSCREENTESTPROCEDURE和ARLA试验AGEDADHESIONTESTPROCE2RELAXATIONLEAKAGEDURE。机械筛选试验的一个主要结果是引入了三个质量评定参数QR、QX和QP以反映时效时间和温度对材料的损伤,并以QP来综合评定垫片材料的机械完整性和抗蠕变松弛性,把Q大于05作为CFS通P过机械筛选试验的一个基本准则。2保持TSXQPQXQR1100075其中TSX经ATRS/HATR时效试验后试样的横向残余抗拉强度保持ATRS/HATR试验装置除上述几个基本性能外,直接或间接地用以表19942013CHINAACADEMICJOURNALELECTRONICPUBLISHINGHOUSEALLRIGHTSRESERVEDHTTP/WWWCNKINET材料未进烘箱前的泄漏量,ML/H在100OC下蠕变松弛22小时,置于烘箱后的泄漏量,ML/HCFS1550582422857654241145101647413435CAF5840208136538化工设备与管道第40卷时效后应力的保持率。机械筛选试验的另一个重要结果是根据等量的时效产生等量的损害而定义了另一个质量评定参数当量时效因子AE,提供了不同试验条件进行比较的基准,为用ATRS试验数据外推预测使用寿命提供了基础。对于ARAMID纤维增强的CFS,有在PFIR试验中有一定的残余强度但在真实火焰中松弛严重,而CAF中石棉纤维含量越多可减缓蠕变和厚度损失。FIRS和FITT试验表明CAF在12000F649下仍具有较高残余抗拉强度和紧密度TSX1500PSI105MPA,TP50,以及好的垫片完整性而ARAMID纤维增强CFS不能通过10000F538以上的FIRS试验,也不能通过12000F649的FITT试验。H02T3002AE199其中T时效温度0F,H时效时间H。对于ARAMID纤维增强的CFS,AE计算的长期使用温度与材料的活化能有密切关系,为此,PVRC901采用稍做改进的ATRS装置获得了失重和机械性能变化的关系,并由此发展了基于失重关系的新的时效参数AP。对于4高温紧密度试验3133垫片的室温密封性能研究比较多,特别是PVRC的室温紧密度试验计划ROOMTEMPERATUREPROCEDURE,ROTT,系统研究了垫TIGHTNESSTEST片应力SG、紧密度系数TP、垫片变形DG以及试验时间的相互关系,并为螺栓法兰的设计制定了一个新修订的垫片系数。然而,高温密封性能的研究则比较困难和缺乏,七十年代起,随着CFS出现和应用,PVRC、MTI和TTRL等国际组织为了研究在模拟实际操作压力、螺栓载荷和温度条件下垫片的密封性能,在ROTT基础上设计进行了一系列高温密封试验计划。热操作紧密性试验/时效热操作紧密06TTCAP17000H1/TO“1/T其中T时效温度K,H时效时间H,TC失重率变化时的临界温度K,TO、TO“失重率为零时的截距温度K。利用AP根据垫片材料的横向残余抗拉强度、载荷松弛和失重率等可以确定垫片长期操作温度,并可预测垫片的密封性能在可接受的泄漏基础上,从短期ARLA试验结果采用时效参数AP可以确定垫片长期使用寿命而且AP也可精确反映垫片材料紧密度行为的变化以及时效后泄漏率水平与失重之间的紧密关系。HOTOPERATIONALTESTPRO2性试验计划TIGHTNESSCEDURE/AGEDHOTOPERATIONALTIGHTNESSTESTPRO2CEDURE,HOTT/AHOT对真实工况下垫片的高温密封行为温度1200F,时间超过14天进行了评定EHOT试验计划逸出热紧密性试验研究了适度时效1200F,8天对垫片紧密性行为的影响对垫片常数GS的影响热吹出试验计划HOTBLOWOUTTESTPROCEDURE,HOBT研究了在过度松弛情况下的紧密性行为,试验温度高达1200FFITT试验计划研究了在模拟火焰过程中1200F,15分钟垫片的紧密性情况。高温密封性能研究表明,不同温度、不同时效、不同材料的密封行为差异很大,如在800F427经一周时效后ARAMID纤维增强的CFS垫片泄漏率比室温增加了10000倍,而相同条件下,CAF垫片的泄漏率只增加320倍。这一增加与时效引起的物质损伤相一致,而且发现弹性体粘合的片状材料均有类似的情况,同时也可以看出试验的CFS的高温密封性能通常比CAF差,CFS垫片的室温密封行为难以反应在操作温度下的密封能力。同时,紧密度的研究引进了一个将给定垫片应耐火试验29,303早期的耐火试验以PVRC的垫片热机械蠕变试验PFIR试验为主,可测量残余抗拉强度、蠕变速率、总蠕变等性能参数。19861987年,MTI规划47采用ATRS试验装置进行了模拟火焰筛选试验FIRESIMULATIONSCREENTESTPROCEDURE,FIRS,以评定垫片在火焰筛选试验中的可接受性。PVRC规划8816和8903提出了基于模拟火焰下连接紧密性的更复杂的耐火试验火焰紧密性试验FIRESIMULATIONTIGHTNESSTEST,FITT。通过设定不同的试验温度,根据FIRS试验以后试样是否完整,有无一定残余强度、极度扩展、明显压出或横向冷流以对垫片材料的耐火性进行表征和筛选。PFIR结果表明CAF比ARAMID增强的CFS稳定且具有更好的短期蠕变性,玻璃纤维增强的CFS19942013CHINAACADEMICJOURNALELECTRONICPUBLISHINGHOUSEALLRIGHTSRESERVEDHTTP/WWWCNKINET2003年第5期9力下的介质压力和质量泄漏率关联起来的无因次参量紧密度系数TP降解B/TTAE10B/T05也即其中LRMLGTLGALGE11P5TPPLRMT降解达到一定程度所需的时间失效时MPA,参考大气压其中P气体压力PH1间,T绝对温度K,A频率因子化能,E自然对数的底。,B活01013MPA,LRM质量泄漏率MG/S,LRM单位质量泄漏率1MG/S。由此,以CAF的行为为参考,定义了三个紧密度质量参数QT、QT和QT“。由此以LGT对1/T作图可以得到材料的耐热图。对于几个给定的垫片失重和泄漏率水平可以分别获得材料耐热曲线,由此对材料的热耐久性进行评定,对其长期工作温度进行精确预测。6根据ARRHENIUS模型和耐热图,引进了一个当量时效因子AE,以此预测垫片的长期使用温度,它可很好地适用于各种弹性体垫片材料。QT1/2LOGTPMIN/15斜率/15678QT1/2TPMIN/32斜率/15QT“TPMIN/32对氦气其中斜率1/LOGTPMINLOGTPMIN,TPMIN是最小的紧密度值,32表示较好时效的压缩石棉垫片的平均紧密性。02T1489AET12110586其中T为温度,T为时效时间H。但试验表明,不同CFS,AE计算的长期使用温度和耐热曲线的长期使用温度结果存在一定差异,即目前的MTI/PVRC质量评定草案必须进行进一步改进以更好地适应对所有弹性体材料的评定,改进的方向是建立以机械筛选试验为基础的耐热图。由此得到了对于FITT试验可接受的判据为QT、QT、QT1,TP325长期时效研究34,35为了证实基于筛选试验的垫片长期操作寿命预测的真实性和准确性,改进和完善弹性体垫片材料的质量评定方法。近年MTI和PVRC在短期高温时效试验的基础上对压缩纤维增强垫片材料进行一年以上的高温时效试验。结果表明1连续和间断时效对垫片性能影响相同2温度和时效气氛对载荷松弛行为没有很大影响,蒸汽时效的垫片失重和泄漏率比空气时效低,基于相同的垫片失重,高温下的短期试验可以用以预测低温下长期的载荷松弛。3温度对垫片失重的影响随材料而异,同一材料也随时间而变,但对一个试验温度,失重W和时效时间T存在如下关系4蠕变松弛性能的理论分析和试验研究PVRC、MTI等对CFS和CAF长期时效研究中,垫片的蠕变变形和螺栓残余载荷螺栓载荷的松弛是密封材料最为有效的质量评定指标,一系列的寿命和使用温度预测均是建立在蠕变和松弛基础之上,而螺栓载荷的松弛归根到底又是由垫片的蠕变引起的,因此密封材料的蠕变行为直接影响材料的长期行为1,3。对垫片的纯蠕变已有很多试验研究。1936年THORN讨论了垫片的蠕变效应BAILEY、MARINE、WA2TERS、FESSLER、KRAUS等许多学者在进行螺栓法兰连接时又对垫片的蠕变进行了一定探讨1963年SMO2LEY等比较全面分析了垫片的蠕变松弛对螺栓法兰连接的影响,并在由单个螺栓上紧的圆柱状法兰间进行垫片压缩试验基础上,对蠕变做了很好的描述和讨论1972年PINDERAJT和SZEY给出了一些垫片纯蠕变的结果,对描述法兰连接性能以及对泄漏试验的解释具有很重要的意义,但关于这些垫片的松弛性能或有关组合垫片的蠕变松弛性能几WKT94垫片失重和泄漏率间存在内在关系。足够的时效导致CFS的粘结剂和非石棉纤维发生热降解而使其失重增加从而引起泄漏率持续增加,而CAF由于在时效过程中失重变化不大,因此其初始和最终泄漏率基本相同,即CAF几乎不受热降解的影响。5垫片材料在空气中的热降解遵循ARRHE2NIUS模型,可以采用ARRHENIUS方程分析垫片的热19942013CHINAACADEMICJOURNALELECTRONICPUBLISHINGHOUSEALLRIGHTSRESERVEDHTTP/WWWCNKINET10化工设备与管道第40卷乎没有可用的数据1972英国标准BS1832和1982年ASTMF38给出了垫片的蠕变松弛试验装置,它们借鉴了SMOLEY的试验原理,试验既不是纯蠕变也重要作用,建立新的垫片设计系数成为密封技术研究发展的一个重要方向。1974年PVRC开始的一个探索性试验研究结果表明影响垫片性能有许多复杂的因素,包括允许泄漏率、密封介质、内压、装配垫片应力、垫片尺寸和密封表面粗糙度等。通过试验研究和分析ASME的一个特别工作小组SWG与PVRC共同拟订了新的垫片常数,与此同时也对传统的螺栓法兰设计规则作相应的改变。新的垫片常数包括GB、A、GS、GB和A共同代表了垫片在初始预紧下的密封能力,反映了垫片预紧不是纯松弛1,3,8,24。1984年BAZERGUI系统研究了垫片恒应力下的短期蠕变、松弛行为,并由蠕变曲线获得了蠕变方程式13,结果表明最大的蠕变发生在较低的应力水平,而且主要发生在开始的1015MIN由恒垫片变形量下的应力松弛试验获得了应力松弛方程,化规律与蠕变完全一致8。ECABLNTOCDLNT其变1314A应力和紧密度的关系,由STPGBTP可以计算维其中EC垫片纯蠕变变形,A,B与应力水平有关的常数,O垫片的应力,C,D与垫片初始应力相关的常数,T时间。BAZERGUI对密封垫片短期蠕变行为的研究与前苏联科学家对玻璃钢蠕变行为的研究结果完全一致持一定紧密度所要求的最小垫片预紧应力GS是反映操作的独立常数,描述了垫片紧密度对螺栓力变化的敏感性,对一个特定的紧密度水平,GS表明了垫片所需要的最小工作应力。新的垫片常数将紧密度与连接设计相结合,对垫片生产、螺栓法兰连接设计35。BOUZID等利用该蠕变方程系统研究了垫片蠕变以及应用都十分重要。文献38描述了由简化的松弛对螺栓法兰连接紧密度的影响,结果表明连接紧密度的下降主要由于垫片工作一段时间引起的蠕变松弛24。这些研究获得了一些可以指导垫片应用的试验结果,但对它们的理论研究特别是蠕变松弛行为的理论和试验研究还相当缺乏。而这些性能信息对于密封材料长期寿命和使用温度的预测是十分重要的,对于正确了解垫片密封失效的机理也是十分重要的。5建立新的垫片设计参数和CFS的应用1,3,36,37ROTT试验求取GB、A、GS的具体数学过程,但这方面的工作还没有完全完成,还需要大量试验进行验证和完善,国内在这方面的研究上还是一个空白。6结语目前对CFS的表征和试验大多沿用CAF的标准试验方法,然而这些方法对CFS的适用性尚需研究和探讨。虽然PVRC、MTI等也建立了一套试验方法,但主要目的是对产品进行筛选与评价研究,缺乏对新产品开发和性能提高的指导作用,因此有必要对CFS进行系统的性能表征和研究。LMARCHAND等人虽然通过对CAF及CFS的高温时效试验,获得了与垫片失重、载荷松弛等性能有关的时效参数AP和热持久曲线图,此对研究长期在一定温度下服役的垫片性能及预测CFS的使用寿命有参考价值,但未解决实质性的理论问题,尤其对密封十分重要的蠕变松弛性能研究很少。为此,确定适合CFS蠕变松弛行为的力学模型和理论表征方式,进而探讨适合CFS的蠕变松弛行为的理论表征和分析方式,对CFS的使用寿命进行预测,以对密封材料的开发研制进行理论指导。过去,由于垫片机械性能和密封行为的复杂性和数据的缺乏,垫片连接设计半个世纪以来一直简化为M、Y两个垫片参数,并沿用ASME1附录2的螺栓法兰设计规则。M、Y值由ROSSHEIM和MARKL于1943年引入,由于这些参数不能为试验验证,也没有可用的标准试验方法,因此不能引申到新的产品和材料,其基础和合理性一直令人怀疑。随着新的垫片结构和材料的不断出现,对垫片性能研究的不断深入,以及以紧密度为设计准则的要求,简单的M和Y值已不能在确定螺栓载荷中起到应有的19942013CHINAACADEMICJOURNALELECTRONICPUBLISHINGHOUSEALLRIGHTSRESERVEDHTTP/WWWCNKINET2003年第5期1123蔡仁良无石棉垫片材料及其性能J化工机械,1989,64951ABAZERGUISHORTTERMCREEPANDRELAXATIONBEHAVIOROFGASKETSJWRCBULLETIN,1984,294922MDERENNE,LMARCHANDETALPOLYTETRAFLUOROETHYLENEPTFEGASKETEQUALIFICATIONWRCBULLETIN442J,1999,11147LMARCHAND,MDERENNELONGTERMPERFORMANCEOFELASTOMERICSHEETGASKETMATERIALSSUBJECTEDTOTEMPERATUREEXPOSUREJINTERNATIONALCONFERENCEONPRESSUREVESSELTECHNOLOGY,ASME1996,1107123参考文献241HEINZKMULLER,ETALFLUIDSEALINGTECHNOLOGYPRINCIPLESANDAPPLICATIONSMNEWYORK,1998JRPAYNE,RTMUELLER,ABAZERGUIAGASKETQUALIFICATIONTESTSCHEMEFORPETROCHEMICALPLANTSPARTTESTMETHODS25226ANDAPPLICATIONRESULTSJASME/PVP1989,15853683JOHNHBICKFORDGASKETSANDGASKETEDJOINTSM,NEWYORK1998ASTMF10495STANDARDCLASSIFICATIONSYSTEMFORNONMETALLICGASKETMATERIALSASMEBS75311992SPECIFICATIONFORCOMPRESSEDNONASBESTOSFIBREJIONTINGBAZERGUI,APAYNE,JPROGRESSINGASKETTESTINGMILESTONE427ABAZERGUI,RPAYNEETALSUMMARYREPORTONELEVATEDTEMPERATURETESTSFORASBESTOSFREEGASKETMATERIALSJMTIPUBLICATIONNO355628LMARCHAND,MDERENNE,ABAZERGUIWEIGHTLOSSCORRELATIONFORSHEETGASKETEMATERIALSJPRESSUREVESSELTECHNOLOGY,1992,114217JRPAYNE,RTMUELLER,ABAZERGUIAGASKETQUALIFICATIONTESTSCHEMEFORPETROCHEMICALPLANTSPARTQUALITYCRITERIAANDEVALUATIONSCHEMESJASME/PVP1989,1586979VESSTECH1984,106193103RESULTSJPRESS7MDERENNE,JRPAYNEETALDEVELOPMENTOFTESTPROCEDURESFORFIRERESISTANCEQUALIFICATIONOFGASKETSJWRCBULLETIN,1993,377119ASTMF3695STANDARDTESTMETHODFORCOMPRESSIBILITYANDRECOVERYOFGASKETMATERIALSASMEABOUZID,ACHAABAN,ABAZERGUITHEEFFECTOFGASKETCREEPRELAXATIONONTHELEAKAGETIGHNESSOFBOLTEDFLANGEDJOINTSJ29830MDERENNE,JRPAYNEETALDEVELOPMENTOFTESTPROCEDURESFORFIRERESISTANCEQUALIFICATIONOFGASKETSJWRCBULLRTIN,1992,3771199PRESSUREVESSELTECHNOLOGY,1995,117717831LMARCHAND,MDERENNEFUGITIVEEMISSIONCHARACTERISTICSOFGASKETEJWRCBULLETIN,1997,427135HRAUT,ABAZERGUI,LMARCHANDGASKETLEAKAGEBEHAVIORTRENDJWRCBULLETIN,1981,2711642MDERENNE,LMARCHAND,FDESHAIESLEAKAGEANDEMISSIONCHARACTERISTICSOFSHEETGASKETSJWRCBULLETIN,1997,427162LMARCHAND,MDERENNELONGDURATIONAIRANDSTEAMSCREENINGTESTSONELASTOMERICSHEETGASKETMATERIALSJ10ASTMF3895STANDARDTESTMETHODSFORCREEPRELAXATIONOFAGA