800×2000预应力梁模板支架计算书

8002000预应力梁模板支架计算书酒店工程；工程建设地点KKK；属于KKK结构地上3层地下1层；建筑高度20M；标准层层高0M；总建筑面积0平方米；总工期0天。本工程由HJKG投资建设，LHJL设计，JNK地质勘察，HJL监理，组织施工；由KKK担任项目经理，KK担任技术负责人。一、参数信息本算例中，取预应力大梁作为计算对象。梁的截尺寸为800MM2000MM，支撑长度为185M。根据工程实际情况及公司现有施工工艺采用梁底支撑小楞平行梁跨方向的支撑形式。（一）支撑参数及构造梁两侧楼板混凝土厚度MM250；立杆纵距LAM05；立杆上端伸出至模板支撑点长度AM03；立杆步距HM12；板底承重立杆横向间距或排距LM06；梁支撑架搭设高度HM159；梁两侧立杆间距LBM1；（二）材料参数面板类型为木面板，梁底支撑采用方木。竖向力传递通过双扣件。木方截面为60MM80MM，梁底支撑钢管采用4830钢管，钢管的截面积为A424102MM2，截面模量W449103MM3，截面惯性矩为I108105MM4。木材的抗弯强度设计值为FM13N/MM2,抗剪强度设计值为FV13N/MM2,弹性模量为E12000N/MM2,面板的抗弯强度设计值为FM13N/MM2,抗剪强度设计值为FV13N/MM2,面板弹性模量为E9000N/MM2。荷载首先作用在梁底模板上，按照“底模底模小楞水平钢管扣件/可调托座立杆基础“的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。（三）荷载参数梁底模板自重标准值为03KN/M2；梁钢筋自重标准值为15KN/M3；施工人员及设备荷载标准值为1KN/M2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2KN/M2；新浇混凝土自重标准值24KN/M3。所处城市为杭州市，基本风压为W0045KN/M2；风荷载高度变化系数为Z074，风荷载体型系数为S0355。二、梁底模板强度和刚度验算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,以梁底小横杆之间的距离宽度的面板作为计算单元进行计算。本工程中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W1666760006000/6100105MM3；I16667600060006000/12300106MM4；1、荷载计算模板自重标准值X1030017005KN/M；新浇混凝土自重标准值X22002400017800KN/M；梁钢筋自重标准值X3200150017050KN/M；施工人员及设备活荷载标准值X4100017017KN/M；振捣混凝土时产生的荷载标准值X5200017033KN/M。以上1、2、3项为恒载，取分项系数135；4、5项为活载，取分项系数14，则底模的荷载设计值为Q135X1X2X314X4X5135005800050140170331224KN/M；荷载标准值为QKX1X2X3X4X5005800050017033905KN/M；2、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算梁底模板承受的最大弯矩计算公式如下MMAX0125QL2012512240800800979KNM；支座反力为R1R205QL4897KN；最大支座反力R05QL4897KN；979105/1001059794N/MM2；面板计算应力979N/MM2小于梁底模面板的抗弯强度设计值FM13N/MM2，满足要求3、抗剪强度验算面板承受的剪力为Q4897KN,抗剪强度按照下面的公式计算348971000/21000600122N/MM2；面板受剪应力计算值012小于FV130N/MM2，满足要求。4、挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用荷载标准值，根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此梁底模板的变形计算如下最大挠度计算公式如下其中，L计算跨度梁底支撑间距L80000MM；面板的最大挠度计算值59050800004/3849000003001061788MM；面板的最大挠度计算值179MM小于面板的最大允许挠度值VMIN80000/150,10MM，满足要求三、梁底纵向支撑小楞的强度和刚度验算本工程中，支撑小楞采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W600080008000/6640104MM3；I6000800080008000/12256106MM4；1、荷载的计算按照三跨连续梁计算，支撑小楞承受由面板支座反力传递的荷载。最大弯矩取恒荷载和活荷载最不利布置的弯矩之和。荷载计算如下Q4897/016729383KN/M。2、抗弯强度验算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下最大弯矩M012938301720082KNM；最大剪力Q0617293830173022KN；最大受弯应力M/W816104/6401041275N/MM2；支撑小楞的最大应力计算值1275N/MM2小于支撑小楞的抗弯强度设计值FM13000N/MM2，满足要求3、抗剪强度验算截面最大抗剪强度必须满足支撑小楞的受剪应力值计算3302103/2600080000944N/MM2；支撑小楞的抗剪强度设计值FV1300N/MM2；支撑小楞的受剪应力计算值0944N/MM2小于支撑小楞的抗剪强度设计值FV130N/MM2,满足要求4、挠度验算最大挠度考虑为静荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下支撑小楞的最大挠度计算值067729383166674/10012000002561060005MM；支撑小楞的最大挠度计算值0005MM小于支撑小楞的最大允许挠度VMIN16667/150,10MM，满足要求四、梁底横向支撑钢管的强度验算梁底横向支撑承受梁底木方传递的集中荷载。对支撑钢管的计算按照集中荷载作用下的简支梁进行计算。计算简图如下1、荷载计算梁底支撑小横杆的间距为0500/210167M。荷载为板模板下的小楞对其产生的支座反力。作用在小横杆上的力分别为从左到右N1490KN，N2490KN。计算简图KN变形图MM弯矩图KNM经过连续梁的计算得到支座反力RARB2497KN，中间支座最大反力RMAX3407KN；最大弯矩MMAX025KNM；最大挠度计算值MAX005MM；最大受弯应力M/W250105/44910355616N/MM2；梁底支撑小横杆的最大应力计算值55616N/MM2小于梁底支撑小横杆的抗弯强度设计值FM205000N/MM2,满足要求梁底横向支撑小楞的最大挠度005MM；梁底支撑小横杆的最大挠度计算值0050MM小于梁底支撑小横杆的最大允许挠度VMIN26000/150,10MM，满足要求五、梁跨度纵向支撑钢管计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1、梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P2497KN。支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图KNM支撑钢管计算变形图MM支撑钢管计算剪力图KN最大弯矩MMAX0333KNM；最大变形MAX0266MM；最大支座力RMAX8158KN；最大应力0333106/44910374189N/MM2；支撑钢管的抗弯强度设计值FM205N/MM2；支撑钢管的最大应力计算值74189N/MM2小于支撑钢管的抗弯强度设计值FM205N/MM2,满足要求支撑钢管的最大挠度0266MM小于最大允许挠度VMIN500/150,10MM,满足要求2、梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P3407KN支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图KNM支撑钢管计算变形图MM支撑钢管计算剪力图KN最大弯矩MMAX0454KNM；最大变形MAX0362MM；最大支座力RMAX1113KN；最大应力0454106/449103101217N/MM2；支撑钢管的抗弯强度设计值FM205N/MM2；支撑钢管的最大应力计算值101217N/MM2小于支撑钢管的抗弯强度设计值FM205N/MM2,满足要求支撑钢管的最大挠度0362MM小于最大允许挠度VMIN500/150,10MM,满足要求六、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算规范525105RRC其中RC扣件抗滑承载力设计值,取1200KN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R1113KN；105R1200KN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求七、不组合风荷载时，立杆的稳定性计算1、立杆荷载根据规程，支架立杆的轴向力设计值NUT指每根立杆受到荷载单元传递来的最不利的荷载值。其中包括上部模板传递下来的荷载及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。上部模板所传竖向荷载包括以下部分通过支撑梁的顶部扣件的滑移力（或可调托座传力）。根据前面的计算，此值为F11113KN；除此之外，根据规程条文说明421条，支架自重可以按模板支架高度乘以015KN/M取值。故支架自重部分荷载可取为F21350151590322KN；通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载，此值包括模板自重和钢筋混凝土自重F3135060/2100080/205003024000251701KN；立杆受压荷载总设计值为N111332217011605KN；2、立杆稳定性验算轴心受压立杆的稳定系数；A立杆的截面面积，按规程附录B采用；立杆净截面面积CM2A424；KH高度调整系数，建筑物层高超过4M时，按规程534采用；计算长度L0按下式计算的结果取大值L0H2A12020301800M；L0KH1185127212001809M；式中H支架立杆的步距，取12M；A模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取03M；模板支架等效计算长度系数，参照扣件式规程附表D1，1272；K计算长度附加系数，取值为1185；故L0取1809M；L0/I1808784/159114；查规程附录C得0489；KH1/10005159040944；105N/AKH10516050103/0489424000094486120N/MM2；立杆的受压强度计算值86120N/MM2小于立杆的抗压强度设计值F205000N/MM2，满足要求。八、组合风荷载时，立杆稳定性计算1、立杆荷载根据规程，支架立杆的轴向力设计值NUT取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知NUT16050KN；风荷载标准值按照以下公式计算经计算得到，风荷载标准值WK07ZSWO0704507403550083KN/M2；其中W0基本风压KN/M2，按照建筑结构荷载规范GB500092001的规定采用W0045KN/M2；Z风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范GB500092001的规定采用Z074；S风荷载体型系数取值为0355；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为MW08514WKLAH2/10085014008305122/100007KNM；2、立杆稳定性验算105N/AKH10516050103/04894240000947090063/449000087699N/MM2；立杆的受压强度计算值87699N/MM2小于立杆的抗压强度设计值F205000N/MM2，满足要求。九、模板支架整体侧向力计算1、根据规程4210条，风荷载引起的计算单元立杆的附加轴力按线性分布确定，最大轴力N1表达式为其中F作用在计算单元顶部模板上的水平力（N）。按照下面的公式计算AF结构模板纵向挡风面积（MM2），本工程中AF185104200103370107MM2；WK风荷载标准值，对模板，风荷载体型系数S取为10,WK07ZSW007074100450233KN/M2；所以可以求出F085AFWKLA/LA085370107106023305/1851000198135N。H模板支架计算高度。H15900M。M计算单元附加轴力为压力的立杆数为2根。LB模板支架的横向长度（M），此处取梁两侧立杆间距LB1000M。LA梁底立杆纵距（M），LA0500M。LA梁计算长度（M），LA18500M。综合以上参数，计算得N1319813515900000/2110000003150347N。2、考虑风荷载产生的附加轴力，验算边梁和中间梁下立杆的稳定性，当考虑叠合效应时，按照下式重新计算计算得105160504923150347/0