某豆制品公司生产废水达标排放处理工程设计

目录第一章概述111我国豆制品行业的发展现状112豆制品废水的主要来源213豆制品废水特性及危害2131豆制品废水主要特性2132豆制品废水的主要危害214豆制品废水处理的必要性315现有豆制品废水处理工艺方法综述3151好氧生物处理3152厌氧生物处理4153厌氧一好氧结合处理516研究豆制品废水的处理工艺方法的意义5第二章流程选择与论证721工程概况722设计依据、原则与范围7221设计依据7222设计原则8223设计范围823工艺流程的选择与论证8231氧化沟工艺8232A2/O工艺10233UASB生物接触氧化工艺1024本设计工艺流程的确定13第三章构筑物说明与计算1431格栅14311格栅的构造与分类14312格栅的设计计算1532调节池的设计计算17321调节池的作用17322调节池的设计参数17323设计计算1833初沉池设计计算18331设计参数18332设计计算1933UASB设计计算20331UASB反应器作用20332设计参数21333设计计算21（4）沼气收集系统设计2334生物接触氧化池23341接触氧化池作用23342设计参数24343设计计算2435二沉池28351二沉池作用28352设计参数28353设计计算2836污泥处理31361污泥浓缩池设计计算31362设计参数31363设计计算3237贮泥池及污泥泵33371贮泥池作用33372设计计算3338污泥脱水34381污泥脱水作用34382设计选型3439污水泵站的设计34391泵站的设计34392选泵35第四章污水处理站平面及高程布置3641平面布置3642高程布置37421高程设计任务及原则37422污水处理高程计算37第五章经济核算4151工程初步投资预算4152经济效益分析41第六章结论43致谢44参考文献45第一章概述11我国豆制品行业的发展现状豆制品是以大豆为原料经过加工制作得到的产品。豆制品分为传统豆制品和新兴豆制品，传统豆制品包括豆腐、豆腐干等非发酵制品和酱油、腐乳等发酵制品；新兴豆制品，包括豆奶粉、豆奶以及分离蛋白、浓缩蛋白、组织蛋白、蛋白饮料等蛋白制品。豆制品是我国的传统健康食品，与人民群众的生活息息相关。由于大豆中含有极其丰富的蛋白质，是植物中唯一能与动物蛋白质相媲美的食品。豆制品不但营养价值高，所含蛋白质能保护血管内皮细胞使其不被破坏，还能有效的预防骨质疏松和乳腺癌的发生，是更年期的“保护神”。同时，豆制品所含的大豆蛋白还能抑制胆固醇的摄入，大豆蛋白不仅可以降低血糖和胆固醇同时还有助于防治心脑血管疾病。中医记载,大豆具有“味甘性凉，益气和中，生津解毒的功效。”由于其营养丰富、价格低廉，豆制品一直是各大城市“菜篮子”工程的主角，受到人们的广泛喜爱。但由于过去豆制品行业主要是一些小工业的手工作坊的豆腐加工形式，销售额相对来说比较小，并没有形成大规模的产业化。而随着其“健康”功能不断被人们认识，现在我国豆制品行业处于迅速提升的趋势。比如现在的新型休闲豆腐干，适合旅游、聚会时食用，方便营养美味，使得产品发展迅速。四川、重庆一带的休闲豆腐干企业，经过几年的发展，销售额都增长了三四个亿。山东城头镇去年有3家企业进入全国豆制品企业前50强，极大地促进了当地产业的发展。近几年来，投产量最大的企业每年已达10万吨，销售额最高的企业达到10亿以上，比2004年的不到1个亿增加了10倍，这样的发展速度是非常快的。2009年，豆制品行业前10强企业中投产量最低的也达到1万吨，销售额最低的接近2个亿。到目前为止，传统豆制品全国具有大、中型加工企业1000多个，能够生产出豆浆、豆腐、豆腐干、百叶、腐竹、豆豉、豆酱、腐乳和酱油等9个系列100多个品种。新兴豆制品是最近10多年来我国大豆加工利用的新方向。12豆制品废水的主要来源豆制品加工过程中会产生大量有机废水，一般每加工1吨大豆可产生了710M3豆制品废水。其主要来源于洗豆水、泡豆水、浆渣分离水、压滤水、各生产工艺容器的洗涤水、地面冲洗水等。13豆制品废水特性及危害在豆制品行业飞速发展的同时,其所带来的环境污染问题也是不容忽视的。豆制品废水的COD化学耗氧量、BOD生化耗氧量值较高，属于高浓度有机废水。131豆制品废水主要特性1有机物浓度高。COD一般在2000MG/L以上，有的甚至高达几万至几十万MG/L。2成份复杂。以豆腐生产为例，黄泔水COD高达20000到30000MG/L，泡豆水COD为4000到8000MG/L，洗涤冲洗税COD为500到1500MG/L。泡豆水的主要成份有水溶性非蛋白氮、税苏糖、棉籽糖等寡糖，柠檬酸等有机酸以及水溶性维生素、矿物质等，此外，还有异黄酮等色素类物质。3色度高，有异味。有些废水散发出刺鼻恶味，给周围环境造成不良影响。132豆制品废水的主要危害1需氧型危害豆制品废水属于高浓度有机废水，由于生物降解作用，高浓度有机废水会使受纳水体缺氧甚至厌氧，可能导致多数水生生物死亡，产生恶臭，恶化水质和环境。2营养物质性危害豆制品废水中含有大量N、P、K等营养物质，进入河流、湖泊、海湾等缓流水域，引起不良藻类和其他浮游生物迅速繁殖，水体溶解氧含量下降，水质恶化，鱼类及其他生物大量死亡，即产生水体富营养化。3感官性危害工厂排放的豆制品废水常伴有混浊、恶臭、异味、颜色、泡沫等，能引起人们感官上不愉快，严重影响水体附近人民的正常生活。14豆制品废水处理的必要性豆制品废水的COD化学耗氧量、BOD生化耗氧量值较高，属于高浓度有机废水。据报道生产75吨大豆蛋白所排放的废水，其BOD值相当于253万人口的城市一天的生活污水。我国豆制品加工量较大，如果废水不处理直接排放，会对环境产生严重的污染。但豆制品厂的企业规模以中小型居多、资金力量薄弱、企业布点分散，分布在城郊接合部的许多企业所排放的废水不易纳入城市管网。因此，废水的有效处理是豆制品厂所必须面对的尖锐问题。15现有豆制品废水处理工艺方法综述对于豆制品废水的处理，国外从60年代开始研究并应用于工程实践，国内70年代以来也进行了广泛而深入的研究，已有工程投产运行。近十年来，国内外的科研工作者在豆制品废水处理方面做了大量工作，主要侧重于生物处理方面。生物处理可分为好氧生物处理、厌氧生物处理和厌氧一好氧结合处理三种方式。151好氧生物处理好氧生物处理对污染物的去除相当彻底，常用于豆制品废水处理的工艺有生物滤膜HABFS、AB法和活性污泥法等。HABFS工艺98年IMAMUEAYASUHIRO等利用不同孔径的超滤膜分级处理豆制品废水，可以去除分子量3O00道尔顿以上的蛋白质，且利用活性炭或沸石吸附去除CA2、MG2、NH4，使处理后的水达到生活用水的标准，得以循环利用。但是，分子量小于3000的蛋白质仍存留于水中，且有机碳不能有效吸附去除。AB工艺有研究指出，AB法对豆制品废水的处理效果良好，A段的COD负荷率20KGMD左右，HRT为60H；B段则分别为03KGMD和80H，进水COD浓度是60007000MGL，出水可低于200MGL。活性污泥工艺活性污泥法只能处理一些低浓度的有机废水，其有机负荷为00105KGBODKGSSD之间，浓度过高，会出现污泥膨胀问题，所以一般不单独采用活性污泥工艺处理废水。有报道说，用活性污泥处理黄浆水时，处理过程中加入铁盐如FECL有利于处理效果。152厌氧生物处理根据豆制品废水含易生物降解的高浓度有机物，无毒性等特点，厌氧生物法更适用于豆制品废水处理，并且厌氧处理动力消耗低，产生的沼气可作为能源，生成的剩余污泥量少，污泥可长期贮存，是一项具有经济效益的处理技术。常用于豆制品废水处理的厌氧处理工艺有厌氧滤床AF、厌氧流化床AFB、多级厌氧床消化器、上流式厌氧污泥床UASB、折流板反应器ABR、两相厌氧处理工艺等。AF工艺AF处理豆制品废水的填料主要采用软性和半软性材料，有研究指出，采用盾式填料在处理过程中不易堵塞，生物膜均匀，处理效果优于软性材料。AFB工艺中温条件下，AFB处理豆制品废水的最大去除负荷率达180KGCODMD，当COD负荷率保持于100KGCODMD时，C0D去除效果最好，达90以上。该工艺对污染物的降解彻底，SS的去除率高，抗PH冲击能力强，产气率高。多级厌氧床消化器梁家远等人曾对多级厌氧床消化器处理豆制品废水进行研究，能达到类似于两相厌氧处理的效果。但是这种工艺应用和研究较少。UASB工艺目前为止，UASB是研究最多的一种工艺。研究表明，它启动快、易于形成颗粒化活性污泥，有效率高、三相分离效果好、污泥沉降性能好的优点。91年，KOBAYASHITOSHIO等人将颗粒状的鼓风炉渣加入接种的污泥中应用于UASB，来处理耗氧量30004000MGL、5001000MG固形物L的豆制品废水。有机碳的去除率大于80，处理过程中PH降低也被炉渣中滤出的碱抑制。92年，刘双江等人将厌氧污泥颗粒应用于UASB，处理含蛋白质的废水。当处理量控制大于067KGCODKGSSD，PH7275。PROPIONAT含量小于300MGL时，这种颗粒状污泥生长良好。微生物分析表明，只有当不同的细菌数量达到一个特定的值和一个合适组成的时候，污泥才会形成颗粒，当颗粒状污泥成熟后，其组成就会相对稳定。这种颗粒状污泥由于含有比一般污泥多的细菌，其分解能力也高。ABR工艺ABR类似于几个串联的UASB，无三相分离器。此法启动过程快、易培养出颗粒化污泥；稳定运行时C0D容积负荷率可达143LD，C0D去除率80以上，有良好的抗冲击负荷和抗低PH能力。当进水COD负荷率低时，各区段形成多级发酵的特点；而进水COD负荷率高时，则表现出自然的两相发酵规律。两相厌氧处理工艺两相厌氧消化器耗能低、处理效率高、耐负荷，并产生沼气。根据杨秀山等人的研究，在两相厌氧消化器中，以厌氧絮状污泥及固定化甲烷八叠球菌对酸化反应器接种，厌氧颗粒污泥对甲烷化反应器接种，实验结果证明了固定化甲烷八叠球菌在低有机物负荷下发挥很大作用，有较低的出水C0D和较高的甲烷含量，但高有机负荷下，作用不明显。153厌氧一好氧结合处理好氧处理对低浓度废水COD02M3/D08764015所以采用机械除渣的方法。32调节池的设计计算321调节池的作用从工业企业和居民排出的废水，其水量和水质都是随时间而变化的，工业废水的变化幅度一般比城市污水大。为了保证后续处理构筑物或设备的正常运行，需对废水的水量和水质进行调节。调节水量和水质的构筑物称为调节池。322调节池的设计参数调节时需对池内废水进行混合，本工艺采用机械搅拌混合方法及对角线出水调节池。对角线出水调节池的特点是出水槽沿对角线方向设置，同一时间流入池内的废水，由池的左右两侧，经过不同时间倒流出水槽。从而达到自动调节、均和的目的。为防止废水在池内短路，可以在池内设置若干纵向隔板。其空气量为153M3/M2H。调节池有效水深为152M，纵向隔板间距为115M。设计水量Q1000M3/D4167M3/H0012M3/S；水力停留时间T6H。323设计计算（1）调节池有效容积（2）池子有效容积VQT41676250M3（2）调节池尺寸取池总高H2M,其中超高05M,有效水深H15M则池面积2/250/167AVH池长取L16M池宽取B104M则池子总尺寸为LBH16M104M2M（3）空气管设计空气量，根据空气主管、支管及穿孔管内34167/SQDMH气体流速的要求范围，管径分别选择150MM、80MM和40MM。其中空气主管1根，支管10根，每根支管连接2根穿孔管。为避免堵塞，穿孔管孔径取4MM，孔眼间距100MM。（4）总水头计算MHH715020式中H总水头损失，M；H0穿孔管安装水深，M；H管距阻力损失，M；一般调节池的管距阻力损失不超过05M。根据空气量QS和H选择型号为LSR1251WD罗茨鼓风机5台，一台备用。33初沉池设计计算初沉池是一级污水处理系统的主要处理构筑物，或作为生物处理法中预处理的构筑物。初沉池的去除对象主要是悬浮固体，可以去除SS4055，同时也可以去除部分2030COD和BOD，可降低后续生物处理构筑物的有机负荷。本设计采用平流式沉淀池作为初沉池。平流式沉淀池具有对冲击负荷和温度变化适应能力强且施工简单，造价低等优点，符合设计要求。331设计参数表31初沉池进、出水水质参数水质指标CODBODSS进水水质MG/L32001500800去除率252050出水水质MG/L24001200400流量1000M3/D332设计计算沉淀池总表面积计算设表面负荷为Q10M3/M2H，则AQ/Q4167/104167M2沉淀池有效水深计算取沉淀时间为T10H，HQT101010M沉淀部分有效容积计算V1QT4167104167M3池长设流速V2MM/S，LVT3622036144M池子总宽度BA/L4167/14429M池子个数计算设每池格的池宽B145M，NB/1452校核池的长宽比、长深比长宽比L/B144/2724符合要求长深比L/H144/101448符合要求污泥部分所需的总容积设T2H，WQ24C0C1100/100P02/120125M3每格污泥体积为W1W/3004M3泥斗尺寸计算、V1/3H4F1F2F1F21/21/3136016（36016）1/21285M3沉淀池的总高度HH1H2H3H4032406143M沉淀池总长度L0503144152M33UASB设计计算331UASB反应器作用UASB，即上流式厌氧污泥床，集生物反应与沉淀于一体，是一种结构紧凑，效率高的厌氧反应器。废水在UASB反应器中进行厌氧分解，去除大部分COD并将难生物降解的大分子物质分解为易生物降解的小分子物质。它的污泥床内生物量多，容积负荷率高，废水在反应器内的水力停留时间较短，因此所需池容大大缩小。其设备简单，运行方便，勿需设沉淀池和污泥回流装置，不需充填填料，也不需在反应区内设机械搅拌装置，造价相对较低，便于管理，且不存在堵塞问题。图32UASB反应器简图332设计参数容积负荷（NV）30KGCOD/M3D污泥产率01KGMLSS/KGCOD；产气率05M3/KGCOD设计水量Q1000M3/D4167M3/H0012M3/S表32UASB反应器进出水水质指标水质指标CODBOD5SS进水水质MG/L24001200400去除率（）908060出水水质MG/L240240160333设计计算（1）反应器容积计算UASB有效容积330124018VQSMN有效式中Q设计流量，M3/DS0进水COD含量，G/LNV容积负荷，KGCOD/M3D将UASB设计成圆形池子，布水均匀，处理效果好。取水力负荷Q03M3/M2H，则241673890QAMQ85619VHMA43281D则实际横截面积为123142831844ADM实际表面水力负荷为，故符合设计要求。16705QQ（2）配水系统设计本系统设计为圆形布水器，每个UASB反应器设120个布水点。参数池子流量M3/H4167圆环直径计算每个孔口服务面积为22150DAM在12M2之间，符合设计要求。可设3个圆环，最里面的圆环设12个孔口，中间设36个，最外围设72个孔口。A内圈6个孔口设计服务面积2125138SM折合为服务圆的直径为4419SM用此直径作一个虚圆，在该圆内等分虚圆面积处设一个实圆环，其上布12个孔口，则圆的直径计算如下则214DS112382964SDB中圈36个孔口设计服务面积223654M折合成服务圆直径为121384386SM中间圆环直径计算如下则2218364DS269DC外圈72个孔口设计服务面积237158SM折合成服务圈直径为1234448132631M则外圆环的直径计算如下3D则23164S3109D（3）出水系统设计采用锯齿形出水槽，槽宽02M，槽高02M。（4）沼气收集系统设计每日沼气产量3301024190216/GQRCEMD式中Q设计流量，M/D；R污泥产率，M/KGCODCR；C0进水COD浓度，KG/M；ECOD去除率，90储气柜容积一般按照日产量的2540设计，大型的消化系统取最高值，小型的取最低值，本设计取30，则储气柜容积为V21630648M，设计体积为648M，取高度H4M，则设计尺寸为45M4M集气罩气体收集管道取D150MM。（5）排泥系统设计产泥量为315006501100010320475KGMLSS/D；污泥浓度采用20000MGMLSS/L20KG/M3；每日产泥量20475KGMLSS/D，则可用250MM排泥管，每两天排泥一次。34生物接触氧化池341接触氧化池作用接触氧化是在生物反应器内装载填料利用微生物自身的附着作用，在填料表面形成生物膜，使污水在与生物膜接触过程中得到净化。有机物在接触氧化池中，通过好氧微生物的作用，被降解为生物质和CO2，通过这种方法被从污水中去除掉。342设计参数设计流量Q1000M3/D4167M3/H0012M3/S容积负荷取10KGBOD5/M3D343设计计算接触氧化池设计水质如表33表33接触氧化池进出水水质指标水质指标CODBOD5SS进水水质MG/L240240160去除率（）709060出水水质MG/L722464（1）接触氧化池的有效容积33102416ATQLVMM式中V氧化池有效容积，；Q日均污水流量，/；3D进水浓度,MG/L；AL5BOD出水浓度,MG/L；T容积负荷,GBOD5/M3D，取10KGBOD5/M3D。M（2）氧化池总面积取LB107221673VFMH式中F氧化池总面积，；2H填料层总高度，M，一般取3M。（3）氧化池格数取N6，M27F1N6F式中N氧化池格数，个，N2F每格氧化池面积M2，F25M2（4）校核接触时间61342450NFHTHQ（5）氧化池总高度01230130315HHM式中填料高度，M；超高，一般取05M；1填料层上部水深，一般为0405M；2H填料至池底的高度，在0515M之间，3填料层数，取3层，间隙一般取03MM污水在池内实际停留时间0116251042479NFHHTHQ选用19MM的玻璃钢蜂窝填料，则填料总体积316216VNFHM6需气量用多孔管鼓风曝气供氧，30150/DQD式中D01M3污水所需气量，M3/M3，一般为1520M3/M3,取气水比315/MQ日均污水流量，/。3D（6）曝气系统的计算需氧量的计算需氧量XVBSAE005810002402410301210001032161512KG/D63KG/H式中A平均转化1KG的BOD的需氧量KG/KG，取058；Q污水设计流量，M3/DS0进水BOD含量,MG/LSE出水BOD含量,MG/LB微生物自身氧化过程的需氧量，KG/KG，取012；X曝气池中的挥发性悬浮固体浓度,MG/L,取3000MG/L。（7）供气量的计算A空气扩散器出口处的绝对压力淹没深度取45M3335BP10259810259810410PAHB空气离开曝气池面时，氧的百分比577921792103ATEO式中空气扩散器的氧转移效率，取30；C查排水工程下册附录1，得水中溶解氧饱和度CS20917MG/LCS30763MG/L温度为20时，脱氧清水的充氧量为20302041TLSSTCRR式中氧转移折算系数，（一般取08085，取08）；氧溶解折算系数，（一般取09097，取09）；密度，10KG/L；废水中实际溶解氧浓度，MG/L（一般取2MG/L）；LC需氧量,KG/H。TR30219576/08634OKGHD供气量为30/ARQME（8）曝气器及空气管路的计算本设计采用WZP中微孔曝气器，技术参数如下曝气量412M3/H个服务面积0520M2/个氧利用率在4米以上水深，标准状态下为3050充氧能力040094KGO2/KWH充氧动力效率7051174KGO2/KWH本设计取服务面积为10M2/个，则此池共需要曝气器为126/1072个本池设6根支管，管长12M，每根支管设6个曝气头，曝气头间距10M,共72个。每根支管所需空气量3402/1AQQMHN反应池充气管管径设空气干管流速小支管流速SMV/10SV/52干管直径114401363AQDM校核122198/0AVS支管直径22440254360361AQDMV校核2228/AVS图33空气管路图（9）鼓风机选择风压P15H1525175KPA式中H扩散设备的浸水深度，M；15为估算管道压力及扩散设备压力损失之和，KPA。根据风量D和风压P，选择型号为RD127罗茨鼓风机2台，其中1台备用。（10）污泥产量计算污泥排放量QSYXEA式中Y污泥产率系数，KGMLVSS/KGBOD5,取03Q污水设计流量，M3/DSA进水BOD含量,MG/LSE出水BOD含量,MG/L303189201498/XKGD污泥含水率为997，当含水率95时，取3/10MKGS污泥产量6101097SWDP排泥管采用DN250MM的穿孔管排泥，安装在距池底01M。35二沉池351二沉池作用接触氧化池中的生物膜会老化脱落，而二沉池的作用就是从废水中分离出脱落的生物膜，确保出水达标。采用竖流式沉淀池,则每个池子的最大流量3MAX01658/2QQMS352设计参数表面负荷Q25M3/M2H；空隙内流速V1002M/S沉淀时间T15H；中心管内流速V0003M/S；353设计计算表34接触氧化池进出水水质指标水质指标CODBOD5SS进水水质MG/L722464去除率（）182510出水水质MG/L5918576（1）中心管面积2MAX016038QFMV式中QMAX单池最大设计流量，M3/S；V0中心管内流速，M/S。（2）中心管直径04038671FDM（3）中心管喇叭口与反射板之间的缝隙高度MAX31002642347QHVD式中V1喇叭口与反射板之间的缝隙内流速，M/S。（4）沉淀部分有效断面积2MAX4167502QFMV式中V沉降区内流速，M/S。其与表面负荷Q数值上相等。（5）沉淀池直径，符合要求。44250386581FFD（6）沉淀池有效水深MVTH72式中T沉降时间，H。（7）校核池径水深比D/H256/3751493，符合要求。校核集水槽每米出水堰的过水负荷，符合要求，可不另设辐射式MAX01606/29/45QLSD水槽。（8）污泥产量由于SS去除产生的污泥量314167241806/ACWQSKGD由于COD去除产生的污泥量32/ACC式中CA，CC分别代表进口和出口COD的浓度，MG/L；A污泥表观增长系数，取值为03。则污泥产量WW1W221153363KG/D（9）污泥部分需要的容积按照污泥停留时间为2D计算，3362410197WTVMP式中T污泥停留时间，D；R污泥容重，KG/M3，取值为1000KG/M3；P污泥含水率，。取997（10）污泥斗污泥斗为圆截锥形，设底部直径D为04M，截锥高度为H5，截锥侧壁倾角A55，则5704547222DDHTGATGM则污泥斗体积22352310364173VRRV2V,可见污泥斗足够容纳产生的污泥量。11池子总高度1234503729047962HHHM式中H1超高，M；H3缓冲层高度，M。36污泥处理361污泥浓缩池设计计算污泥主要来自UASB厌氧池、接触氧化池和沉淀池的污泥，污泥定期排放进入污泥浓缩池进行处理。（1）UASB厌氧池，Q11185M3/D,含水率997；（2）生物接触氧化池，Q2498M3/D,含水率997；（3）沉淀池，Q3182M3/D,含水率997；总污泥量为QQ1Q2Q311854981826347M3/D为考虑实际因素，取Q70M3/D平均含水率为997362设计参数污泥浓缩池采用辐流式重力浓缩池。浓缩池进口污泥流量Q70M3/D（浓缩以后含水率为97）。固体负荷（固体通量）M一般为1035KG/M3D，取M10KG/M3D；污泥固体浓度C3KG/L18363设计计算图34污泥浓缩池设计计算草图（1）浓缩池面积21M037MCOA式中C污泥固体浓度，KG/L；M污泥固体通量，KG/（M2D）。则浓缩池直径AD65143（2）浓缩池高度MAQTH521470821式中T污泥浓缩时间，H（3）浓缩池总深度HH3502321式中H2超高，M；H3缓冲层高度，M。采用中心驱动式刮吸泥机1台，为增强浓缩功效，刮泥机上有垂直栅条，吸泥管将污泥吸到上部的集泥槽中，通过中心导流筒内的排泥管排泥15。进泥管和排泥管均采用管径D250MM37贮泥池及污泥泵371贮泥池作用污泥从浓缩池被排除后，没有压力进入污泥脱水机房，因此应设贮泥池。由浓缩池和预处理产生的污泥进入贮泥池，再由污泥泵将其提升，以便顺利进入污泥脱水机房。如果污泥脱水性能不理想，也可作为泥质调理池，加入混凝剂改善其脱水性能，提高脱水效果19。372设计计算（1）污泥量确认来自浓缩池污泥量约为（含水率为97）。DMQ/7910732（2）贮泥池容积2384TV式中T污泥停留时间，H这里取4小时计算（3）贮泥池上部尺寸采用方形池子，具体尺寸为LBH04M4M2M，则上部容积为32M3。（4）斗部容积将贮泥池设为正方形取斗底边L1M，池，侧壁倾角50，泥斗高度H1（41）TG50/218M取保护高度为10M，则斗内有效容积为V018（124214）39M33（5）贮泥池总高度设超高H205M，则总高HH1H2H018052153M。（6）校核贮泥池总容积为323928，符合要求。选择螺旋输送机1台，功率15KW7浓缩池排水量DMQW/637012总38污泥脱水381污泥脱水作用浓缩后的污泥含水率将为97左右，但体积还是很庞大。为了综合利用和最终处置，需要对污泥进行脱水处理。经过脱水处理的污泥含水率可以降为6070，便于运输和储存。382设计选型选用卧式螺旋卸料沉淀离心机两台，型号为LWB450，一用一备。干污泥定期拉走处理，脱出的废水回到调节池。39污水泵站的设计391泵站的设计采用集水池与机器间合建的矩形泵站。集水池容积采用相当于4台水泵10分钟的容积W12510/602083M3。有效水深H3M，则积水池面积为F695M2。则集水池尺寸为4M2M35M。泵站简图如下所示中图35泵站示意图考虑到提升泵的数量和集水池尺寸，建成占地5M4M的矩形泵站。392选泵（1）总扬程估算泵长总扬程自由水头沿线水头损失泵站水头损失103974151047M（2）流量拟采用6台水泵（其中1台备用），每台水泵的流量为25M3/H。考虑总扬程和流量，选择IS8050200型污水离心泵6台（1台备用），流量为30M3/H，扬程为118M。第四章污水处理站平面及高程布置41平面布置411平面布置原则1处理构筑物的布置应紧凑，节约用地并便于管理。2处理构筑物应尽可能地按流程顺序布置，以避免管线迂回，同时应充分利用地形，以减少土方量。3经常有人工作的建筑物如办公，化验等用房应布置在夏季主风向的上风一方，在北方地区，并应考虑朝阳。4在布置总图时，应考虑安排充分的绿化地带，为污水处理厂的工作人员提供一个优美舒适的环境。5总图布置应考虑远近结合，有条件时，可按远景规划水量布置，将处理构筑物分为若干系列，分期建设。6构筑物之间的距离应考虑敷设管渠的布置，运转管理的需要和施工的要求，一般采用5到10米。7污泥处理构筑物应尽可能布置成单独的组合，以策安全，并方便管理。8变电站的位置应设在耗电量大的构筑物附近，高压线应避免厂内架空敷设。9污水厂内管线种类很多，应综合考虑布置，以免发生矛盾，污水和污泥管道应尽可能考虑重力自流。10如有条件，污水厂内的压力管线和电缆可合并敷设在一条管廊或管沟内，以利于维护和检修。11污水厂内应设超越管，以便在发生事故时，使污水能超越一部分或全部构筑物，进入下一级构筑物或事故溢流11。综上所述，设计污水处理站平面布置图时，要根据工艺要求满足各种管道布置间距，满足良好的交通功能，有良好的绿化环境，对四周环境没有污染，又要满足各种功能要求，节约用地的原则。本设计的平面布置详见相关图纸。42高程布置421高程设计任务及原则其主要任务是确定各处理构筑物和泵房的标高，确定处理构筑物之间连接管渠的尺寸及其标高，通过计算确定各部位的水面标高，从而能够使污水沿处理流程在处理构筑物之间通畅地流动，保证污水处理厂的正常运行。高程布置原则如下1选择一条距离最长，水头损失最大的流程进行水力计算。并应适当留有余地，以保证在任何情况下，处理系统都能够运行正常。2计算水头损失时，一般应以近期最大流量作为构筑物和管渠的设计流量；计算涉及远期流量的管渠和设备时，应以远期最大流量为设计流量，并酌加扩建时的备用水头。3设置终点泵站的污水处理厂，水力计算常以接纳处理后污水水体的最高水位作为起点，逆污水处理流程向上倒退计算，以使处理后污水在洪水季节也能自流排出，而水泵需要的扬程则较小，运行费用也较低。但同时应考虑到构筑物的挖土深度不宜过大，以免土建投资过大和增加施工上的困难。还应考虑到因维修等原因需将池水放空而在高程上提出的要求。4在作高程布置时还应注意污水流程与污泥逆流程的配合，尽量减少需抽升的污泥量。在决定污泥干化场，污泥浓缩池，消化池等构筑物的高程时，应注意它们的污泥水能自动排入污水入流干管或其它构筑物的可能。422污水处理高程计算废水水力计算沿程水头损失计算公式GVDLHF2弯头局部水头损失计算公式GVHJ2式中L管长；D管径；V断面平均流速；G重力加速度；沿程阻力系数，查化工原理可以取0025进行设计计算；局部阻力系数，查化工原理90弯头取阻力系数为075，进出水口的局部阻力系数取05、10。1水头损失计算根据要求，管道损失一般不超过构筑物损失的30，而总水头损失为管道损失和经过构筑物的损失之和，所以可以认为总水头损失约是污水流经构筑物损失的13倍。本流程所设计的污水处理构筑物水头损失见表41。表41各个构筑物的水头损失则有废水至格栅的水头损失为H10313039M；格栅至调节池的水头损失为H20613078M；调节池至初沉池水头损失为H30513065M；初沉池至UASB池的水头损失为H40513065M；构筑物名称格栅调节池UASB池接触氧化池沉淀池水头损失取值范围（M）0150306070506025050506实际取值（M）0306050505UASB池至接触氧化池的水头损失为H52051313M；接触氧化池至二沉池的水头损失为H60513065M沿线损失约HH1H2H3H4H5H6493M。2高程计算为简化计算，将地平面标高设定为0M。沉淀池液面标高235M；接触氧化池液面标高300M；UASB池液面标高430M；调节池液面标高495M；泵站（设于细格栅前）建成地下式，底部标高为0M；格栅液面标高0。表42各污水处理构筑物的设计水面标高池底标高及池顶标高构筑物名称池顶标高M水面标高M池底标高M泵站300000050调节池545495345UASB反应池460430138接触氧化池350300160二沉池2652356412污泥浓缩池155105225贮泥池100040430本设计高程标注详见相关图纸。所选设备及各池池型总结设备和主要构筑物如表43和表44表43设备一览表设备名称型号数量备注三叶罗茨鼓风机LSR1251WD5台其中1台备用罗茨鼓风机RD1272台其中1台备用中微孔曝气器WZP100个中心驱动式刮吸泥机1台卧式螺旋卸料沉淀离心机LWB4502台污水提升泵IS80502006台其中1台备用格栅除污机2台表44主要构筑物池型一览表名称尺寸M数量停留时间H调节池16104216UASB反应池D1328，H2921接触氧化池107251152沉淀池D70，H9062215污泥浓缩池D6，H33118贮泥池445314泵站42351第五章经济核算建设项目的经济核算是工程设计的有机组成部分和重要内容，是项目和方案决策科学化的重要手段。经济核算是通过对项目方案的投入费和产出效益进行计算，对拟建项目的经济可行性和合理性进