毕业论文-青岛市北区阳天办公综合楼设计

第1章设计基本资料1L设计任务概况111工程名称青岛市市北区阳天办公综合楼。1、建筑规模1）建筑面积约6920平方米。2）建筑总高约2615米。3）层数主体大楼为七层，裙房为六层。2、耐久、耐火及采光等级1）耐久等级二级2）耐火等级二级3）采光等级二级3、结构形式本工程采用钢筋混凝土框架结构，基础采用柱下独立基础。4、使用要求A功能合理，流线清晰；B造型美观，大方，与周围环境协调，具有现代气息；C大楼平面设计要因地制宜，较灵活的采用对称方式，以最大限度的满足功能要求；D符合消防规范要求；E结构合理，技术可行且经济。112荷载（1）基本风压06。2MKN（2）基本雪压02。113自然条件（1）气温冬季采暖计算温度为5。C，夏季通风计算温度为27。C。（2）风向夏季主导风向为东南，冬季为西北。（3）降雨量全年降雨量约为719，小时最大降雨量约为662。MM（4）雨季施工起止日期7月1日9月30日。（5）冬季施工起止日期12月13日2月28日。114工程地质条件及地理条件（1）工程地质概况地势平坦，在水平方向土层分布均匀，表层土在10左右，以下为中风化或强风化的软质岩石层，地基承载力为K300。MKPA（2）水文地质概况最高地下水位为20，常年地下水位为30，地下MM水无腐蚀性。（3）抗震设防烈度6度。（4）土壤最大冻结深度为05。（5）建设地点位于青岛市浮山后。第二章建筑设计说明2L概况本商场位于青岛市市北区，建筑面积为8500。本工程采用钢筋混凝土框2M架结构，基础采用柱下独立基础。耐久等级为级；耐火等级为级；采光等级为级。221平、立面造型本方案整体采用凹字型设计。每层均设有设置办公室、会议室、休息室和档案室等。本方案设置两台安全电梯，且均通至屋顶。三道楼梯，两侧楼梯净宽3，自动扶梯具体尺寸由相关设计人员制定。男女公用卫生间各两个，长6，MM宽3。为遮挡视线、隔绝气味设置进深的前室。前室内各有三个洗手盆。由于室内采光主要以天然采光为主，立面上运用高达明快，成组排列的窗户和宽敞的入口。底层设置大片玻璃面的陈列橱窗。柱与玻璃橱窗形成对比，外墙与柱又融为一体，更具几何特点。虚实均匀分布给人平静安全的感觉。室外地坪与室内地坪相差045，高差用三个台阶来解决。整体造型讲究对称平衡，几何M构成多为矩形，简单明了。222内外装修、门窗情况1）外纵墙采用240厚灰砂砖（18KN/M3），一侧墙体为水刷石墙面（05KN/）,一侧为20厚抹灰（17KN/）；2）内隔墙采用200厚蒸压粉煤灰加气砼砌块（55KN/M3）,两侧均为20MM厚抹灰。3）卫生间隔墙采用200厚蒸压粉煤灰加气砼砌块（55KN/M3），两侧贴瓷砖（05KN/）。4）女儿墙采用240厚加气砼砌块（55KN/M3）两侧均为200厚抹灰，墙高900MM。5）窗均为钢框玻璃窗（045KN/M2）6）门除大门为玻璃门（045KN/M2），办公室均为木门102KN/M2223防火及安全疏散设计本设计建筑耐火等级为级，为满足建筑内部装修设计的防火要求，墙面装修材料、固定家具为难燃性材料；顶棚、地面装修材料及隔断材料均应设置为不燃性等级；其他装饰材料为可燃性等级。室内采用自动喷淋消防系统。电梯井和电梯机房的墙壁等均应采用耐火极限不低于1的非燃烧体。防火墙应截断燃烧H体或难燃烧体的屋顶结构，且应高出非燃烧体屋面不小于40，高出燃烧体或CM难燃烧体屋面不小于50。CM224屋面、楼面、墙体构造及保温隔热考虑，空调考虑根据楼板层所处位置和使用功能，其应具有一定的隔声能力以避免楼层间的相互干扰。对隔声要求较高的房间应对楼板层做必要的构造处理以提高隔绝撞击声的能力。此外还应考虑经济、美观和建筑工业化等方面的要求。本方案选用大理石楼地面，其构造示意图如下图所示120M厚钢筋混凝土楼板素水泥浆结合层内掺8胶素水泥浆结合层3厚水泥砂浆找平层厚大理石板面层（A）20M厚大理石板面层3厚1水泥砂浆找平层素水泥浆结合层素水泥浆结合层内掺8胶5厚混凝土垫层素土夯实（B）图121A大理石楼面构造B大理石地面构造这种板材楼地面的构造做法为先在刚性平整的垫层上抹30厚13干M硬性水泥砂浆，接着在其上试铺面层大理石，试铺后并做正式铺贴，最后用素水泥色浆填缝。正式铺贴前，在干硬性水泥砂浆上浇一层05素水泥浆。陶瓷锦砖，素水泥浆扫缝8厚水泥砂浆结合层15厚水泥砂浆找平层20厚钢筋混凝土楼板（A）60M厚混凝土楼板15厚3水泥砂浆找平层8厚水泥砂浆结合层陶瓷锦砖，素水泥浆扫缝（B）图122卫生间陶瓷板块地面构造示意图（A）楼面；（B）地面这类楼地面的构造作法为先在钢筋混凝土楼板上用15厚13水泥砂M浆找平，再将拼贴在牛皮纸上的陶瓷锦砖用8厚11水泥砂浆粘贴，在表面的牛皮纸清洗后，用素水泥浆扫缝。本方案采用上人屋面，柔性防水，有组织排水。屋面的构造示意图见下图图123橡塑卷材防水层橡塑卷材防水屋面的构造做法为首先在基层上用12513水泥砂浆找平，找平层厚度为20，并用铁抹子均匀平滑地抹平、压光。再将粘胶涂抹M在基面上，并用刮板将粘胶均匀刮平，其厚度为2，边涂粘胶，边铺卷材，M搭接口重叠50整体防水铺贴后，再将粘胶沿接口线浇灌或涂刷一遍，以确M保封口严实和搭接牢固。为不影响建筑立面效果，本方案采用屋面内排水，此时雨水由屋面天沟汇集经雨水口和室内雨水管排入下水系统。雨水口的间距不宜超过18，以防垫置纵坡过厚而增加屋顶或天沟的荷载。顶棚作为室内空间上部的装修层，应满足室内使用和美观等方面的要求。本方案采用悬吊式金属基层吊顶，吊杆采用直径为6，钢筋间距1000。金MM属基层材质选轻钢基层。轻钢基层的龙骨断面为V形，一般由主龙骨、次龙骨、次龙骨横撑、小龙骨及配件组成。主龙骨断面为C形，次龙骨和小龙骨的断面均为V形。金属基层吊顶的板材选用石膏板，可减轻重量同时兼有防水、吸声、隔热和施工方便的优点。吊顶板材和金属龙骨的布置方式采用龙骨不外露的布置方式。板材用自攻螺钉或胶结剂固定在次龙骨或小龙骨下面，使龙骨内藏形成整片光滑的顶面。板的外露面可做喷漆搪瓷、烤漆等处理。外墙和内墙均采用蒸压粉煤灰加气混凝土砌体，外墙厚240，内墙厚150M。为使墙体具有隔热能力可以采用导数系数小的墙体材料，还可以采用中空M墙体。另外合理的选择建筑朝向，良好的通风条件，浅颜色的外墙表面也是提高墙体隔热降温效果的有效措施。墙体应对空气传声具有足够的阻隔能力。可以增加墙体材料的面密度和厚度，选用密度大的墙体材料，设置中空墙体。还应尽量减轻墙体材料的自重，提高机械化施工程度，降低造价。在地下部分的墙体还应具有可靠的防潮或防水能力。为保证建筑地下部分不受雨水的侵蚀，控制基础周围土壤的含水率来确保基础的使用安全。经常采用在建筑物外墙根部四周设置散水或明水沟的办法，把建筑上部下落的雨水排走。本方案设置散水的宽度为900，为了加快雨水的流速，M散水表面应向外侧倾斜，坡度为3。由于本方案中土壤最大冻结深度为05，M所以散水垫层下面可不设砂垫层。散水的构造如下图所示图124散水构造示意图由于本案全年降雨量为719，不属于降雨量较大的地区，故不用设置明M沟。为使建筑墙体下部免遭雨雪的侵蚀和人为的破坏，需要对这部分墙体做勒脚加以特殊保护而且要美观。为了建筑立面形象的要求，将勒脚顶部提高至首层窗台处。为阻隔毛细水的上升，应当在墙体中设置防潮层，所有墙体的根部均应设置水平防潮层。为了防止地表水反渗的影响，防潮层应该设置在距室外地面150以上的墙体内。同时防潮层应设置在首层地坪结构层（如混凝土垫层）。当M首层地面为实铺时。防潮层的位置通常选择在0060处，以保证隔潮的效果。M如下图所示（水平防潮层）毛细水地下潮气室内地坪雨水上溅室外地坪图225水平防潮层的位置本方案中室内地面高于室外地面大部分墙体不用设置垂直防潮层，卫生间地面高于室内地面15，因此需要设垂直防潮层。CM第三章结构设计说明3L结构体系的确定按抗侧力结构的不同，钢筋混凝土结构主要可分为框架结构、剪力墙结构、框架剪力墙结构和筒体结构等几种结构体系。这几种结构体系的受力特点，抵抗水平力的能力以及抗震性能都有所不同，因而有不同的使用范围。“高规”规定抗震设防烈度为6度，高宽比小于5，宽度在60以下的建M筑宜选择框架体系。考虑到地基表层土在10左右，以下为中风化或强风化M的岩石地基；抗震设防烈度为6度，多层结构不需要提高抗震等级。再综合考虑安全、使用、经济合理的要求，本工程选用框架结构体系。32结构布置321平面、立面及三缝的考虑1高层结构平面布置一般应考虑以下几点（1）高层建筑的开间、进深尺寸及构造类型规格应尽量少，以利于建筑工业化；（2）尽量采用风压较小的形状，并注意邻近高层房屋对该房屋风压分布的影响；（3）有抗震设防要求的高层房屋，平面布置应力求简单，规则，均匀，对称并尽量减小偏心扭转的影响。立面体型应避免伸出或收进，避免结构垂直方向刚度突变。考虑到本工程高度较小，同时为方便施工，本办公楼的平面选为矩形。2三缝的设置（1）防震缝当具有下列情况之一时，宜设防震缝矩形平面尺寸满足,而无加强措施时；6BL房屋有较大错层时各部分结构的刚度或荷载相差悬殊而又未采取有效措施时本工程平面为矩形，房屋沿高度方向无错层，各部分结构64182BL的刚度或荷载相差不大，故可不设防震缝。（2）伸缩缝当房屋长度较大时，温度效应会使结构产生裂缝。对现浇整体式框架结构当房屋长度大于55时，应设伸缩缝。本工程的长度为536，所以应不设伸缩MM缝。（3）沉降缝沉降缝时为了防止地基不均匀沉降在房屋构件中产生裂缝而设置的。当同一建筑物中，因基础类型、埋深不一致或土层变化很大，以及房屋层数、荷载相差悬殊时应设沉降缝将相邻部分分开。本工程地基为中风化或强风化的软质岩石，地质均匀，基础类型、埋深一致，房屋层数相同，荷载相差不大，故可不设沉降缝。综上所述，考虑到设缝会给结构和建筑处理带来困难并多用材料，构造复杂，施工麻烦，而房屋又可不设三缝，因此本工程设缝。322柱网布置应综合考虑房屋的使用要求和梁的合理跨度。柱网尺寸（即主梁的跨度）过大，将使梁的截面过大而增加材料用量和工程造价；反之，柱网尺寸过小，又会使柱子和基础的数量增多，梁板结构由于跨度小而按构造要求设计也未必经济。柱网的经济尺寸取58为宜，柱网布置成长方形。M33结构施工方案高层建筑结构中各竖向抗侧力结构要通过水平的楼面结构连接为空间整体，水平力将通过楼板平面进行传递和分配，各竖向抗侧力结构的水平变位将因楼板作用协调起来，要求楼板在自身平面内有足够大的刚度。因此，上部结构施工方案采用梁、板、柱全现浇方案。本方案采用的是单向板肋梁楼盖，此种楼盖构造简单、计算简便、施工方便、较为经济，但占用空间较大，不便于布置管线，要求较大的层高。34主要构件截面尺寸的考虑341梁柱截面尺寸初选主体结构共7层，局部6层，层高均为36M，内外墙的做法内墙做法内外墙均砌240厚空心砌块砖，门窗详见门窗表，楼层屋盖均为现浇钢筋砼结构。板厚取100MM3010754LHM一梁截面尺寸的估算1BC跨1主梁L6000,取600175082HLM，取30032B故框架横纵梁的截面尺寸为BH3006002次梁L6000,取400，B取250135082HLM故框架次梁的截面尺寸为BH2504002CD跨1主梁L2400,取450130282HLM，取25051B故框架梁的截面尺寸为BH250450表341估算梁的截面尺寸（）及各层混凝土强度等级横梁（BH）层数混凝土强度等级BC,DE跨CD跨纵梁（BH）次梁（BH）17C30300600250450300600250450二柱截面尺寸的估算框架柱截面尺寸根据柱的轴压比限制，按下式计算1柱组合的轴压比设计值按照公式11计算11NFGN式中为考虑地震作用组合后柱轴力压力增大系数，边柱取13，等跨内柱取12,不等跨取125；为按照简支状态计算柱的负荷面积；F为折算后在单位面积上的重力荷载代表值，近似取14KN/G2M为验算截面以上楼层层数；N2框架柱验算1208CNBHF由计算简图21可知边柱和中柱的负载面积可知中柱（66）/2624/2642边柱（66）/26/2723边柱212/13724107/4308196CCANFM中柱5645根据上述计算结果，并综合考虑其他因素，取柱截面为正方形，初步估计柱的尺寸为600600360000，为计算简便中柱和边柱的2M204195尺寸相同，均为600600。故初选柱的尺寸为600600BCDE图341边柱和中柱的负荷面积简图342结构布置如图22所示BCDE567891012314L1L1L1322L12L13L12L1L12L132L1L12L13L21LL12L132L1图342结构平面布置图注梁的尺寸L1300600,L2250400,L3250450，边柱、内柱的尺寸均为600600343框架结构的计算简图图343框架结构梁，柱尺寸注室内外高差045M,基础埋深05M,H0450536455M35基础的考虑高层建筑基础的选型应根据上部结构情况，工程地质情况，施工条件等因素综合考虑确定。由于本工程为多层框架体系，高度较低，地质均匀，所以考虑设置柱下独立基础。对电梯井基础，应独立设置条形基础。考虑埋深时应以电梯井的基础埋深为准。如果柱下独立基础与电梯井基础相距较近，二者有冲突时，应降低柱下独立基础的埋深，采用加长柱的方法。对楼梯间的基础，应单独设条形基础。底层斜梁下应单独设基础。36楼梯的考虑楼梯为现浇板式，采用直楼梯，疏散楼梯采用两跑的形式。图36楼梯踏步尺寸37其他结构和构件的考虑371屋面屋面设计为上人屋面，采用橡塑卷材防水屋面，最上层为20厚蛭石粉保M护层，顶棚采用悬吊式金属基层吊顶。屋面排水坡度为1，排水方式为有组织内排水。372楼面楼面采用大理石地面，在30厚13干硬性水泥砂浆上试铺面层板材，M试铺后做正式铺贴。大理石板厚20，每块大小为600600。卫生间M楼面贴马赛克，采用厚5的陶瓷锦砖。顶棚作法同屋面。373内外墙内外墙均采用蒸压粉煤灰加气混凝土砌体，外墙厚240；内墙厚125。M374屋面突出构件（1）突出屋面的楼梯间高为3，蒸压粉煤灰加气混凝土砌体砌筑，现浇不M上人屋盖。（2）女儿墙高900，厚240。由蒸压粉煤灰加气混凝土砌体砌筑，中有由框架柱向上延伸形成的构造柱。（4）雨篷采用梁板式，支承方式可采用立柱式，在入口两侧设柱支承雨篷，形成门廊。375门窗大门为双开玻璃门，内木门为工艺门,清漆五度。窗均采用80系列铝合金窗，除厕所玻璃采用磨砂玻璃窗外，都采用白玻铝合金门窗应由有专业资质的厂家制作和安装。376材料的选用根据“规范”对材料等级的要求二四级抗震和非抗震框架混凝土强度不小于C20，梁的混凝土强度等级宜与柱相同或不低于柱混凝土强度等级5以MPA上；板采用C15或C20；一般情况下，框架梁、柱内纵筋采用级或40HRB级，箍筋采用级或级。剪力墙钢筋采用级或35HRB35HRB35P23级。考虑到施工方便，本方案柱、梁、板混凝土均采用C30，纵向受力P2钢筋采用热轧钢筋HRB335,其余采用热轧钢筋HPB235。第四章重力荷载代表值的计算31荷载计算311屋面及楼面恒荷载计算一屋面防水层（刚性）30厚C20细石混凝土10KN/找平层（柔性）三毡四油油铺小石子04KN/找平层15厚水泥砂浆0015M2003KN/3KN/M找坡层40厚水泥石灰砂浆3找平004M14056KN/3/保温层80厚矿渣水泥008M145116KN/3/结构层100厚现浇钢筋混凝土板01M2525KN/抹灰层10厚混合砂浆001M17017KN/3/合计609KN/二各层走廊楼面水磨石楼面10面层20水泥砂浆打底065KN/素水泥砂浆结合层一道结构层100厚现浇钢筋混凝土板01M2525KN/3KN/M抹灰层10厚混合砂浆001M17017KN/3/合计267KN/三标准层楼面大理石楼面大理石面层，水泥砂浆擦缝30厚13干硬性水泥砂浆面上撒2厚素水泥116KN/水泥浆结合层一道结构层100厚现浇钢筋混凝土板01M2525KN/3KN/M抹灰层10厚混合砂浆001M17017KN/3/合计383KN/四楼梯，水泥砂浆楼面构造层05KN/结构层100厚现浇钢筋混凝土板01M2525KN/3KN/M抹灰层10厚混合砂浆001M17017KN/3/合计317KN/312屋面及楼面活荷载计算一根据荷载规范查得上人屋面20KN/楼面20KN/办公楼走廊25KN/二雪荷载SK1003KN/03KN/屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者取大者313梁，柱，墙，门窗重力荷载的计算一梁自重1边横梁，纵梁BH300600梁自重2503M06M01M375KN/3KN/M抹灰层10厚混合砂浆001M06M01M2025M170221KN/3KN/M合计3975KN/2中横梁BH250450梁自重25025M045M01M21875KN/M3KN/M抹灰层10厚混合砂浆001M045M01M2025M1701615KN/3KN/M合计317KN/3次梁BH250400梁自重25025M04M01M2188KN/M3KN/M抹灰层10厚混合砂浆001M04M01M2025M1701445KN/3KN/M合计23325KN/4基础梁BH250400梁自重25025M04M25KN/M3KN/M二柱自重1柱BH250400柱自重2506M06M9KN/M3/抹灰层10厚混合砂浆001M06M4170408KN/3KN/M合计6408KN/2构造柱BH240240柱自重25024M023M144KN/M3KN/M抹灰层10厚混合砂浆001M024M024M217016KN/3KN/M合计16KN/三外纵墙自重标准层纵墙13M024M18389KN/M3KN/M铝合金窗035KN/18M063KN/M水刷石外墙面（36M18M）05KN/09KN/M水泥粉刷那墙面（36M18M）036KN/0648KN/M合计7794KN/底层纵墙（455M18M06M04M）024M18756KN/M3KN/M铝合金窗035KN/18M063KN/M水刷石外墙面（36M18M）05KN/09KN/M石灰粗沙刷那墙面（36M18M）036KN/0648KN/M合计9738KN/四内墙自重标准层纵墙（36M06M）024M181296KN/M3KN/M水泥粉刷内墙面30M036KN/2216KN/M合计1512KN/底层纵墙（455M06M）024M1817064KN/M3KN/M水泥粉刷内墙面395M036KN/22844KN/M合计19908KN/五内隔墙自重标准层内隔墙（36M06M）024M9672KN/M3KN/M水泥粉刷内墙面36M06M036KN/2432KN/M合计1152KN/底层内隔墙（455M18M10M）025M9642KN/M3KN/M水泥粉刷内墙面455M18M10M036KN/2126KN/M合计546KN/第4章框架侧移刚度的计算横向框架梁柱的线刚度计算41框架梁柱的线刚度计算411框架梁柱的线刚度计算框架梁柱的相对线刚度如图41所示，作为计算各节点弯矩分配的依据在框架结构中，现浇楼板的楼可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架的侧移。为考虑这一有利的作用，在计算梁的截面惯性矩的时候，对于中框架取I2IO（IO为梁的截面惯性矩）（41）30/12IBH梁采用C30混凝土，。27/0MKNEC由于左跨梁右跨梁I边梁EI/L72341301/6/510K/M中跨梁I中跨梁EI/L72341301/054/6190KNM/底层柱（BE轴）I底柱EI/L72441301/06/57120KNMM/其余各层柱（BE轴）I余柱EI/L72441301/06/3910K/令I余柱10,则其余各杆件的相对线刚度为I边梁45/06991MI中跨梁4/21I底柱47120/89M图41框架梁柱的相对线刚度41,2梁柱的线平均刚度比一底层42/BCKK43052由公式（42）、（43）可求梁柱线刚度为1B,E梁柱线刚度为K069781（KN/M）05472C422451086321CIDH2C,D梁柱的线刚度为K0698（KN/M）0542CK42215417083CIH二标准层44/2BCKK45由公式（42）、（43）可求梁柱线刚度为1B,E梁柱的线刚度为K069201（KN/M）023CK422371967CIDH2C,D梁柱的线刚度为K06908（KN/M）0291CK42211316783CIH故横向框架的侧移刚度见表41，42表41横向框架27层D值构件名称D值（KN/M）数量D（KN/M）B柱194166671019416667C柱242316781024231678D柱242316781024231678E柱1941666710194166678729669表42横向框架首层D值构件名称D值（KN/M）数量D（KN/M）B柱188632121018863212C柱2080310208030D柱2080310208030E柱18863212101886321279332424表43横向框架顶层D值构件名称D值（KN/M）数量D（KN/M）B柱19416667815533336C柱24231678819385342D柱24231678819385342E柱19416667815533336698373568第5章横向水平作用下荷载作用下框架内力和侧移计算51水平地震作用下结构各层的总重力荷载代表值计算511墙自重外纵墙采用240厚灰砂砖18KN/M3,一侧水刷石墙面105KN/M3,另一侧为20MM厚的抹灰（17KN/M3），则墙面单位面积的重力荷载为332218/02417/025/16/KNMKNMKNM一底层1B轴线上的纵墙面积24506814152E轴线上纵墙的面积0698094MMM218941533522轴线上纵墙的面积2406853合计12525153098532363692M2M2则底层外墙自重为51636369187664KN/KN二标准层1B轴线上的纵墙面积36069MM218431828964M2E轴线上纵墙的面积36069218041809150163514轴线上纵墙的面积236066MM合计8964110166482646222M则标准层外墙自重为51626461365336KN2/KN三顶层1B轴线上的纵墙面积236067181738MMM2E轴线上纵墙的面积2093514轴线上纵墙的面积23606468合计77767938648221942M2M2则顶层外墙自重为51622194114521KN2/KN四内隔墙采用200厚蒸压加气砼砌块（55KN/M3）,两侧均为20MM厚抹灰，墙面单位面积荷载为3325/0217/02178/KNMKNMKNM1底层1C轴线上的横墙面积2450671254132D轴线上横墙的面积20889MMMM3BE轴线上横墙的面积245064546046148合计；4814281143199986957182222则底层内隔墙自重为178695718123838KN/KNM2标准层1C轴线上的横墙面积236036091250941756MM2D轴线上横墙的面积M2189041809150163BE轴线上横墙的面积2366366483948MMM合计；117566923966485834082222则标准层内隔墙自重为178583408103847KN2/KNM23顶层1C轴线上的横墙面积3606M224308142586M2D轴线上横墙的面积2360629M3BE轴线上横墙的面积2408456M合计8862944546416346422则顶层的内隔墙自重为17816346429037KN2/KNM2五卫生间隔墙采用200厚蒸压粉煤灰加气砼砌块（55KN/M3）,两侧贴瓷砖（05KN/M3）,墙面单位面积重力荷载为为3325/025/216/KNKNM1底层240641864948MM则底层卫生间隔墙自重为1789416815067KN2/KN22标准层23604180615715M则标准层卫生间隔墙自重为1787152114432KN2/六女儿墙自重采用240厚加气砼砌体，155KN/M3,两侧均为200MM厚抹灰，墙高900MM，墙面单位面积的重力荷载为3325/02417/20/KNMKNMKNM1六层顶女儿墙2989则女儿墙的自重9072218144KN22/KN2七层女儿墙209162475MM则女儿墙的自重22755508KN2/KN2512梁，柱，墙，板，门窗重力荷载标准值汇总一梁重力荷载标准值汇总表表51梁重力荷载标准值汇总构件层次B/MH/MG/KNLI/MGILINGI/KN横梁160306398KN/M62385204777层0306398KN/M62385163816走道梁16025045235KN/M2456410563767层025045235KN/M2456484511次梁1602504232KN/M61313182363047层02504232KN/M6131314183792纵梁160306398KN/M623853685867层0306398KN/M62385286678二门重力荷载标准值汇总表除大门为玻璃门，办公室为木门2045/KNM20/KNM表52门重力荷载标准值汇总底层门标号尺寸数量荷载标准值M110M25M22个GM10210M25M2211KNM208M25M4个GM20208M25M416KNM522M28M3个GM30222M28M318316KNM406M18M16个GM40206M18M163456KN2438KN标准层门标号尺寸数量荷载标准值M110M25M18个GM10210M25M189KNM208M25M8个GM20208M25M832KNM309M25M4个GM30209M25M418KNM406M18M16个GM40206M18M163456KN17456KN顶层门标号尺寸数量荷载标准值M110M25M4个GM10210M25M42KN2KN三窗自重均为钢框玻璃窗2045/KNM表53窗重力荷载标准值汇总底层门标号尺寸数量荷载标准值C118M18M24个GC104518M18M2434992KNC509M09M4个GC504509M09M41458KNC609M15M2个GC604509M15M21215KN37665KN标准层门标号尺寸数量荷载标准值C115M18M22个GC104515M18M222673KNC312M18M2个GC304512M18M21944KNC436M18M1个GC404536M18M1104976KNC615M09M4个GC604515M09M4243KNC718M09M1个GC704518M09M10729KN4233KN顶层门标号尺寸数量荷载标准值C118M18M21个GC104518M18M213016KNC709M18M1个GC304509M18M10729KN4233KN513集中于各楼层标高处的重力荷载代表值GI根据抗震规范（GB500112001）第513条，顶层的荷载代表值包括屋面荷载、50的屋面雪荷载、顶层纵墙框架自重、顶层半层墙柱自重。其它层重力荷载代表值包括楼面恒载、50楼面均布荷载、该层纵墙框架横梁自重、该层上下各半层柱及墙体自重。各楼层重力荷载代表值GI确定如下顶层梁G横梁次梁走道梁381645100818379266781278302KN柱G承重柱/2构造柱/21152/290336/245744KN墙女儿墙外纵墙/2内隔墙/2卫生间隔墙/25508114521/229097/2077318KN板G3525372KN门G2KN窗G31347KN雪荷载03KN/M242M144M18144KN雪荷载组合系数为05，则顶层重力荷载代表值为1278302KN45744KN77318KN3525372KN2KN31347KN181446158368KN合计6158368KN六层梁G横梁次梁走道梁477563762363046678143748KN柱G承重柱/2构造柱/2457446912/211292/2105655KN墙女儿墙外纵墙/2内隔墙/2卫生间隔墙/2114521/229097/2114432/210384711365336/218144215865KN板G18475921052352289994KN门G1746KN窗G4233KN雪荷载03KN/M242M144M18144KN雪荷载组合系数为05，则六层重力荷载代表值为143748KN105655KN215865KN289994KN1746KN4233KN181KN7612409KN可变荷载G05036144205204214463072KN合计7612409KN63072KN8243129KN五层（标准层）梁G横梁次梁走道梁477563762363046678143748KN柱G承重柱/2构造柱/2292/26912/211292/26912/2119832KN墙G女儿墙外纵墙/2内隔墙/2卫生间隔墙/21365336/2114432/21038471/21365336/2103847/2114432/22518238KN板G23991124226076282172KN门G1746KN窗G4233KN143748KN119832KN2518238KN1746KN4233KN8035544KN可变荷载G05201626415828778468KN合计78468KN8035544KN8820224KN底层梁G横梁次梁走道梁477563762363046678143748KN柱G承重柱/2构造柱/27584/26912/211292/2148678/2138047KN墙女儿墙外纵墙/2内隔墙/2卫生间隔墙/21365336/2114432/21038471/2187664/2123838/215067/22891964KN板G2150928334497624854256KN门G2438KN窗G37665KN143748KN138047KN2891964KN24854256KN2438KN37665KN826738KN可变荷载G052056161252868688KN合计68688KN826738KN894426KN52水平地震作用下框架内力合侧移的计算521横向自振周期1质点重力荷载见图51图51结构质点重力荷载（单位KN）2水平地震力作用下框架的侧移验算按顶点位移法计算框架的自振周期顶点位移法是求结构基本频率的一种近似方法。将结构按质量分布情况简化为无限质点的悬臂直杆，导出以直杆顶点位移表示的基频公式。这样，只要求出结构的顶点水平位移，就可以按下式求得结构的基本周期结构顶点假想位移可以由下列公式计算，计算过程，TU如表54（51）（52）NGIKV1/NIJUVCD（53）（54）1NTKVUI17T式中基本周期调整系数。考虑填充墙对框架自振周期影响的折减系数，框架T结构取0607，该框架取07。框架结构的顶点假想位移。在未求出框架的周期前，无法求出框架的地震力及位移，是将框架的重力荷载视为水平作用力，求得的假想框架T顶点位移。然后由求出，再用求出框架结构的底部剪力。进而求11T出框架各层剪力和结构真正的位移。第I层第J跟柱的抗侧移刚度；IJD表54结构顶点的假想侧移计算层次GIKNVAIDIUIUI76158368615836869837356888226183676124091377077187296691557253015882022422591001872966925882372448820224314112258729669358821136388202244032144987296694609175382882022449051673872966956191292918820265799599379332424731731按公式（54）计算基本周期T,其中UT量纲为M，取07T170268T3横向地震作用计算根据建筑设计抗震规范（GB500112001）第512条规定，对于高度不超过40米，以剪切变形为主，且质量和刚度沿着高度方向分布比较均匀的结构，以及近似于单质点体系的结构，可以采用底部剪力法等简化方法计算抗震作用。因此本框架采用底部剪力法计算抗震作用。在类场地，8度设防区，设计地震分组为第二组情况下，由建筑设计抗震规范（GB500112001）表5141和表5142可查得结构的特征周期和水平地震影响系数最大值（8度，多遇地震作用）为GTMAX035S016GTMAX1结构总水平地震作用标准计算551EQIG56NEKF561NINIIJHG式中结构基本自振周期的水平地震影响系数值；1结构等效总重力荷载，多质点可取总重力荷载代表值的85；EQG顶部附加水平地震作用；NF顶部附加地震作用系数；结构总水平地震作用标准值；EK分别为质点I,J的计算高度；,IJH结构等效总重力荷由公式（55）计算得085618372409826489264953EQIGKN因为，所以考虑顶部附加水平地震作用，其附164GTT加地震作用为SN108708607186所以对于多质点体系，结构底部纵向水平地震作用标准值1492539EKEQFGKN附加顶部集中力086081NE423953769K各质点的水平地震作用按公式（56）计算将，代入式EKF1NIIIJFGH各楼层地震剪力按计算NIKJV各质点横向水平地震作用，各楼层地震剪力及楼层间位移计算表表55各质点横向水平地震作用，各楼层地震剪力及楼层间位移计算表层IGH/IMIKNIJGH/IFKN/IVDKN/IUM7615836826151610413285099867707127071269837360001676124092235171659828509986775375146087872966900017588202241895167143258509986773543219638729669000254882022415351353904485099867595722792028729669000323882022411751036376385099867456013248038729669000372882022481571884838509986731629356432872966900041188202645540241388509986717706374138793324200047最大位移发生在第一层，其楼层最大位移与楼层高之比，小于建筑设计抗震规范（GB5001110340857452001）第551条规定的位移极限值1/550满足位移要求。E523水平地震作用下框架内力计算一框架第层J柱分配盗的剪力VIJ以及该柱上，下端的弯矩和分别按UIJMBIJ下列各式计算（55）1IJIJINJJDV（56）BIJIJMYH（57）UIJIJ（58）0123其中，为标准反弯点高度比，可由查表得。本设计中，底层柱只需考虑修正值0Y第二层柱需考虑修正值，其余各柱均无修正，具体计算过程及结果见表23Y57，表58。表56所查反弯点高度表摘要KMN06070809102070250303035035046035035040404045504045045045045054045045045045045053045045045045045052050505050505710707065065065055从上表可得各层反弯点高度比Y,由于K值界于二者之间，则可以由插值取值。二框架柱剪力和柱端弯矩计算采用D值法，计算过程见下表57表57框架柱K值和Y值表B柱C柱D柱E柱层KYKYKYKY706090285082030820306090285606090350820350820350609035506090408204082040609044060904508204508204506090453060904508204508204506090452060905082050820506090510760710240710240707607表58各层中柱BE柱端弯矩及剪力计算层次/IHM/IVKNDIMIVKYBIJMUIJ736707126983735719416667196606090319945078636146087872966919416667324906090354093760353621963872966919416667488506090470344105524362792028729669194166676210609045100612296336324803872966919416667722406090451170314304236356432872966919416667792806090514271427136374138793324241188632128896076072833412143三梁端弯矩，剪力及轴力分别按下式计算59LLUBBIJIJRMI510UUBBIJIJLRI51112BBVL512NRIBKINK由计算简图53,54计算得,具体过程见表59表58各层边柱CD柱端弯矩及剪力计算层次/IHM/IVKNDIMIVKYBIJMUIJ736707126983735724231678245408202852656184636146087872966924231678405508203551099489536219638729669242316786096082048778131674362792028729669242316787750820451255515345336324803872966924231678901608204514606178522363564328729669242316789894082051780917809136374138793324242080398111024073124813392表59梁端弯矩，剪力及柱轴力的计算边梁走道梁柱轴力层LBMRBLBVLBMRBLBV边柱中柱75078459561612158915892413241612288695079019631033120312024260047157915146451357964704469746972439149419981419330413579663096200620024516715628202332436421792367802878157815246513235543336225973225926834183308330246942317954735126413231726826480298029246691400596308注（1）柱轴力中的负号表示拉力，当为地震作用时候，两侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为压力。（2）表中分别表示节点在右梁的弯矩单位为KNM,LRBM（3）式中，分别为节点在左，右梁的线刚度，单位为KNMLI（4）N单位为单位为KN，L单位为M，单位为KNBV图52横向水平地震作用及楼层地震剪力BMBMBVBV图53梁端弯矩，剪力计算简图LBMRBM1,BIJMUIJMLBIRBI图54梁端弯矩，剪力计算简图图55地震作用下的框架弯矩图注下端受拉为“”，图56框架结构梁端剪力，轴力图注剪力逆时针为“”53横向风荷载作用下框架结构内力和侧移的计算531风荷载标准值荷载规范规定，对于高度大于30M，且高宽比大于15的房屋结构，应采用风振系数未考虑风压脉动影响，本设计房屋高度H2615M15，由表510可见，沿高度在11154范围内Z变化，即风压脉动的影响。取平面图9轴线横向框架，其负载宽度为6M，则沿高度方向分布的风荷载标准值为60251ZZSZQM根据各楼层标高处的高度H可以查得各楼层标高处的沿房屋高度分布风荷载标准值，QZ,见表57，如图57所示。框架结构分析时，应按静力等效原理将图57中的分布荷载转化未节点集中荷载如图58所示。图57风荷载沿房屋高度的分布（单位KN/M）图58等效节点集中荷载单位KN/M各层的集中荷载F的计算过程如下2523625361/4156314751563361/410767F25236236196361/461475156314751724361/413262361961738196361/451225112112098361/4112161738157415741389361/44F098311208930983361/49229173815741321389361/430983098308930825361/48339138913213212361/42F082508930750825361/4767138913212361/410825075075361/46248表57沿房屋高度分布风荷载标准值层次/IHM/IHZZ1/QKNM1/QZKN125Z145501741011132082512375281503231011913890893133931175044910512515740983148415350587115131738112168518950725121135196122518462255086212915223614752217261510135154251563234532风荷载作用下的水平位移验算根据图58等效节点集中荷载所示的水平荷载由公式513计算层间剪力，然后根据轴线，框架的层间侧移刚度，按公式514,515计算各层的层间位移，相对侧移和绝对侧移IUIU513NIKIVF5141/NIIIJFUD5151NIKK表58风荷载作用下的框架层间剪力及侧移计算层/IFKN/IV/DKNM/IU/IM/IUH710761076698373568001503491/240000624186