毕业论文-镇江市霞客公园办公楼设计

摘要本论文综合运用所学的专业知识，根据设计任务书的要求进行了钢筋混凝土结构办公楼的建筑设计、结构设计。设计过程遵循先建筑后结构再基础的顺序进行。建筑设计，依据建筑总体规划要求、建筑用地条件和基地周边的环境特点，首先设计建筑平面，其次进行立面造型、剖面设计。建筑设计应满足使用功能和造型艺术的要求，并适应未来发展与灵活改造的需要。结构设计密切联系建筑设计，以现行的有关规范为依据，主要包括结构选型及结构布置、确定计算简图及计算单元、荷载计算、侧移控制、内力组合、构件设计、楼梯设计、基础设计等内容。本工程采用钢筋混凝土结构框架结构体系（横向承重），选择了有代表性的一榀框架进行计算。对于竖向荷载作用采用弯矩二次分配法，水平荷载作用采用D值法。设计计算整个过程中综合考虑了技术经济指标和施工工业化的要求，由于本工程位于7度抗震设防区，所以计算时需要考虑抗震要求。施工组织设计主要包括施工准备工作、施工部署、主要项目的施工方法以及技术质量、安全生产、文明施工方面的一系列措施。关键词建筑设计结构设计施工组织设计荷载计算ABSTRACTTHISTHESISUSESTHEPROFESSIONALKNOWLEDGESYNTHETICALLYACCORDINGTOTHEREQUESTOFTHEDESIGNPROGRAMTHEDESIGNOFTHEOFFICEBUILDINGINCLUDESARCHITECTURALDESIGN,STRUCTURALDESIGNANDCONSTRUCTIONMANAGEMENTDESIGNTHEDESIGNPROCESSFOLLOWSTHEORDERFIRSTLY,ARCHITECTURALDESIGNSECONDLY,STRUCTURALDESIGNLASTLY,THEFOUNDATIONDESIGNTHEARCHITECTURALDESIGN,ACCORDINGTOTHEMASTERPLANOFTHEBUILDING,THESITECONDITION,PERIPHERALURBANENVIRONMENT,ANDCHARACTERISTICOFTHEBASEDESIGNTHEBUILDINGPLAINATFIRSTTHEELEVATIONDESIGNISCARRIEDONSECONDLY,CONSIDERINGBUILDINGCLASSIFYANDFIREPREVENTIONTHEARCHITECTURALDESIGNSHOULDMEETTHENEEDSOFTHEFUNCTIONALREQUIREMENT,THEUSEREQUIREMENTANDDEVELOPMENTANDFLEXIBLETRANSFORMATIONINTHEFUTURESTRUCTURALDESIGNMAINTAINSCLOSETIESWITHTHEARCHITECTURALDESIGN,WHICHISBASEDONCURRENTRELEVANTCODESITINCLUDESTHESTRUCTURESTYLE,THEPRELIMINARYESTIMATIONFORTHESTRUCTURALMEMBERS,CONFIRMATIONOFTHESKETCHANDUNITFORCALCULATION,SIDEWAYCONTROL,LOADCALCULATION,COMPONENTDESIGN,SLABSTAIRSDESIGN,FLOOROVERLAYDESIGNANDFOUNDATIONDESIGNTHISPROJECTADOPTSCASTINPLACEREINFORCEDCONCRETESTRUCTURETRANSVERSEBEARING,WHICHHASCHOSENAREPRESENTATIVEFRAMETOCALCULATEVERTICALLOADFUNCTIONADOPTSMOMENTDISTRIBUTIONMETHOD,LEVELLOADFUNCTIONADOPTSDVALUEMETHOD,ANDSEISMICLOADFUNCTIONADOPTSEQUIVALENTBASESHEARMETHODDURINGTHEDESIGNPROCESSEARTHQUAKERESISTANTDESIGN,TECHNICALECONOMYINDEXANDCONSTRUCTIONINDUSTRIALIZEDREQUESTARESYNTHETICALLYCONSIDEREDCONSTRUCTIONMANAGEMENTDESIGNINCLUDESTHEPREPARATIONOFCONSTRUCTION,CONSTRUCTIONSCHEDULE,THEMAINCONSTRUCTIONMETHODANDASERIESOFMEASURESFORTECHNOLOGICALQUALITY,SAFETYINPRODUCTIONANDCIVILIZATIONCONSTRUCTIONKEYWORDSARCHITECTURALDESIGN,STRUCTURALDESIGN,CONSTRUCTIONMANAGEMENTDESIGN,LOADCALCULATION目录摘要IABSTRACTII目录III第一章建筑设计方案111工程地质条件1111气象条件1112抗震设防1113地质资料1114设计标高1115活荷载标准值112主要建筑做法113建筑结构选型、平面布置及构件截面初估1131结构选型1132框架结构平面布置1133构件截面初估2第二章结构设计方案321确定计算简图322统计荷载4221恒载标准值统计4223风荷载计算9224雪荷载计算1023风载作用下侧移的验算10231侧移刚度D10232侧移验算11233地震荷载计算11第三章内力计算1631内力计算16311恒载作用下的内力计算16312活载作用下内力计算19313地震水平作用下内力计算2232内力组合27321梁截面内力组合表27第四章截面设计与配筋计算3141框架梁截面设计3142框架柱截面设计3543楼板的截面设计3944基础截面设计40第五章PKPM电算结果44结论56致谢58参考文献59第一章建筑设计方案11工程地质条件111气象条件基本风压04KN/，基本雪压035KN/2M2M112抗震设防7度抗震,地震基本加速度为015G，设计地震组为第一组。113地质资料该工程以粉质粘土作为基础持力层，承载力特征值FAK240KPA。114设计标高室内设计标高000，室内外高差360MM115活荷载标准值活荷载楼面活荷载标准值为20KN/，走廊、门厅活荷载标准值为20KN/，楼梯2M2M活荷载采用25KN/，屋面采用不上人屋面均布活荷载标准值为05KN/。2M212主要建筑做法主要建筑做法说明见建筑做法总说明。门窗做法门均为铝合金门，窗均为铝合金窗,门窗尺寸见建筑做法总说明门窗表13建筑结构选型、平面布置及构件截面初估131结构选型本工程是镇江市霞客公园办公楼设计，建筑面积为1684，层数为3层，根据使用要求采用框架结构，楼面采用现浇板，框架梁、柱为现浇整体构件，基础采用钢筋混凝土柱下独立基础。基础埋深05米。132框架结构平面布置框架结构平面布置如下图图11框架布置图133构件截面初估1）框架梁1截面尺寸的确定高H1/81/12L18206710HM取H700宽B1/31/2H13270350B取B300框梁截面尺寸取满足要求。0HM框架梁2截面尺寸的确定同理可以确定其他梁的尺寸，取H400B2502）次梁截面尺寸的确定高H1/121/18L1280467HM取H650宽B1/31/2取B250截面尺寸满足要求。3）框架柱截面的初步估定取BH600MM600MM,为计算简便，边柱中柱尺寸取相同。第二章结构设计方案21确定计算简图2、3层层高均为36M，1层层高为360546框架梁、柱线刚度的计算考虑板对梁的翼缘作用取，柱不需要考虑板的影响，02I故直接取0I图21计算简图梁、柱惯性矩、线刚度、相对线刚度计算如下（1）梁的截面惯性矩、线刚度333010785102IBH由可得出相应梁、柱线刚度的计算，02EIIL对于梁EJ3308512410EJIIEL对于梁ED276D由于各层梁截面尺寸及宽度大小一样，故所求刚度大小一样，不再重复计算。（2）柱的惯性矩、线刚度对于柱而言取0I底层柱线刚度3301060182IBH3824EIIEL底底2、三层柱线刚度32301806I（3）求梁、柱的相对线刚度取，则34108EI底328595EDI314071JEI综上可得各层梁、柱的相对线刚度的大小，并记于计算简图的相应区域。22统计荷载221恒载标准值统计（1）屋面20厚13水泥砂浆找平层0022004KN/40厚C20细石混凝土隧捣随光00422088KN/40厚聚苯乙烯保温板00405002KN/20厚SBS改性沥青高分子卷材防水层022004KN/20厚砂浆混合抹灰层00217034KN/水泥蛭石找坡层（最薄30，坡度2）00217034KN/现浇钢筋混凝土屋面板012253KN/合计522KN/（2）标准层楼面及走廊20厚混合砂浆面层00217034KN/120厚钢筋混凝土板012253KN/25厚聚苯乙烯泡沫板0025050013KN/5厚聚合物砂浆0005170085KN/合计344KN/（3）梁自重BH300MM700MM梁自重（07012）2503435KN/M20厚混合砂浆抹灰层07012170022039KN/M合计474KN/M梁自重BH250MM650MM梁自重（065012）25025331KN/M20厚混合砂浆抹灰层065012200217036KN/M合计367KN/M（4）柱自重BH600MM600MM柱自重060625900KN/M20厚混合砂浆抹灰层40600217082KN/M合计982KN/M（5）外纵墙自重200厚加气混凝土砌块自重025511KN/12厚13水泥砂浆打底扫毛001220024KN/8厚聚合物抗裂砂浆000817014KN/20厚混合砂浆00217034KN/贴瓷砖墙面05KN/合计232KN/标准层外纵墙自重232（361707）278KN/M钢框玻璃窗04517077KN/M合计355KN/M底层外纵墙自重232（4461707）478KN/M钢框玻璃04517077KN/M合计555KN/M（6）内纵墙自重120厚加气混凝土砌块01255066KN/20厚混合砂浆00217034KN/合计100KN/底层（其中内墙不开窗，窗高为0）内纵墙自重100（44607）376KN/M标准层内纵墙自重100（3607）290KN/M（7）外横墙自重200厚加气混凝土砌块自重025511KN/12厚13水泥砂浆打底扫毛001220024KN/8厚聚合物抗裂砂浆000817014KN/20厚混合砂浆00217034KN/贴瓷砖墙面05KN/合计232KN/底层外横墙自重232（44607）872KN/M标准层外横墙自重232（3607）684KN/M（8）内横墙自重120厚加气混凝土砌块01255066KN/20厚混合砂浆00217034KN/合计100KN/底层内横墙自重100（44607）376KN/M标准层内横墙自重100（3607）29KN/M综上可知各层梁上墙体重量下的线荷载，便于荷载作用下内力的计算。A因此，作用于顶层框架梁上的分布荷载为（走廊应该按单向板计算）对于EJ跨，均布荷载G1474KN/M梁自重）梯形荷载（板上）G1522844233949KN/MB作用于12层楼面框架梁上的分布荷载对于DE跨均布荷载G147429764KN/M，G2474KN/M梯形荷载G1G234482752KN/M对于EJ跨均布荷载G1G2746KN/M梯形荷载G1G22752KN/M（C）作用于框架柱上的集中荷载顶层上截面恒载屋面恒载5220584054176KN边框梁自重荷载03078250542KN合计8376KN柱下截面荷载上柱集中力柱自重8376982361191KN2层框架柱的集中荷载外墙自重35882864KN边框梁自重03（07012）258348KN通过边梁传来的楼面荷载34405845504KN合计11848KN上截面恒载上层柱集中荷载本层框架梁荷载11911184823758KN下截面恒载上截面恒载柱自重237589823627293KN底层柱的集中荷载作用对于柱E、J上截面恒载272931184839141KN下截面恒载39141982364267KN对于柱D上截面恒载785982367851924KN下截面恒载1924982362277KN对于作用在框架梁上的梯形荷载，为了计算简便可按支座弯矩等效原则，把梁上的梯形分布荷载转化为等效均布荷载。图22作用于梁上的恒载图222活荷载标准值计算活荷载的取值查规范可知，不上人屋面为05KN/，楼面活载标准值为20KN/，走廊、门厅活载标准值为计算方便也取20KN/，楼梯活载取25KN/因为活荷载标准值取值均小于40KN/，故可以采用活载满布计算。其内力分析表明，采用满布时与最不利布置法相比，其支座弯矩可满足要求，跨中弯矩偏小，为减小误差，内力求出后将跨中弯矩乘以扩大系数12，就可以满足工程精度要求。因此，框架梁上活荷载的具体计算过程与恒载的计算过程相同。（1）屋面和楼面活载标准值不上人屋面05KN/楼面办公室、走廊20KN/卫生间、楼梯间25KN/（2）雪荷载20/35MKNS20/3501MKNSRK顶层框架梁上的活载分布G0505（84）3KN/M1、二层框架梁上活载分布G20816KN/M作用于框架柱上活载引起的集中荷载顶层柱G05（05840542）055KN1、二层柱边柱G20（05840542）0520KN中柱G20（05840542）40KN下层柱的集中力上层柱集中力本层柱集中力由此，与恒载一样，对于作用在框架梁上的梯形荷载，可等效为均布荷载。图23作用于梁上的活载图223风荷载计算风荷载计算单元为80M宽，沿竖向分布的单位面积荷载的计算公式为002KZSIJZSZBWHWU基本风压，B12M04/KNM底层层高为36036396M，标注层层高为36M。对于高度小于30M的建筑物，取10，作用高度为节点上下各取半层高度（顶层除外）。Z顶层作用高度为，其中取固定值为074，取1336142ZUSU则集中风荷载的标准值如下表21集中风荷载标准值离地高度Z/MZSUZ0K开间（M作用高度KF1116074131004038583298567560741310040385836110883960741310040385837811642224雪荷载计算镇江地区的基本雪压为035KN/M2，又，由于雪荷20/3501MKNSRK载不应与屋面均布活荷载同时组合作用，因其小于不上人屋面活荷载05KN/M2，故此处不需要考虑雪荷载对建筑的影响。综上可得风荷载作用下的计算简图如下图23风荷载下的计算简图23风载作用下侧移的验算231侧移刚度D横向3层D值的计算取E3107表22横向3层D值构件名称CBIK2K/12MKNHICJ轴柱071026221833E轴柱071026221833横向2层D值的计算表23横向2层D值构件名称CBIK2K/12MKNHICJ轴柱071026221833E轴柱166045437796D轴柱095032226836横向底层D值的计算表24横向底层D值构件名称BCIKKC250/12MKNHICJ轴柱0877047820952E轴柱2049063027599D轴柱1173052723109232侧移验算水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算IJJDVU左风载作用下框架侧移计算表25左风载作用下框架侧移层数/KKNVJ/MKNUJ/HIJIU3999943666227104361589211020986465242104364761116325716604541044462层间侧移最大值（满足）9824671在左风载作用下满足条件，则在右风载作用下层间侧移也满足条件。233地震荷载计算（1）重力荷载代表值计算所谓重力荷载代表值是指一个变形缝范围内楼层所以恒荷载与活荷载的组合值。即恒荷载05倍活荷载，具体计算结果如下柱自重统计对于底层柱自重及抹灰层高,共有23根柱。46LMG23（06064462500206446174）10069KN第2层柱自重及抹灰，共有23根柱。3LG23（060636250020636174）8128KN第3层柱的自重及抹灰，共有6根柱。LMG6（060636250020636174）212KN梁自重统计由于所有梁的截面尺寸选取一样，只是跨度有所不同，故只需计算一榀框架梁自重即可，以横向框架梁为例对于梁DE跨度,板厚120MM，尺寸为300MM700MM6LMG03（07012）（606）252002（07012）（606）172562KN对于梁EJ跨度,板厚120MM，尺寸为300MM700MM8LG03（07012）（806）252002（07012）（806）173511KN考虑到纵向跨度梁的不一样，因此需要注意及的纵梁跨度不同。其余各梁的4LM72L自重统计过程略，同理可分别得出各层层间所有梁的总重量。底层梁的总重量G351123525627313310983KN2层梁总自重G10983KN3层梁总自重G3511724577KN墙体门窗自重外墙窗自重窗高17M，窗宽22M，12层每层共有13个窗。G1722045132188KN外墙自重墙厚200MM，外纵墙为232KN/M2。以D轴为例底层墙自重G232（44067）（44607）172262951KN2层墙自重G232（44067）（3607）172262157KN3层墙自重G232（16063）（3607）17222782KN外墙抹灰自重G2002（44067）（3607）1722617632KN经统计底层总重G29512104436376（83676367）2549KN2层墙体自重G21572104436376（83676367）2390KN3层墙体自重G782210163637683638073KN活荷载统计屋面活荷载统计141605112KN楼面活荷载统计144421232KN又由重力荷载代表值恒载05活载，则G1100691098325493444414051232738924KNG281281098323903444414051232703614KNG3212245778073522161405112249035KN（2）柱的抗侧移刚度D值得计算由前面风载下的侧移验算中D值的计算值可知各层柱D值的大小318JED223796E2683D1095J15109（3）自振周期的计算23123020165070354GHTBSTS（4）计算底部剪力经判别场地类型为类，设计地震组为第一组即，本建筑抗震设防烈度为7GS度，设计地震加速度为015G，查表知水平地震影响系数最大值MAX012因为,查地震影响系数曲线有10GT，其中2MAX210所以，108502739470361490351754EKEQIFGGN（5计算横向地震作用因为，所以取1GT0NS水平地震作用计算公式为1IIEKNJIJGHFF计算结果如下表表26地震载作用下框架受力层数IHMIGKNIHKNMAIIGHIFKN31166249035290374802454227280670361456711290478824714467389243295601027747801187047817254地震力水平作用于整栋建筑物，应将地震作用按柱刚度转化到计算单元那一榀框架上进行相应的计算。计算简图如下图23地震荷载下的计算简图（6）地震作用下的框架侧移计算表27地震载作用下框架侧移层数IVKNIDCUIHC31409436660003236125225878645600030360132707166000046446197经验算，层间弹性相对弹性转角应满足150CC又MAX97CC故均满足要求。第三章内力计算31内力计算311恒载作用下的内力计算将梯形荷载转化为等效均布荷载图31梯形荷载到均布荷载的转化图转化后的等效均布荷载231QP对于三角形荷载，当时，1258P本例梁上作用的是三角形荷载，由此转化为均布荷载只需取即可。58QP则恒载作用下的框架的均布荷载分布如下图31恒载作用下的计算简图用力矩分配法计算所示均布荷载作用下梁、柱的弯矩、剪力、轴力图。具体计算过程如下（1）固端弯矩计算（以第三层为例）根据“结构力学”的知识，分别求出每层每跨梁在不同荷载作用下梁两端的固端弯矩，然后叠加得出总的固端弯矩。221Q9481569MLKNM左22L右（2）节点分配系数的计算（以第三层节点为例）4071042梁58柱同理可得其余各层梁、柱各节点的分配系数。具体分配过程如下柱梁梁柱058042042058156901569091006590330039907980110102310168011410114101101011010上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁梁柱0370370260200270270260490511325013250658065804900490034501730840168022702270218010903103102202690280052105210104201330022702270876028002800左梁上柱下柱0400320280210290230270340360301325013250746074605300424037101860810161022201760206010303202602302190231019305620450010120135002220176095204240231019302250880970图32恒载作用下的内力计算图由此可得恒载作用下的弯矩图、剪力图及轴力图分别如下恒载作用下弯矩图图33恒载作用下的弯矩图恒载作用下轴力图图34恒载作用下的轴力图恒载作用下的剪力图图35恒载作用下的剪力图312活载作用下内力计算楼面活载作用位置具有随机性，因此计算内力时应该分析活载在不同位置作用下框架的内力，然后进行内力组合得出活载最不利位置下框架各杆件的内力。计算方法有两种活荷载逐跨布置法和最不利位置法。在楼面活载大小不大于4KN/M2的情况下可采用满布的方法，从而使计算过程得以简化，同时也能满足工程精度要求。具体计算过程同恒载一样。（1）将梯形荷载作用的计算简图转化为均布荷载作用下的活载图，得到均布活载作用下的计算简图。图36活载作用下的计算简图则活载作用下力矩分配法的分配过程如下柱梁梁柱0580420420581067106761943822427154274923101680776776749749上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁梁柱0370370260200270270260490515333533330003000197319731387694303605817817788394112112097127713292085208541705422817817378813291329左梁上柱下柱0400320280210290230270340360305333533330003000213317071493747324647893708832416130104090879930775226318114074543389370838321705930775906354388图37活载作用下的内力计算图活载作用下的弯矩图图38活载作用下的弯矩图活载作用下的轴力图图39活载作用下的轴力图活载作用下的剪力图图310活载作用下的剪力图313地震水平作用下内力计算地震作用分为竖向和水平作用，依据建筑抗震设计规范，本例仅考虑地震水平作用，其内力计算方法与风荷载作用相同，故只需以一个为例计算即可。在节点荷载作用下，内力计算步骤如下计算层间剪力；求剪力分配系数以及各柱反弯点处的剪力；求反弯点高度；计算柱端弯矩；计算梁端弯矩；画内力图。由前面的地震荷载计算可知层间地震荷载值，计算如下表31各柱的剪力分配系数表层数柱号JED3050502025304370311029203850323表32各柱分配得到的水平剪力表KN层数柱号JED3704570450265451130580219548125910562求反弯点高度按倒三角形荷载查表，可以得到标准反弯点高度比Y0及相应修正系数Y1、Y2和Y3。通过叠加得到修正后的反弯点高度比Y表33标准反弯点高度比Y0层数柱号JED30350350204504830451065060642表34上、下层横梁线刚度比对Y0修正Y1层数柱号JED30018020001000表35层高变化引起的修正系数Y2/Y3层数柱号JED30/00/00/020/00/00/010/00/00/0综上可得修正后的反弯点高度30IY表36修正后的反弯点高度Y层数柱号JED30350530204504830451065060642则相应的固端弯矩如下YIMHV下1YIMHV上（）所得弯矩图如下图311地震荷载作用下的弯矩图地震荷载作用下的轴力图311地震荷载作用下的轴力图地震荷载作用下的剪力图312地震荷载作用下的剪力图314风荷载作用下的内力计算由于风载与地震荷载一样都是水平作用力，根据前面地震荷载的求解过程，同理可以求得风载下的框架内力图。风载作用下的弯矩313风载作用下的弯矩图风载作用下的轴力314风载作用下的轴力图风载作用下的剪力315风载作用下的剪力图32内力组合多种荷载作用在结构上须考虑荷载组合，依据不同荷载内力计算结果，取控制截面进行内力组合。梁控制截面选取左、右支座和跨中截面，柱控制截面取上、下截面。梁内力组合和柱内力组合详见以下各表。内力组合时，内力组合时，竖向荷载作用下是用调幅后的弯矩，水平荷载考虑左、右两方向作用。按高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ32010）的规定，须有无震及有震两种组合，本例考虑如下无震组合S135恒载0714活载（以恒载为主时）S12恒载14（活载06风载）（以活载为主时）S12恒载14（07活载风载）（以活载为主时）有震组合S12重力荷载代表值13水平地震作用值得注意的是，一般情况下梁端部下截面正弯矩在跨中钢筋不弯起、不截断时，跨中配筋可满足抵抗端部正弯矩要求。在水平荷载较大的情况下端部正弯矩可能大于跨中正弯矩，此时尚需考虑梁端下截面正弯矩组合，其组合表达式为S13MEK10MGE具体内力组合过程及计算结果见下列各表。321梁截面内力组合表表37梁截面内力组合表层数梁跨截面内力SGKSQKSWKSGESEHKM132578269831367013367左V11693756251120713414中M997959810278M138581179102714448139463EJ右V11843844251122653414M12305462712741461916197左V97173871306116533882中M668928588118M14060565611731688814856EJ右V101554129306122203882M673634631852846823020左V5862321460774697492中M397616784815M5058218117936149219312DE右V6302278660776957492M11380464017001370018712左V96543871400115904411中M736629268829M13633550915021638816574EJ右V102184109400122734411M9246359025631104128471左V8022319389496199943中M364314904388M5825243027097040311881DE右V6882280789482869943续表梁内力组合表层数梁跨截面内06）1214（07）1213M18706178911809433781左V16526153011512418923中M14058128121256112334M198641914319223354673EJ右V16815156041539019156M21146223142108438598左V16912173371588219030中M1183112028108289742M24524257762405739578EJ右V17756182241666119710M12487144871407040087左V11063120441103418702中M7012712064165778M89661062910717358892DE右V11238119731114218974M19910215802058340766左V16826173401593819642中M12812129361170710595M23803253342386141211EJ右V17821183501684820461M16000182741820250262左V13959148481400724468中M6378645858325266M102451266813164489921DE右V12042129391226122869其中SGK代表恒载下的内力，SQK代表活载下的内力，SWK代表风载下的内力。SGE为重力荷载代表值，其计算公式为05GEKQSS为地震荷载作用下的内力值。EHK322柱截面内力组合表表38柱截面内力组合表1351407层数柱位截面内力SGKSQKSWKSGESEHK|MMAX|NMAXNMINM132578269831367013367187061870617897N200691256250206973414283242832427093上V573466742060686050839583957741M738615775288175841011517115179971N236041256250242323414330963309631865J下V573466742060686050839583957741M13858117910271444813946198641986418708N2021913442502089134142861328613272963E上V573466757060688040839583957741M67841224102673961500010358103589158N237541344250244263414333853338532068下V573466757060688040839583957741M4917305074564427786962796276638N451677127557487317296679606796060975上V3393173026342583364627662764581M729631782008885433212964129649850N487027127557522667296727327273265748J下V3393173026342583364627662764581M541969199910262287616801680730N581221268605064465196908979089778465上V8166201043112612442170917091102M239912621756303021915447544753239N616571268605068000196956699566983237E下V8166201043112612442170917091102M505821811793614921931896689666828N152844786607176777492253242532420633上V25771111784313310062456845683479M42191817103251284292747674765696N1881947866072121274923009630096254062D下V25771111784313310062456845683479续表柱内力组合表1214（06）1214（07）1213层数柱位截面内力|MMAX|NMAXNMIN|MMAX|NMAXNMIN|MMAX|NMAXNMINM1789117891150831809418094145323378133781973N260512605123873256642566423733292752927520398上V8167816765288122812262931514615146584M115151151584201114811148812420742207421124N302933029328115299062990627975335173351724640J下V8167816765288122812262931514615146584M1914319143157671922319223151923546735467793N263542635424053259302593023913295072950720631上V82938293640283328332608317733177333171M1071610716727910777107776704283752837510625N3059630596282953017230172281553374933749248733E下V82938293640283328332608317733177333171M1079610796527599329932485717852178522391N646466464653733619656196553421679616796148992上V67156715385161356135370394839483736M133721337285871215012150847516294162945030N688886888857975662076620757663722037220353234J下V67156715385161356135370394839483736M368536851030439743972149309693096928508N875498754969704822498224969676776137761377103上V2723272310330473047481175261752614823M61216121140465746574420321263212624854N917919179173946864918649173918818558185581345E下V2723272310330473047481175261752614823M1062910629456310717107173559358893588921132N2555125551178312388123881174913095230952114732D上V53065306243452795279199516840168409322M8473847341968288828836181173311733573N297932979322073281232812321733351943519415715下V53065306243452795279199516840168409322续表柱内力组合表1351407层数柱位截面内力SGKSQKSWKSGESEHK|MMAX|NMAXNMINM408314611499481414379694469445512N7020513019957767151170610753510753594777上V131947096315549637224122411781M17976352794211528601304830482426N7374013019957802501170611230811230899549J下V131947096315549637224122411781M19886572309231723129332833282684N97249239885441092435729154794154794131286上V72424312358461258012161216977M12394243198145132976208820881673N101630239885441136245729160709160709137201E下V72424312358461258012161216977M16066131767191316896276927692168N37551959315014234817435600956009550694上V59622010537061048310201020805M10484022928124929860180918091415N419309593150146727174356600766007566061D下V59622010537061048310201020805续表柱内力组合表1214（06）1214（07）1213层数柱位截面内力|MMAX|NMAXNMIN|MMAX|NMAXNMIN|MMAX|NMAXNMINM820482043640843084302801244692446912917N1032761032768344298344983448290610727510727576840上V3050305077433923392235143931439310663M53925392191669066901755397193971934644N107518107518876841025861025868714811151711151781082J下V3050305077433923392235143931439310663M5245524544662626262847328483284827288N150739150739116242140969140969115937138539138539123644上V2246224616928362836860173691736915339M476747671200638063802990446104461041128N155996155996121499146226146226121194143797143797128901E下V2246224616928362836860173691736915339M4270427044350025002547242602426019670N597525975243800565645656442960734837348328152上V1908190816924052405759144751447512781M428042801202575157512842403174031737319N6500765007490556181961819482157873778737334061D下V1908190816924052405759144751447512781第四章截面设计与配筋计算41框架梁截面设计依据内力组合表，从中选出控制截面的最不利内力进行配筋计算。主要内容有复核截面尺寸，选择材料，确定配筋，满足构造要求等。本例选用材料混凝土C40；钢筋纵筋HRB400级，箍筋HPB300。经查表可知,219CFNM217TFNM2360YFNM270YVFNM10517B以第3层EJ跨框架梁（为例来说明框架梁的截面设计。从组合内力7BH表中选取梁最不利内力如下左支座截面有震组合）78MKA1892VK跨中截面（无震组合）1406NM右支座截面（有震组合）356N（1）左支座截面支座截面上部受拉，按矩形截面计算。求H0本例属于一类环境，钢筋保护层最小厚度C25MM，假定钢筋一排布置，则07356SAM求相对受压区高度查表知，受弯构件正截面承载力计算的抗震承载力调整系数075RE则截面抵抗弯矩系数S621075381905SRECMFBH相对受压区高度为22117SB由于，且小于035（三级抗震要求），故满足要求。B求受拉纵筋面积AS2101930651643SCYFBHFM取4C20钢筋（AS1256MM2验算最小配筋率012560633SBH又MINAX,421TYF即，所以满足最小配筋率要求。选择4C20钢筋（AS1256MM2，满足承载力要求。MIN（2）跨中截面计算梁板整浇，下部受拉按T形截面计算，其翼缘宽度应按以下几种情况考虑FB按计算跨度考虑082673FLBM按梁肋净跨考虑30FNS按考虑FH（不受限制）01280165FH以上三种情况取最小值，即取翼缘宽度7FBM（2）T形截面设计步骤判别T形截面类型10611926705202398384CFFBHNMKNMAAA故属于第一类T形截面，按的矩形截面计算。F求受压区高度X602212140159742CFMHBM纵向受拉钢筋12019267435943CFSYBXA验算配筋MIN05943102980216SABH满足最小配筋率要求。选取钢筋3C18（），满足承载力要求。7543实（4）右支座截面支座截面上部受拉，按矩形截面计算。求相对受压区高度对于有震组合考虑受弯构件正截面承载力计算的抗震承载力调整系数为075RE取截面有效高度，则065SHAM6221075341059RESCMFBH17SB且小于035（抗震要求），故满足要求。求受拉纵筋面积AS210193016543SCYFBHFM同样选取4C20纵筋，满足承载力要求。（前面已经验算过，不需再验算）（5）梁斜截面受剪承载力计算计算设计剪力V对于抗震设计，为了体现延性框架设计原则，保证框架梁塑性铰区的“强剪弱弯”，考虑地震作用组合的框架梁端剪力