毕业论文-29mw热水锅炉烟风阻力计算设计

京江学院JINGJIANGCOLLEGEOFJIANGSUUNIVERSITY本科毕业设计29MW热水锅炉烟风阻力计算THECALCULATIONOFSMOKEWINDRESISTANCEIN29MWHOTWATERBOILER学生学号学生姓名专业班级J动力热能1002指导教师姓名指导教师职称副教授2014年6月29MW热水锅炉烟风阻力计算摘要热水锅炉在人们的日常生活中是不可缺少的热力设备，将煤，石油等燃料的化学能燃烧释放的热量传给水，加热后的热水直接供给工业生产和民用生活使用。本次毕业设计任务是29MW热水锅炉烟风阻力计算。锅炉烟风阻力计算是在热力计算的基础上，通过对烟气和空气通道的空气动力学计算，求解通道的流动总阻力，从而为选择合适的引、送风机提供基础数据。烟风系统各部分介质流量、温度以及流通截面等相关数据均根据锅炉结构尺寸及额定负荷下热力计算数据确定。烟风阻力计算包括烟气侧阻力的计算，引风机的选择，空气侧阻力的计算及鼓风机的选择。关键词热水锅炉，引风机，鼓风机，烟风阻力计算THECALCULATIONOFSMOKEWINDRESISTANCEIN29MWHOTWATERBOILERABSTRACTHOTWATERBOILERISINDISPENSABLEHEATINGEQUIPMENTINPEOPLESDAILYLIVESTHECOMBUSTIONOFCOAL,OILANDOTHERFUELISUSEDTORELEASEDTHEHEATTOTHEWATERTHEHOTWATERHEATEDSUPPLYTOTHEUSEOFINDUSTRIALPRODUCTIONANDCIVILLIFEDIRECTLYTHISGRADUATIONDESIGNOFTHECALCULATIONOFSMOKEWINDRESISTANCEIN29MWHOTWATERBOILERISCONDUCTEDTHECALCULATIONOFSMOKEWINDRESISTANCEINHOTWATERBOILERISONTHEBASISOFTHERMODYNAMICCALCULATION,THROUGHAERODYNAMICCALCULATIONOFFLUEGASANDAIRCHANNELS,TOSOLVETHEFLOWCHANNELOFTOTALRESISTANCEANDTOPROVIDEBASICDATATOCHOOSETHEAPPROPRIATEGUIDEBLOWEREACHPARTOFTHEMEDIUMFLOWRATE,TEMPERATUREANDFLOWAREAANDOTHERRELATEDDATAAREBASEDONTHEBOILERTHERMODYNAMICCALCULATIONDATAOFMEASUREMENTUNDERTHERATEDLOADINTHESMOKEWINDSYSTEMTHECALCULATIONOFSMOKEWINDRESISTANCEINCLUDINGTHECALCULATIONOFFLUEGASRESISTANCEADDTOTHESELECTIONOFTHEINDUCEDDRAFTFAN,THECALCULATIONOFAIRRESISTANCEANDTHESELECTIONOFTHEBLOWERKEYWORDSHOTWATERBOILER,INDUCEDDRAFTFAN,BLOWER,THECALCULATIONOFSMOKEWINDRESISTANCE目录第1章绪论111锅炉的应用现状及其在社会生活中的重要性1111锅炉的发展1112锅炉的工作过程2113锅炉在社会生活中的应用现状212热水锅炉3121锅炉分类3122热水锅炉现状5123热水锅炉举例6124烟风阻力计算的重要性9125烟风阻力计算设计优化和改进1013烟风阻力计算步骤11131烟气侧阻力计算及引风机的选型11132空气侧阻力计算及鼓风机的选型11第2章烟气侧阻力计算1221炉膛出口负压及八字烟道阻力13211纵向、横向相对截距13212斜向节距13213单排管子阻力系数1013214八字烟道阻力系数14215烟气动压头1522前烟道箱阻力16221局部阻力系数及有效截面积16222前烟箱烟气速度17223前烟箱局部阻力1723螺纹烟管阻力18231动压头18232入口、出口阻力系数18233螺纹烟管阻力1824后烟箱阻力19241后烟箱出口阻力系数和后烟箱截面变化阻力系数19242动压头19243后烟箱与省煤器之间的阻力2025后烟箱与除尘器与烟囱之间的烟道阻力2026除尘器阻力2027烟囱阻力20271烟气动压头20272沿程阻力系数21273烟囱阻力2128自生通风力2129烟气侧全压降22第3章引风机2331烟气容量2332引风机应有烟气量2333引风机应有压头2434引风机型号2435引风机参数25第4章空气侧阻力计算2641吸风管路阻力26411空气速度26412吸风口阻力26413沿程阻力27414吸风管路阻力2742调风装置阻力2743送风道阻力28431沿程阻力28432三通分流阻力29433送风道阻力30434风仓室阻力31435风道总阻力31第5章鼓风机3351鼓风机选择3352本章小结33结论34致谢35参考文献36附录37第1章绪论11锅炉的应用现状及其在社会生活中的重要性锅炉是一种能量转换设备，向锅炉输入的能量有燃料中的化学能，锅炉输出具有一定热能的蒸汽、高温水或有机热载体。锅炉包括锅和炉两大部分，锅的原义是指在火上加热的盛水容器，炉是指燃烧燃料的场所。锅炉中产生的热水或蒸汽可直接为生产和生活提供所需要的热能，也可通过蒸汽动力装置转换为机械能，或再通过发电机将机械能转换为电能。提供热水的锅炉称为热水锅炉，主要用于生活，工业生产中也有少量应用。产生蒸汽的锅炉称为蒸汽锅炉，又叫蒸汽发生器，常简称为锅炉，是蒸汽动力装置的重要组成部分，多用于火电站、船舶、机车和工矿企业。锅炉的主要工作原理是利用燃料燃烧后释放的热能或工业生产中的余热传递给容器内的水，使水达到所需要的温度或一定压力蒸汽的热力设备。锅炉“锅”与“炉”两部分同时进行，水进入锅炉以后，在汽水系统中锅炉受热面将吸收的热量传递给水，使水加热成一定温度和压力的热水或生成蒸汽，然后引出应用。在燃烧设备部分，燃料燃烧不断放出热量，燃烧产生的高温烟气通过热的传播，将热量传递给锅炉受热面，而本身温度逐渐降低，最后由烟囱排出。111锅炉的发展锅炉的发展分为使用的蒸汽压力方面的发展、蒸汽锅炉的结构发展、锅炉的循环方式发展、锅炉压力的变化、炉排结构的发展、锅炉种类的发展等多个方面。（1）使用的蒸汽压力方面的发展18世纪上半叶，英国煤矿使用的包括瓦特的初期蒸汽机的蒸汽机所用的蒸汽压力等于大气压力。18世纪后半叶改用高于大气压力的蒸汽。19世纪，常用的蒸汽压力提高到08兆帕左右。（2）蒸汽锅炉的结构发展最早的蒸汽锅炉是一个盛水的大直径圆筒形立式锅壳，后来改用卧式锅壳。随着锅炉越做越大，为了增加受热面积，在锅壳中加装单个或多个火筒，称为火筒锅炉。1830年左右，在掌握了优质钢管的生产和胀管技术之后出现了火管锅炉。在锅壳的存水线以下装上尽量多的火管，称为卧式外燃回火管锅炉。19世纪中叶，出现了水管锅炉。锅炉受热面是锅壳外的水管，取代了锅壳本身和锅壳内的火筒、火管。这种锅炉中的圆筒形锅壳遂改名为锅筒，或称为汽包。随着制造工艺和水处理技术的发展，出现了弯水管式锅炉。随着水冷壁、过热器和省煤器的应用，以及锅筒内部汽、水分离元件的改进，锅筒数目逐渐减少，既节约了金属，又有利于提高锅炉的压力、温度、容量和效率。（3）锅炉的循环方式发展以前的火筒锅炉、火管锅炉和水管锅炉都属于自然循环锅炉，水汽在上升、下降管路中因受热情况不同，造成密度差而产生自然流动。在发展自然循环锅炉的同时，从30年代开始应用直流锅炉，40年代开始应用强制循环锅炉，它是在自然循环锅炉的基础上发展起来的，在下降管系统内加装循环泵，以加强蒸发受热面的水循环。直流锅炉中没有锅筒，给水由给水泵送入省煤器，经水冷壁和过热器等蒸发受热面，变成过热蒸汽送往汽轮机，各部分流动阻力全由给水泵来克服。（4）锅炉压力的变化第二次世界大战以后，这两种型式的锅炉得到较快发展，因为当时发电机组要求高温高压和大容量。随着自动控制和水处理技术的进步，它们渐趋成熟。在超临界压力时，直流锅炉是唯一可以采用的一种锅炉，70年代最大的单台容量是27兆帕压力配1300兆瓦发电机组。后来又发展了由辅助循环锅炉和直流锅炉复合而成的复合循环锅炉。（5）炉排结构的发展要求不但发展各种炉型来适应不同燃料的燃烧特点，而且还要提高燃烧效率以节约能源。此外，炉膛和燃烧设备的技术改进还要求尽量减少锅炉排烟中的污染物，早年的固定炉排锅炉多燃用优质煤和木柴，加煤和除渣均用手工操作。直水管锅炉出现后开始采用机械化炉排，其中链条炉排得到了广泛的应用。炉排下送风从不分段的“统仓风”发展成分段送风。早期炉膛低矮，燃烧效率低。后来人们认识到炉膛容积和结构在燃烧中的作用，将炉膛造高，并采用炉拱和二次风，从而提高了燃烧效率。（6）锅炉种类的发展初期的水管锅炉只用直水管，直水管锅炉的压力和容量都受到限制。二十世纪初期，汽轮机开始发展，它要求配以容量和蒸汽参数较高的锅炉。发电机组功率超过6兆瓦时，以上这些层燃炉的炉排尺寸太大，结构复杂，不易布置，所以20年代开始使用室燃炉，室燃炉燃烧煤粉和油。煤由磨煤机磨成煤粉后用燃烧器喷入炉膛燃烧，发电机组的容量遂不再受燃烧设备的限制。自第二次世界大战初起，电站锅炉几乎全部采用室燃炉。早年制造的煤粉炉采用了形火焰。燃烧器喷出的煤粉气流在炉膛中先下降，再转弯上升。后来又出现了前墙布置的旋流式燃烧器，火焰在炉膛中形成形火炬。随着锅炉容量增大，旋流式燃烧器的数目也开始增加，可以布置在两侧墙，也可以布置在前后墙。1930年左右出现了布置在炉膛四角且大多成切圆燃烧方式的直流燃烧器。112锅炉的工作过程在水汽系统方面，给水在加热器中加热到一定温度后，经给水管道进入省煤器，进一步加热以后送入锅筒，与锅水混合后沿下降管下行至水冷壁进口集箱。水在水冷壁管内吸收炉膛辐射热形成汽水混合物经上升管到达锅筒中，由汽水分离装置使水、汽分离。分离出来的饱和蒸汽由锅筒上部流往过热器，继续吸热成为450的过热蒸汽，然后送往汽轮机。在燃烧和烟风系统方面，送风机将空气送入空气预热器加热到一定温度。在磨煤机中被磨成一定细度的煤粉，由来自空气预热器的一部分热空气携带经燃烧器喷入炉膛。燃烧器喷出的煤粉与空气混合物在炉膛中与其余的热空气混合燃烧，放出大量热量。燃烧后的热烟气顺序流经炉膛、凝渣管束、过热器、省煤器和空气预热器后，再经过除尘装置，除去其中的飞灰，最后由引风机送往烟囱排向大气。113锅炉在社会生活中的应用现状在各种工业企业的动力设备中，锅炉是最重要的组成部分。这些锅炉用户使用锅炉，是为了提供热源或动力源。大多数的工矿企业是用蒸汽或高温热水对其产品进行加热，烘焙，消毒，保温或作为冬季采暖，夏季空调制冷的热源等。也有少数的工矿企业用蒸汽作为动力，驱动汽轮机来拖动风机、水泵，油田和炼油厂或特殊部门都有这种需要。就一个供热系统而言，通常是利用锅炉生产出蒸汽（或热水），而后通过热力管道，将蒸汽（或热水）输送到用户，以满足生产工艺或生活采暖等方面的需要。此外，还有用于生活热水供应、洗浴和采暖的所谓生活锅炉。用于工业生产和生活的锅炉数量大、分布广，并且绝大多数都以产生携带一定量热能的蒸汽和热水为目的，以水作为介质的形式出现。通常，我们把用于动力、发电方面的锅炉，叫做动力锅炉，把用于工业及采暖方面的锅炉，称为供热锅炉，又称工业锅炉。随着人民生活水民的提高，对热能的需要量急剧增大，锅炉的数量也就越来越多。目前，世界各国都在致力于高效、低污染锅炉的研究和开发工作，力求使得由于锅炉燃烧燃料而对环境造成的破坏最小化。12热水锅炉121锅炉分类锅炉可按照不同的方法进行分类。一、按用途分类1电站锅炉用于发电，大多为大容量、高参数锅炉，火室燃烧，效率高，出口工质为过热蒸汽；2工业锅炉用于工业生产和采暖，大多数为低压、低温、小容量锅炉，火床燃烧居多，热效率较低，出口工质为蒸汽的称为蒸汽锅炉，出口工质为热水的称为热水锅炉；3船用锅炉；4机车锅炉；5注汽锅炉用于油田对稠油的注汽热采，出口工质一般为，高压湿蒸汽。二、按结构分类1火管锅炉烟气在火管内流过，一般为小容量、低参数锅炉，热效率低，但结构简单，水质要求低，运行维修方便；2水管锅炉汽水在管内流过，可以制成小容量，低参数锅炉，也可以制成大容量、高参数锅炉。电站锅炉一般均为水管锅炉，热效率高，但对水质和运行水平的要求也较高。三、按循环方式分类1自然循环锅筒锅炉；2多次强制循环锅筒锅炉；3低倍率循环锅炉；4直流锅炉；5复合循环锅炉。四、按锅炉出口工质压力分类1低压锅炉一般压力小于1275MPA；2中压锅炉一般压力为3825MPA；3高压锅炉一般压力为98MPA；4超高压锅炉一般压力为1373MPA；5亚临界压力锅炉一般压力为1667MPA；6超临界压力锅炉一般压力为2213MPA。五、按燃烧方式分类1火床燃烧锅炉主要用于工业锅炉，包括固定炉排炉、往复炉排炉等；2火室燃烧锅炉主要用于电站锅炉，燃用液体燃料、气体燃料和煤粉的锅炉均为火室燃烧锅炉；3沸腾炉送入炉排空气流速较高，使大颗粒燃煤在炉排上面的沸腾床中翻腾燃烧，小颗粒燃煤随空气上升并燃烧。六、按所用燃料或能源分类1固体燃料锅炉燃用煤等固体燃料；2液体燃料锅炉燃用重油等液体燃料；3气体燃料锅炉燃用天然气等气体燃料。七、按排渣方式分类1固态排渣锅炉；2液态排渣锅炉。八、按炉膛烟气压力1负压锅炉炉膛压力保持负压，有送、引风机，是燃煤锅炉主要型式；2微正压锅炉炉膛表压25KPA，不需引风机，易于低氧燃烧。九、按级别分类A级锅炉额定工作压力（表压，下同）P38MPA的锅炉，包括1超超临界锅炉P270MPA或额定出口温度590的锅炉；2超临界锅炉221MPAP270MPA；3亚临界锅炉167MPAP221MPA；4超高压锅炉137MPAP167MPA；5高压锅炉98MPAP137MPA；6次高压锅炉54MPAP98MPA；7中压锅炉38MPAP54MPA。B级锅炉1蒸汽锅炉08MPAP38MPA或额定蒸发量10T/H；2热水锅炉额定出水温度120或额定热功率42MW；3有机热载体锅炉1使用气相有机热载体的锅炉；2液相有机热载体锅炉额定热功率42MW。C级锅炉，除D级锅炉外的下列锅炉1蒸汽锅炉额定工作压力08MPA且额定蒸发量10T/H的蒸汽锅炉；2热水锅炉额定出水温度120且额定热功率42MW；3液相有机热载体锅炉额定热功率42MW。D级锅炉1蒸汽锅炉设计正常水位时水容积50L且额定工作压力08MPA；2汽水两用锅炉额定工作压力004MPA且额定蒸发量05T/H的锅炉；E仅用自来水加压的热水锅炉，且出水温度95。122热水锅炉现状回顾热水锅炉的发展历史，可以说，目前我国热水锅炉产品的研制已经达到了比较成熟与完善的阶段。20世纪60年代初，当人们认识到热水供暖的优点与热水锅炉运行的安全性较之蒸汽锅炉具有诸多优越性时，最初的热水锅炉是由蒸汽锅炉改装而成。我国自行设计、制造的第一代热水锅炉是20世纪70年代初由上海工业锅炉研究所研发的“快装锅炉”。快装锅炉具有体积小，制造、运输、安装简单的特点，受到用户的广泛欢迎，从而极大的推动了我国蒸汽锅炉供暖改为热水锅炉供暖的更新换代过程。同时其先后开发研制的“管架式强制循环热水锅炉”及“长短锅筒水管锅炉”也得到了广泛应用。近时期出现的“角管锅炉”及大容量“”型布置水管锅炉，更加增多了我国热水锅炉的品种。近年来出现的锅壳式螺旋烟管水火管锅炉，利用高新科学技术改造老产品，解决原有的快装锅炉存在的不足和缺陷，使之成为具有体积小、耗钢量低、热效率高的创新产品，这是对我国热水锅炉发展史上具有历史性意义的突出贡献。热水锅炉的工作过程1燃烧过程，这一过程是燃料中的可燃质与空气中的氧气相混合而燃烧放出热量的过程，是可燃质与氧气的化学反应过程，是一个燃料的化学能转化为热能的转换过程。2传热过程，这个过程是燃料燃烧所释放出来的热量。通过受热面传度给水的过程，这是一个纯粹的热传递过程。燃烧过程是放热过程，而传热过程是吸热过程。放热与吸热是矛盾的两个方面，而在锅炉中这一主要矛盾中的焦点就是炉膛。所谓炉膛是燃料燃烧放出热量、同时布置有一定的水冷壁受热面而吸热的空间。当然，锅炉中的吸热过程将继续进行。应该强调的是，在炉膛中同时进行燃烧与传热两个过程。3水循环过程，对于热水锅炉来说，锅内的水循环过程是水不断地被加热而升温，最终得到具有一定温度的热水的过程。锅炉的水循环按其流动规律，分为自然循环与强制循环。热水锅炉中的水循环的系统型式多样，有自然循环锅炉，有强制循环锅炉，也有自然循环结构系统运行中随着循环水泵的运转成为强制循环的，也有强制循环与自然循环共存于一个锅炉循环系统内的复杂循环。热水锅炉在社会生活中的应用现状热水锅炉在人们的日常生活中不可缺少的热力设备。又因为其分布的部门广，数量多，在国民经济中占有重要的地位。它通过煤，石油等燃料的化学能燃烧释放热能，并通过传热把热量传给水，使水加热，热水直接供给工业生产和民用生活。随着高科技的飞速发展，锅炉的设计和应用技术也得到了很大的提高，现在燃烧机械化，给水自动化都已经得到实现。然而，在我国东北，华北，西北地区，冬天寒冷，利用蒸汽锅炉采暖，热量损失巨大，与蒸汽锅炉采暖相比，热水系统的热量损失要小的多。因为他使用的是单相介质热水作为系统，无蒸汽产生，漏水量很少，管道的散热损失也少，同时，热水锅炉连续供给温度不很高的热水，室内温度比较稳定，系统比较安全，维修费用比较低。因此，热水采暖正逐步取代原有的蒸汽采暖。123热水锅炉举例1全自动卧式链条燃煤热水锅炉一、YLW型卧式链条导热油加热炉性能特点YLW系列有机热载体炉为组装式强制循环链条炉排锅炉。锅炉本体前面为炉膛辐射受热面，由密排的双方形盘管构成；后部为对流冲刷受热面，由蛇形管束组成。锅炉由上部本体和下部链条炉排组成，空气预热布置在锅炉后面。燃烧生成的高温烟气在炉膛被吸走部分热量，经转向烟室进入对流受热面换热，出锅炉后在空气预热器中加热燃烧所需的空气，再经除尘器由引风机将烟气送至烟囱排入大气。二、直观简洁的全自动电脑智能控制系统主要特点1电脑智能控制，集成度高、可操作性强；2中文液晶屏显示，LED运行指示、有感触摸面板操作；3一健启动，操作简单、误操作率低；4自动/手动自由切换，自动主运行，安全稳定，手动调试方便可靠；5锅炉故障时液晶屏报中文故障信息，LED灯指示，蜂鸣器声音报警；6锅炉启动过程界面化设计，全中文指示，一目了然；7对大功率设备（如给水泵、引风机及鼓风机）实行延时启动，启动时间通过面板可以设定；8配置传统动力配电柜无法实现的参数设定功能，使锅炉机组运行数字化。三、导热油锅炉全自动电脑智能控制系统主要功能1导热油温控制根据温度传感器信号控制锅炉机组的自动启停并对导热油温高进行双重安全保护；2系统压力控制对系统压力进行实时监控，超压欠压差压安全联锁保护；3锅炉液位控制根据浮球液位计信号控制注油泵的启停，保证锅炉液位在设定范围内；4辅机控制延时启动各动力元件，辅机启动后对其运行状态进行实时监控，循环泵双泵设置，一备一用；5安全控制锅炉超温超压欠压差压保护，锅炉液位超限保护，循环泵、引风机、鼓风机、除渣机、炉排机、上煤机、注油泵故障联锁；6定时开关机每天4时段定时开关机；7配备手动开关以备应急使用，无须担心因控制柜偶尔故障而带来的不便之苦；8控制精度高实现功能齐全，性价比高，为用户降低运行成本；9手操器与电脑控制系统互为备用，当电脑系统发生故障时可应急使用；10、遥控上煤器异地上煤，操作工人只需站在煤斗下按下遥控器的上煤键即可自动上煤。2CWDR卧式全自动智能电热水锅炉1、产品概述本锅炉以动力电为能源，通过电加热管对水加热，实现供暖或提供生活用热水，锅炉智能化程度高、加热快、热效率高、节约能源、无噪音、无污染、体积小、安装使用方便、美观大方，是综合了多项前沿科技而打造的最新一代热水锅炉产品。图11全自动卧式链条燃煤热水锅炉2、控制系统配置热水锅炉专用电脑控制器，采用现代电脑控制技术，把锅炉性能的智能化、自动化、人性化变成现实，具有稳定性高、功能丰富、操作简单、使用方便、控制灵活、造型美观等优点。功能强大，拥有锅炉水温控制、锅炉水位显示、缺水保护、超温保护、内置万年历、连续或定时（4个时间段）运行控制等多项自动显示、控制功能。锅炉运行采用血液循环原理，结合专用微电脑控制器CPU，通过温度传感器，构成循环调节系统。按恒温、节能的优化运行原则，随着水温的变化，控制系统不断进行温度采集，逻辑运算和数字芯片控制调节，而达到系统自动恒温，实现采暖或提供生活热水的目的。3、综合特点（1）大屏幕全中文带背光液晶显示屏，具有丰富的显示功能，将锅炉的运行状态和采集到的循环泵工作状态、加热器工作状态、炉水温度、水位状态、当前时间、报警信息等准确直观的显示出来。利用控制器键盘进行操作设置，并可查核、设定和修改各种调节参数，实现人机对话，易懂、易学、易记，操作简单、方便。（2）控制器带内藏式日历时钟，系统可按用户要求，在一天内4个时间段任意设定开、关机时间，节省电损耗，降低锅炉使用费用。（3）加热器采用陶瓷电加热棒，表面热负荷低，使用寿命更长，布局均匀热效率高。“防电墙”模式的水电分离加热方式，杜绝漏电安全隐患，并且拆装方便，便于检查、维修。不锈钢电加热管与炉体采用法兰连接方式，便于拆卸、安装，检修、保养方便。（不锈钢电加热管型）（4）所配置的电器均为“中国驰名商标”产品、“中国名牌”产品，具有“CE”和“3C”强制认证标志。（5）大功率电热水锅炉采用多段手、自动调节旋钮，用户可随意启、停加热棒组数，自动状态时，控制器逐级启动、关闭加热组，逐级加载、逐级减载的电负荷调节模式，不但保障了电器的正常工作，而且大大减少了对电网的冲击。（6）加热棒接线端子采用优质铜排连接，出线电缆为国标铜芯电缆，承载负荷大，绝缘性好，经久耐用。（7）锅炉具有缺水、超温、短路、漏电、缺相、过流等多项保护功能，锅炉运行更加稳定、安全。（8）锅炉可连接大型蓄热水箱，利用夜间低谷电把水加热至95，进行蓄热储存，白天利用换热器换热后进行供暖，对电网起到了削峰添谷的作用，运行更加经济。（9）铝箔加厚玻璃面做保温，热损失少，保温效果更好。10整体快装出厂，机电一体化，白色彩板，外形美观，不易锈蚀。图12CWDR卧式全自动智能电热水锅炉3CLSG立式燃煤常压热水锅炉CLSG系列常压热水锅炉为立式燃煤锅壳横水管结构，横水管是在炉胆上交叉装设倾斜角大于5度的受热面，吸收炉膛中高温火焰的热量；锅筒顶部开有直通大气的管座，可以在最高水位线溢流多余水量，保证锅炉的安全运行。在炉胆横水管和竖水管口对应的锅筒上开有手孔，以便检修及内部清洗。本体有锅筒、炉胆、吸热横水管等构成完整的受热面，燃烧部分采用固定炉排燃烧室，本系列锅炉与旧式立式锅炉比较，优点具有受热面积大、升温快、耗煤量少、热效率高、操作方便。本炉在设计上大胆采用了自然通风，不需配备鼓风机和引风机，减少了运行费用和维修费用，不产生噪音等。本炉型上部布置的吸热横水管为对流受热区，炉体下部布置的内胆为辐射受热区。炉体结构及烟气流程布局合理、传热良好、结构简单、维修保养方便，并且占地面积小，基建投资较少，运行费用低。图13CLSG立式燃煤常压热水锅炉124烟风阻力计算的重要性热水锅炉是将燃料的化学能转化成热能，通过受热面传递给水，以获得具有一定温度的热水的锅炉。开发一台新型锅炉产品首先要做好设计工作，设计中要对锅炉的性能、结构、经济性和可靠性各方面进行各种计算，以有定量的了解。这些计算包括锅炉热力计算，水循环或水动力计算、空气动力计算、烟风阻力计算、管子壁温计算、强度计算等，而烟风阻力计算是其中重要的一部分。锅炉烟风阻力计算的目的在于确定锅炉烟、风系统的全压降，用以选择使用的送、引风机。其烟、风系统各部分介质流量、温度以及流通截面等相关数据均根据锅炉额定负荷下的热力计算数据确定。我国的锅炉烟风阻力计算一直沿用原苏联的烟风阻力计算方法，并积累了相当丰富的试验数据和使用经验。原苏联1977年版锅炉设备空气动力计算方法（标准方法）具有系统、完整的优点。与美国、德国等国家锅炉厂商使用的锅炉烟风阻力计算方法在原理上是相同的。因此。本计算方法仍然采用原苏联1977年版锅炉设备空气动力计算（标准法）体系，其中的制粉系统空气动力计算部分借鉴了火力发电厂煤粉制备系统设计和计算方法（中国电力出版社，1999）中的相关内容。如今烟风阻力计算方法根据其适用范围，结合了国内引进和消化吸收国外工业锅炉先进技术过程的经验和教训以及自主开发和设计的技术成果，从实用性的角度对原苏联1977年版锅炉设备空气动力计算（标准方法）体系作了相当的简化，删除了其中有关大容量电站锅炉的部分内容，补充和更新了有关内容，形成了既能反映国情特点，又吸纳国际先进技术的指导性计算方法，供国内锅炉烟风阻力计算参考使用。125烟风阻力计算设计优化和改进锅炉烟风阻力计算是在热力计算的基础上，通过对烟气和空气通道的空气动力学计算，求解通道的流动总阻力，从而为选择合适的引、送风机提供基础数据。由于风机的选用直接影响锅炉烟气和空气通道的正常通风，不匹配风机会导致燃料燃烧不充分、锅炉效率降低等问题，准确完成烟风阻力计算工作十分重要。锅炉入口烟道和锅炉管束是整个锅炉阻力的主要组成部分，为降低整体装置的烟风阻力，因重点从这两部分着手改进，可起到较明显的效果。关于锅炉入口烟道部分降低阻力的方法，即在入口位置加装导流装置有助于降低阻力。锅炉烟气阻力分为摩擦阻力和局部阻力两种。摩擦阻力（也叫沿程阻力）发生在烟气直线流动的时候（如上身管及其他直筒、直管段），主要由于流体的黏性和流体介质之间的相互位移，产生摩擦引起的阻力或压头损失。局部阻力发生在锅炉中的局部障碍处。如炉子进出口、管道进出口、弯头、扩大缩小截面等部位，主要由于这些障碍与流体碰撞摩擦，使流体改变流动方向及流速的突然变化，加剧了流体介质的相对运动。造成边界层的分离，从而产生扰动和大量的漩涡，是流体压头损失。进出口烟道产生的局部阻力是整个锅炉装置产生阻力的一个主要部件之一。各种结构通道的流场分布及阻力特性研究一直是国内外流体力学界研究的热门课题。方圆过渡型扩散通道是一种常见的结构形式，在通道、石油化工设备、航空航天、热能工程等领域有广泛的应用。但由于其相对独特的结构特性，基于方圆结构的流场及阻力特性，国外有借助实验手段对其进行研究的情况。13烟风阻力计算步骤131烟气侧阻力计算及引风机的选型烟气流程炉膛八字烟道螺纹烟管除尘器调风门引风机烟囱。因此烟气侧的阻力包括九个部分1、炉膛出口负压；2、八字烟道阻力；3、前烟道阻力；4、螺纹烟管阻力；5、后烟箱阻力；6、后烟箱与除尘器以及除尘器与烟囱的阻力；7、除尘器阻力；8、烟囱阻力；9、自生通风力。具体计算步骤1、炉膛出口负压根据平衡通风情况给出的炉膛出口负压取值范围为2030PA，在此取炉膛出口负压HL20PA；2、纵向相对截距及横向相对截距；3、斜向节距；4、单排管子阻力系数；5、八字烟道阻力系数；6、八字烟道烟气动压头；7、前烟道箱阻力；8、局部阻力系数及有效截面积；9、前烟箱烟气速度；10、前烟箱局部阻力；11、螺纹烟管动压头；12、螺纹烟管入口、出口阻力系数；13、螺纹烟管阻力；14、后烟箱出口阻力系数和后烟箱截面变化阻力系数；15、动压头；16、后烟箱与省煤器之间的阻力；17、后烟箱与除尘器及除尘器与烟囱之间的烟道阻力；18、除尘器阻力；19、烟囱烟气动压头；20、沿程阻力系数；21、烟囱阻力；22、自生通风力；23、烟气侧全压降。引风机选型1、烟气容量的计算；2、引风机应有烟气量的计算；3、引风机应有压头的计算；4、根据引风机应有烟气量和应有压头选择引风机型号；5、引风机参数。132空气侧阻力计算及鼓风机的选型空气流程吸风管路调风门鼓风机送风管路包括三通、直角、转弯等）分仓风室承载风箱等压风仓炉排煤层。因此空气侧阻力包括六个部分1、吸风管路阻路；2、调风装置阻力；3、送风道阻力4、分仓室阻力；5、等压分仓阻力；6、炉排及煤层阻力。具体计算步骤1、进口冷风道阻力按实际设计经验，取进口冷风道阻力HL200PA；2、吸风管路阻力；3、空气速度；4、吸风口阻力；5、沿程阻力；6、吸风管路阻力；7、调风装置阻力；8、送风道阻力；9、沿程阻力；10、三通分流阻力；11、风仓室阻力；12、风道总阻力；13、鼓风机选择。第2章烟气侧阻力计算锅炉烟风阻力计算的目的在于确定锅炉烟、风系统的全压降，用以选择使用的送、引风机。其烟、风系统各部分介质流量、温度以及流通截面等相关数据均根据锅炉额定负荷下的热力计算数据确定。烟风阻力计算的流程图如下图21所示。图21锅炉烟风阻力流程示例从图21可以看出烟气流程炉膛八字烟道螺纹烟管除尘器调风门引风机烟囱。空气流程吸风管路调风门鼓风机送风管路包括三通、直角、转弯等）分仓风室承载风箱等压风仓炉排煤层。本文设计遵循以下原则（1）前烟箱中的烟速不宜超过10M/S，否则前烟箱内壁面可能被冲刷脱落，使外壁温度过高；另外烟气转弯离心力也可能使上部烟管前的灰粒浓度较大，从而导致磨损。本锅炉前烟箱烟速略高于10M/S，尚属可以。（2）本锅炉螺纹烟管平均烟速为184M/S；相应的阻力损失为774PA，对于长度达87的螺纹烟管，阻力损失不算大，由于平均烟速适当，也满足了未来防止积灰磨损的要求。（3）鼓、引风机选择时尽量使计算所需的应有风量QR，应有烟头HR分别接近所选风机的风量Q，全头H，使风机能在高效点附近工作。鼓、引风机订货时，除注意风量、压头外，还应根据管道系统布置情况，提出风机的机壳旋转方向与出口角度要求。本计算包括以下内容（1）烟气侧阻力计算；（2）引风机选择；（3）空气侧阻力计算；（4）鼓风机选择。21炉膛出口负压及八字烟道阻力炉膛出口负压，取HL20PA。211纵向、横向相对截距由表21可得八字烟道横向节距S1041M，纵向节距S20075M，截面积F51M，管子直径D0051M，当量直径DDL156M。由纵向节距和管子直径相除得纵向相对截距，同理可得横向相对截距。212斜向节距斜向节距S2（025S12S22）05（025041200752）05022M（21）式中S1横向节距，M；S2纵向节距，M。213单排管子阻力系数10系数S1D/S2D0410051/02200512117（22）式中S1横向节距，M；S2斜向节距，M；D管子直径，M。且3110，故单排管子阻力系数1018311146011。表21八字烟道结构特性计算表序号名称符号单位公式或数值来源数值1管子直径DM设计给定00512横向节距S1M设计给定0413纵向节距S2M设计给定00754横向相对节距1S1/D041/00518045纵向相对节距2S2/D0075/00511476烟气平均流通截面积FYM215849701FYHZXH517当量直径DDLM4FY/U451/1305156214八字烟道阻力系数根据结构冲刷管子排数Z72，故横向冲刷阻力系数1Z1072011792。局部阻力系数与流体方向和速度变化有关的系数具体指流体流经设备及管道附件所产生的局部阻力与相应动压的比值，其值为无量纲数。功能用于计算流体受局部阻力作用时的能量损失。按表22之1直角与壁平齐的通道出口局部阻力系数205。按1表（2）之6通道出口系数311。当在出口前装有收缩管（L20D）时10。综上得八字烟道阻力系数123952。表22截面变化及转变局部阻力系数序号名称简图局部阻力系数1直边与壁相平的通道入口052直边伸出壁外的通道入口当/A0为壁厚，A/D02,10当/D004,05当005A/D02,0853带圆边的通道入口当R/D005边与壁平025边伸出壁外04当R/D01，均为012当R/D02，均为002L/D010203305090025020250301502L/D0102034带直边扩口的通道入口（A）与壁相平（B）伸出壁外30509005504504103502202202015018无挡板02有挡板035吸风管无挡板01有挡板026通道出口（烟囱除外）11当出口装有缩口时（120DDL）10215烟气动压头烟气温度指烟气出炉时的实际温度，而不是炉尾热电偶的测定值，应是用抽气热电偶测出的烟气本身的温度。烟气温度与炉型及炉底强度有关。连续加热炉的烟气温度比较稳定，均热炉和其他热处理炉等周期性的间歇式工作的炉子不单烟气量随着加热工艺变化，而且烟气温度也有较大的变化，因此，烟道计算时应采用典型工艺段的烟气出炉温度。烟气在烟道内的流动过程中由于空气的吸入和散热、吸热现象的发生，使烟气温度不断发生变化，因此烟道计算中采用每算阶段的实际温度，一般采用计算算段的平均烟气温度。由表23得烟气流速WY1217M/S，烟气温度8674。按1得（标准状态下）烟气密度O134KG/M3。烟气动压头PDOWY2/2273/27313412172/2273/273867424PA（23）式中O（标准状态下）烟气密度，KG/M3；WY烟气流速，M/S；烟气温度，。八字烟道总阻力H2PD95224228PA式中八字烟道阻力系数；PD烟气动压头，PA。表23八字烟道烟气温度和烟气流速序号名称符号单位公式或数值来源数值1出口烟气温度假设88362烟气计算温度PJTPJT100767486743烟气流速WYM/SVYBJ273PJ/273FY121722前烟道箱阻力烟气在烟道内的流动过程中造成的阻力损失有以下几个方面摩擦阻力损失、局部阻力损失，此外，还有烟气由上向下流动时需要克服的烟气本身的浮力几何压头，流动速度由小变大时所消耗的速度头动压头等。221局部阻力系数及有效截面积局部阻力系数与流体方向和速度变化有关的系数具体指流体流经设备及管道附件所产生的局部阻力与相应动压的比值，其值为无量纲数。功能用于计算流体受局部阻力作用时的能量损失。当管束内存在介质转弯流动时，可采用简化方法计算管束的流通阻力。管束流通阻力包括两部分一是不计入转弯影响的冲刷管束的阻力，另一是转弯的局部阻力，后者的阻力系数为对180转弯局部阻力系数20，对90转弯局部阻力系数10，对45转弯局部阻力系数05。转弯中气流计算速度的确定原则是对于变截面转弯，取为始、末端介质流速的平均值，对于180转弯，取为始端、中位及末端的流速的平均值。此处对180转弯局部阻力系数20。根据结构，入口截面积F1538M2，中间截面积F2551M2，出口截面积F342M2，得有效截面积F3/（1/F11/F21/F3）3/1/5381/5511/42495M2（24）式中F1入口截面积，M2；F2中间截面积，M2；F3出口截面积，M2。222前烟箱烟气速度由表23得烟气温度739，八字烟道（标准状态）烟气容积VY79061M3/S。计算燃料消耗量BJ188KG/S。可得前烟箱烟气容积VYVYBJ273/27379061188273739/273551M3/S（25）式中VY八字烟道（标准状态）烟气容积，M3/S；BJ计算燃料消耗量，KG/S；烟气温度，。前烟箱烟气速度VY/F551/495111M/S。223前烟箱局部阻力动压头PDOWY2/2273/27311172/2273/2738674223PA（26）式中O烟气密度，KG/M3；WY前烟箱烟气速度，KG/S；烟气温度，。局部阻力系数与流体方向和速度变化有关的系数，具体指流体流经设备及管道附件所产生的局部阻力与相应动压的比值，其值为无量纲数。功能用于计算流体受局部阻力作用时的能量损失。局部阻力H3PD222345PA式中局部阻力系数；PD烟气动压头，PA。23螺纹烟管阻力231动压头由表24得烟气速度WY184M/S。烟气温度3536。螺纹烟管内径D0082M，冲刷长度L8705M。得动压头PDOWY2/2273/2731341842/2273/2733536989PA式中O烟气密度，KG/M3；WY烟气速度，KG/S；烟气温度，。由表24螺纹烟管流阻系数005873。232入口、出口阻力系数按1表12之1，螺纹烟管入口阻力系数105按1表12之6，螺纹烟管出口阻力系数211233螺纹烟管阻力螺纹烟管总阻力系数L/D120058738705/00820511783（27）式中螺纹烟管流阻系数；1螺纹烟管入口阻力系数；2螺纹烟管出口阻力系数。螺纹烟管阻力H4PD783989774PA式中螺纹烟管总阻力系数；PD烟气动压头，PA。表24螺纹烟管热力计算初始值序号名称符号单位公式或数值来源数值1管子内径DNM设计给定00822管子长度LM设计给定87053烟气计算温度PJTT130223635364管子直径WYM/SVYBJ273PJ/273/FY18882727/1943536273/27318424后烟箱阻力241后烟箱出口阻力系数和后烟箱截面变化阻力系数按1表12之6后烟箱出口阻力系数105。根据结构入口截面积F1194M2，后烟箱尺寸及面积F2431159498M2得截面比F2/F104。按1图111FSMB得后烟箱截面变化阻力系数204。后烟箱阻力系数12050409。242动压头由表25后烟箱温度180，烟气容积（标准状态）VY82727M3/KG。由后烟箱烟气容积VYVYBJ273/27382727188273180/2732581M3/KG（28）式中VY（标准状态）烟气容积，M3/S；BJ计算燃料消耗量，KG/S；烟气温度，。后烟箱烟气速度WYVY/F22581/498518。动压头PDOWY2/2273/2731345182/2273/273180108PA式中O烟气密度，KG/M3；WY后烟箱烟气速度，KG/S；烟气温度，。表25锅炉各部分受热面积和烟气温度序号名称符号单位炉膛八字烟道螺纹烟管1受热面积HM288581097282522入口烟气温度10127393出口烟气温度1012739180243后烟箱与省煤器之间的阻力后烟箱与省煤器之间的阻力H5PD0910810PA式中后烟箱与省煤器之间阻力系数；PD烟气动压头，PA。25后烟箱与除尘器与烟囱之间的烟道阻力由于实际布置未知，烟道阻力暂取H6200PA。26除尘器阻力根据样本、除尘器阻力取H71050PA。27烟囱阻力271烟气动压头根据GB13271烟囱高度取H45M，根据结构烟囱直径D2M。烟囱截面积FD2/4314M2。由表23排烟温度PY180。烟气速度WYVYBJ/F（273）/27382727188/314273180/27382M/S（29）式中VY（标准状态）烟气容积，M3/S；BJ计算燃料消耗量，KG/S；烟气温度，。F截面积。动压头PDOWY2/2273/273134822/2273/273180272PA式中O烟气密度，KG/M3；WY烟气速度，KG/S；烟气温度，。272沿程阻力系数按1表11得沿程阻力系数005。由沿程阻力系数，长度L，直径D，动压头PD得沿程阻力H1L/DPD005（452）/227229PA（210）式中沿程阻力系数；L烟道进出口截面高度差，M；D直径，M；PD动压头，PA。273烟囱阻力按1之266烟囱进口阻力计算流速取为进口烟道中的流速；当采用变截面转弯型式时，其阻力系数与弯头阻力系数取法一致。对于定型进口，其阻力系数一般为0508，的具体数据可根据烟囱进口结构型式的相关资料确定。此处入口阻力系数108。按1之282出口阻力系数21。并对应与烟囱出口截面的烟气流速，当烟囱出口装有扩压管时，还应计入扩压管阻力损失。烟囱阻力H8H112PD2908127278PA式中H1沿程阻力，PA；1入口阻力系数，M；2出口阻力系数，M；PD动压头，PA。28自生通风力沿烟道（或热风道）高度，由于烟气（或热空气）与外界大气密度差所产生的压头，称自生通风压头，也称自生通风力或自拨风。自生通风压头的符号是这样规定的当烟气（或热空气）向上流动时取正号，向下流动时取负号。由于自生通风压头有方向性，在锅炉通风过程中，如果烟气（或热空气）是向上流动，它将成为流动的推动力；如果向下流动，它将成为流动的阻力。自生通风力H9（H2）G12O273/273PY（452）98112134（273180）166PA（211）式中H高度；O烟气密度，KG/M3；PY排烟温度，。29烟气侧全压降烟气侧全压降HH1H2H3H4H5H6H7H8H92022845774102001050781662199PA（212）式中H1炉膛出口负压，PA；H2八字烟道总阻力，PA；H3局部阻力，PA；H4螺纹烟管阻力，PA；H5后烟箱与省煤器之间的阻力，PA；H6后烟箱与除尘器与烟囱之间的烟道阻力，PA；H7除尘器阻力，PA；H8烟囱阻力，PA；H9自生通风力，PA。第3章引风机引风量应略大于排风量，而排风量又取决于烟气量，因此应根据排风量来选择风机，选择引风机时应考虑其使用温度，高温引风机可以用于低温，但低温风机用于高温时应慎重，流量分为标态下的流量和运行工况点的流量，一般高温时气体的密度会小于低温时的密度，风机轴功率会减少，但风量不会变化。31烟气容量按1表41风量裕量系数KQ11，风压裕量系数KH12。烟道漏风系数1取005，除尘器漏风系数2取005。由表31得排烟处过量空气系数165。由表25排烟温度PY156，按PY165，得烟气总容积VPY8282M3/KG。由表41，理论空气量V481M3/KG，排烟处的烟气容量VIVPY12V08282005005481876M3/KG（31）式中VPY烟气总容积，M3/KG；1烟道漏风系数；2除尘器漏风系数；V0理论空气量，M3/KG。表31烟道中各处过量空气系数及各受热面漏风系数过量空气系数漏风系数序号烟道名称1炉膛1415012八字烟道1516013螺纹烟管1616500532引风机应有烟气量引风机处的烟气温度因漏风系数01取PY故YF180。引风机处的烟气流量VYF3600BJVI273YF/2733600188876273180/27398266M3/H（32）式中BJ计算燃料消耗量，KG/S；VI排烟处的烟气流量，M3/H；YF引风机处的烟气温度，。引风机应有的烟气量QRKQVYF273/273YF1198266273200/273180