（超经典）某小区群体塔吊基础专项方案（附全套计算书）

（标段）工程塔吊基础专项方案塔吊基础专项方案塔吊基础专项方案编制人校对人审核人审批人（标段）项目部2008年3月12日目录一、工程概况11、建筑设计22、结构设计23、水文地质情况34、场地环境和施工条件3二、编制依据3三、塔吊基础设计概况3四、塔吊沉降、垂直度测定及偏差校正8五、塔吊的维护与操作8六、安全措施9七、塔吊防碰撞措施9（一）塔吊在水平面方向的防碰撞措施9（二）塔吊在垂直方向的防碰撞措施9八、塔吊计算书及附图10附图1、1标段塔吊平面布置图2、15塔吊基础定位图及基础图塔吊基础专项施工方案一、工程概况工程名称建设单位设计单位建设地点。规划总用地面积80024M2，建筑占地面积1485632M2工程所处位置地势较为平坦，现场地面标高略低于外围道路。本小区定位于追求高品位、底密度、住学一体、产业化之商业住宅设施构架，满足小业主住宿、休闲、子女教育的理想安居场所；设计结合江南水乡概念创建，以城市特色结合地方文化为一体，并将北侧天然小山魅力景观容入小区天成景色一体，开发最具影响力的居住中心。它的建设与发展必然带动房地产业的发展，又可带动民营商业经济的发展。1、建筑设计本工程规划总建筑面积172962；0000相当于黄海绝对标高580M。本工程建筑群是由15栋地上建筑及2个地下车库、幼儿园、休闲中心组成，其中1、2、3、4、8、9、10、11、12、14楼均为11层住宅楼，建筑高度分别为3680M、3630M、3695M、3725M、3695M、3685M。5、6、7、13、15楼均为16层住宅楼，建筑高度均为5110M。1、4、7、8、9、10、15为半地下室建筑，地下室低标高25M，主要用于存放非机动车辆。11、12、13、14楼均坐落在1地下车库基础上，2、3、5、6楼均坐落在2地下车库基础上,车库底标高为6100M，层高36地下室部分主要为机动车车库和用品储藏间以及设备用房（包括变电所、排风机房、消防水池、水泵房等），半地下室层高25M27M，主要用于存放非机动车辆。2、结构设计本工程所处场地类别为类，属抗震丙类建筑，抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度为005G，设计地震分组为第一组；框架抗震等级均为四级；一般剪力墙抗震等级为三级。短肢剪力墙抗震等级为二级。结构安全等级为二级，设计使用年限50年，地基基础设计等级乙级。基础采用混凝土预制管桩及钻孔灌注桩局部采用人工挖孔桩。建筑耐火等级为二级。墙体地下室以下室内采用MU10烧结多空页岩砌块，M5混合砂浆实砌室外采用MU15混凝土实心砌块，M10水泥砂浆实砌地下室以上内墙采用MU10烧结多空页岩砌块，M5混合砂浆砌筑外墙采用MU10烧结页岩空心砌块，M5混合砂浆砌筑混凝土强度等级垫层C15,基础承台、地梁、地下室墙板C30，主体采用C25C35，构造柱及过梁、栏板、压顶梁C20。钢筋采用HPB235、HRB335、HRB400三种。3、水文地质情况项目位于市仁皇山新区。地块呈平行四边形，东至菱湖路，南至垄山港，西至长兴路，北至三环路。总用地面积90838平方米。场地孔隙潜水主要赋存于浅部土层中，稳定潜水位标高位黄海高程19022M。潜水位埋深主要受微地貌形态及降水控制，水位埋深受气候及季节而变化，以大气降水为主要补给来源。以渗透、蒸发及侧向径流为主要排泄方式，与南侧垄山港有一定定水力联系。水位年变幅约10M。按照地区地层定构成与特征，结合各土层物理力学性质，场地在勘察深度范围内可划分8个工程地质层，其中层分二个亚层，层分三个亚层，按工程地质层序自上而下为1层杂填土层底标高055278M2层素填土层底标高028198M层淤泥层底标高1076097M层粉质粘土层底标高1186017M层粘土层底标高2075186M层粘土层底标高2396248M层含砾粘土层底标高2696170M1层全风化泥质粉砂岩层底标高3335220M2层强风化泥质粉砂岩层底标高3685122M3层中等风化泥质粉砂岩层底标高3285422M层中风化石英砂岩层底标高3285422M4、场地环境和施工条件场地原为农田、河流，现已回填且经压实。场地较为平坦开阔，其东北面紧邻仁皇山，地质起伏较大。南面为垄山岗水道，西临城市主干道长兴路，交通便利。场内将浇筑64M宽的砼道路。现场已安装了二台315KVA变压器，一台500KVA变压器，施工临时用电可从两个变压器分别接入；施工用水从长兴路接入施工现场。垄山岗绿化带将作为生活临时设施搭建用地。二、编制依据1、88地块住宅小区工程施工图纸和工程特点；2、住宅小区工程岩土工程勘察报告；3、有关塔吊的产品使用说明书；4、建筑机械使用安全规范（JGJ332001）5、国家现行桩基础工程设计、施工及验收规范等。6、建筑桩基技术规范（JGJ9494）7、建筑地基基础设计规范（GB500072002）8、混凝土结构设计规范（GB500102002）9、建筑施工安全检查标准（JGJ5999）三、塔吊基础设计概况1、根据施工图纸及实际工程需要，本工程的施工垂直运输选用浙江省华东建设机械有限公司生产的QTZ40TC4508塔吊1台，浙江省建设机械公司生产的QTZ63TC5013塔吊1台、永发建设机械公司QTZ63TC5510塔吊3台。2、塔吊基础有关技术参数1塔吊QTZ63ATC5510臂长55M服务楼栋8楼、10楼塔吊型号QTZ63TC5510,自重包括压重F14508KN,最大起重荷载F26000KN塔吊倾覆力距M1498KNM,塔吊起重高度H55M,塔身宽度B160M混凝土强度C35,钢筋级别级,承台长度LC或宽度BC45M，承台厚度HC120M基础承台顶标高280M承台箍筋间距S200MM,保护层厚度50MM。2塔吊QTZ63ATC5510臂长55M服务楼栋9楼、11楼塔吊型号QTZ63TC5510,自重包括压重F14508KN,最大起重荷载F26000KN塔吊倾覆力距M1498KNM,塔吊起重高度H50M,塔身宽度B160M混凝土强度C35,钢筋级别级,承台长度LC或宽度BC50M，承台厚度HC130M承台顶标高130M承台箍筋间距S200MM,保护层厚度50MM。3塔吊QTZ63ATC5510臂长55M服务楼栋12楼、14楼塔吊型号QTZ63TC5510,自重包括压重F14508KN,最大起重荷载F26000KN塔吊倾覆力距M1498KNM,塔吊起重高度H50M,塔身宽度B160M混凝土强度C35,钢筋级别级,承台长度LC或宽度BC45M，承台厚度HC120M承台顶标高145M承台箍筋间距S200MM,保护层厚度50MM。4塔吊QTZ63TC5013臂长50M服务楼栋13楼塔吊型号QTZ63TC5013,自重包括压重F14508KN,最大起重荷载F26000KN塔吊倾覆力距M1796KNM,塔吊起重高度H60M,塔身宽度B160M混凝土强度C35,钢筋级别级,承台长度LC或宽度BC45M，承台厚度HC120M承台顶标高130M承台箍筋间距S200MM,保护层厚度50MM。5塔吊QTZ40TC4508臂长40M服务楼栋15楼塔吊型号QTZ40TC4508,自重包括压重F13577KN,最大起重荷载F25000KN塔吊倾覆力距M77519KNM,塔吊起重高度H60M,塔身宽度B160M混凝土强度C35,钢筋级别级,承台长度LC或宽度BC45M，承台厚度HC120M承台顶标高280M承台箍筋间距S450MM,保护层厚度50MM。（具体见总平面布置图和桩位定位图）。3、岩土工程勘察报告中有关技术参数根据本工程详细勘察的岩土工程勘察报告中的勘探点线平面布置图、场地各岩层物理力学性质及设计参数一览表得知1塔吊处于J33勘测孔附近，其土层技术参数近似地以J33勘测孔为依据预制桩序号土层名称土层厚度M桩周土摩擦力桩端土端阻力特征值（KPA）特征值（KPA）11杂填土08不详不详22素填土109不详3淤泥256不详4粉质粘土0718不详5粘土47289006粘土633316007含砾粘土432150081全风化泥质粉砂岩23620002塔吊处于Z39勘测孔附近，其土层技术参数近似地以Z39勘测孔为依据序号土层名称土层厚度M地基土承台力特征值（KPA）11杂填土11不详2粘土3720031743102塔吊采用天然基础，基础坐落土层为1全风化泥质粉砂岩，承载力310KPA3塔吊处于Z11勘测孔附近，其土层技术参数近似地以Z25勘测孔为依据灌注桩序号土层名称土层厚度M桩周土摩擦力特征值（KPA）桩端土端阻力特征值（KPA）11杂填土20不详不详2淤泥995不详3粉质粘土0817不详4粘土3827不详5含砾粘土353140061全风化泥质粉砂岩43550072中风化泥质粉砂岩2408004塔吊处于Z18勘测孔附近，其土层技术参数近似地以Z18勘测孔为依据序号土层名称土层厚度灌注桩M桩周土摩擦力特征值（KPA）桩端土端阻力特征值（KPA）11杂填土09不详不详22素填土10不详不详3淤泥455不详4粘土1327不详5含砾粘土143140061全风化泥质粉砂岩333550072中风化泥质粉砂岩74408005塔吊处于Z5勘测孔附近，其土层技术参数近似地以Z5勘测孔为依据预制桩序号土层名称土层厚度M桩周土摩擦力特征值（KPA）桩端土端阻力特征值（KPA）11杂填土15不详不详2淤泥156不详3粘土84289004粘土113316005含砾粘土3132150061全风化泥质粉砂岩1343620004、塔吊基础具体有关数据经PKPM施工技术软件验算结果详见下表塔吊编号12345生产厂商永发永发永发省建机华东建机塔吊型号QTZ63AQTZ63AQTZ63AQTZ63QTZ40基础承台大小M454512505013454512454512454512承台混凝土标号C35C35C35C35C35桩型、桩径500管桩/600灌注桩600灌注桩500管桩有效桩长M19/211416承台面标高M28131451328承台底标高M16262652516桩顶标高M165/260145165承台配筋2015020150201502015020150塔吊安装高度M5060606565塔吊臂长M55555550405、塔吊基础与地下车库基础、顶板结构节点处理1）、塔吊基础与地下车库基础节点处理2塔吊基础位于地下车库23/B范围内、3塔吊基础位于地下车库25/S范围内、4塔吊基础位于地下车库2229/ED范围内（详细位置见定位图及结构关系图），塔吊承台顶标高为13M、145M较地下车库基础地板08M底，塔吊基础承台标高全部位于1车库基础底板及地梁下。地下室基础底板浇筑混凝土时，在塔吊基础处预留洞与后浇带连通，待塔吊拆除完毕后，与后浇带一起浇筑混凝土。以上塔吊基础均采用预埋螺栓固定。在以上塔吊基础位置处外侧后浇带处设置积水坑,以便排水2）1）、塔吊基础与地下车库顶板节点处理塔身标准节（16M16M）遇地下车库顶板时，此处在顶板上预留20M20M预留洞，预留洞位置均与车库后浇带位置相连，待主体施工完毕后，塔吊拆除完成，预留洞位置与后浇带同时浇筑混凝土。具体位置见结构关系图。3塔吊基础承台管桩施工同地下室工程桩施工,桩内填芯同工程桩要求,钢筋必须按图籍及规范要求锚入塔吊基础承台内,满足构造要求4塔吊基础灌注桩施工同1地下车库工程桩基施工,必须超灌10M,开挖后用风搞剔凿,将钢筋锚入塔吊基础承台内且锚固长度必须满足四、塔吊沉降、垂直度测定及偏差校正1、塔吊沉降观测应定期进行，一般为半月一次，垂直度的测定当塔吊在独立高度以内时应半月一次，当安装附墙后，应每月观测一次。（安装附墙时就要观测垂直度状况，以便于附墙的调节）2、当塔吊出现沉降不均，垂直度偏差超过塔高的1/1000时，应对塔吊进行偏差校正，在附墙未设之前，在最低节与塔吊基脚螺栓间加垫钢片校正，校正过程中，用高吨位的千斤顶顶起塔身，为保证安全，塔身用大缆绳四面、缆紧，且不能将基脚螺栓拆下来，只能松动螺栓上的螺母，具体长度根据加垫钢片的厚度确定，当有多道附墙架设后，塔吊的垂直度校正，在保证安全的前提下，可通过调节附墙拉杆的长度来实现。五、塔吊的维护与操作1、机操人员必须持证上岗，熟悉机械的保养和安全操作规程，无关人员未经许可不得攀登塔吊。2、塔吊的正常工作气温为2040，风速低于13M/S。3、塔吊每次转场安装使用都必须进行空载、静载实验，动载实验。静载实验吊重为额定荷载的125，动在实验吊重为额定载荷的110。4、夜间工作时，除塔吊本身自有的照明外，施工现场应有充足的照明设备。5、塔吊的操作必须落实三顶制度，司机的操作按塔吊操作规程严格执行。处理电气故障时，须有维修人员两人以上。6、司机应高度集中注意力，避免塔吊相互碰撞，注意塔吊周围的建筑物。7、塔吊应当经常检查、维护、保养，传动部件应有足够的润滑油，对易损件应经常检查、维修或更换，对连接螺栓，特别是经常振动的零件，应检查是否松动，如有松动则必须及时拧紧。8、检查和调整制动瓦和制动轮的间隙，保证制动灵敏可靠，其间隙在051MM之间，摩擦面上不应有油污等污物。9、钢丝绳的维护和保养严格按国家规范规定执行，发现有超过有关规定，必须立即换新。10、塔吊的各结构、焊缝及有关构件是否有损坏、变形、松动、锈蚀、裂缝，如有问题应及时修复。11、各电器线路也应及时修复和保养。六、安全措施1、上岗前对上岗人员进行安全教育，戴好安全帽，严禁酒后操作。2、塔吊的安拆工作时，风速超过13M/S和雨雪天，应严禁操作。3、操作人员应戴好必要的安全装置，保证安全生产。4、服从统一指挥，禁止高空抛物。5、注意周围环境，如高压线、地面承载力的，确保拆装安全。6、安装拆卸塔吊派专门人员警戒，严禁无关人员在作业区内穿行。7、拆装塔吊的整个过程，必须严格按操作规程和施工方案进行，严禁违规。七、塔吊防碰撞措施（一）塔吊在水平面方向的防碰撞措施1低位塔吊的起重臂端部与高位塔吊塔身之间防碰撞措施塔吊在现场的定位布置是关键，可通过严格控制两台塔吊之间的位置关系，来预防低位塔吊的起重臂端部碰撞高位塔吊塔身。依据塔式起重机安全规程（GB514494）中的105之规定“两台起重机之间的最小架设距离应保证处于低位的起重机的臂架端部与另一台起重机的塔身之间至少有2米的距离”。由塔吊现场平面布置可知，本工程塔吊中，相邻塔吊的距离均大于各自起重臂长度，即满足了施工需要，又克服了处于低位的塔吊的起重臂端部与高位的塔吊塔身之间的碰撞。（二）塔吊在垂直方向的防碰撞措施1低位塔吊的起重臂与高位塔吊起重钢丝绳之间防碰撞措施高位塔吊的起重钢丝绳位于低位塔吊起重臂工作区间时，有可能引起低位塔吊的起重臂与高位塔吊的起重钢丝绳发生碰撞事故。为杜绝此类事故发生，项目必须对每一台塔吊的工作区进行合理划分，避免出现塔吊交叉工作区。同时，项目必须配备有合格操作证的、经验丰富的信号指挥工，确保指挥塔吊回转作业时，低塔的起重臂不碰撞高塔的起升钢丝绳。当现场风速达到6级风，相当风速达到108138米/秒时，塔吊必须停止作业。另外，机租分公司配备操作熟练、有责任心的塔司为现场服务，塔吊在每次使用后或在非工作状态下，将塔吊的吊钩升至顶端，同时将起重小车行走到起重臂根部。2高位塔吊的起重臂下端与低位塔吊的起重臂上端防碰撞措施由于相邻塔吊的作业面有交叉处，所以低位塔吊起重臂与高位塔吊的起重臂有可能发生碰撞。为此，塔吊安装时高塔起重臂比低塔起重臂高差不小于8米，高塔起重臂下端距低塔起重臂拉杆上端高差不小于25米。如此，能保证低塔起重臂拉杆上端距高塔大臂下端的距离控制在2米以上，符合塔式起重机安全规程（GB514494）中的105之规定“两台起重机之间的最小架设距离应保证处于低位的起重机的臂架端部与另一台起重机的塔身之间至少有2米的距离”。八、塔吊计算书及附图15塔吊基础验算书附后，附图略。1塔吊桩基础的计算书一参数信息塔吊型号QTZ63,自重包括压重F145080KN,最大起重荷载F26000KN塔吊倾覆力距M149800KNM,塔吊起重高度H6500M,塔身宽度B16M混凝土强度C60,钢筋级别级,承台长度LC或宽度BC450M预制混凝土管桩直径D050M,桩间距A350M,承台厚度HC120M基础埋深D000M,承台箍筋间距S200MM,保护层厚度50MM二塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1塔吊自重包括压重F145080KN2塔吊最大起重荷载F26000KN作用于桩基承台顶面的竖向力F12F1F261296KN塔吊的倾覆力矩M14149800209720KNM三矩形承台弯矩的计算计算简图图中X轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。1桩顶竖向力的计算依据建筑桩基础技术规范JGJ9494的第511条其中N单桩个数，N4；F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F125108061296KN；G桩基承台的自重，G12（250BCBCHC200BCBCD72900KN；MX,MY承台底面的弯矩设计值KNM；XI,YI单桩相对承台中心轴的XY方向距离M；NI单桩桩顶竖向力设计值KN。经计算得到单桩桩顶竖向力设计值最大压力N6129672900/42097203501414/2/23501414/2275925KN没有抗拔力2矩形承台弯矩的计算依据建筑桩基础技术规范JGJ9494的第561条其中MX1,MY1计算截面处XY方向的弯矩设计值KNM；XI,YI单桩相对承台中心轴的XY方向距离M；NI1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值KN，NI1NIG/N。经过计算得到弯矩设计值N6129672900/4209720350/2/4350/2263509KNMX1MY1263509175080120667KNM四矩形承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范GB500102002第72条受弯构件承载力计算。式中1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为10,当混凝土强度等级为C80时，1取为094,期间按线性内插法确定；FC混凝土抗压强度设计值；H0承台的计算高度。FY钢筋受拉强度设计值，FY300N/MM2。经过计算得S120667106/0982750450000115000200081120008050008S10008/20996ASXASY120667106/099611500030000351085MM2。五矩形承台截面抗剪切计算依据建筑桩基础技术规范JGJ9494的第568条和第5611条。根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，记为V75925KN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式其中0建筑桩基重要性系数，取10；剪切系数,013；FC混凝土轴心抗压强度设计值，FC2750N/MM2；B0承台计算截面处的计算宽度，B04500MM；H0承台计算截面处的计算高度，H01150MM；FY钢筋受拉强度设计值，FY30000N/MM2；S箍筋的间距，S200MM。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋六桩承载力验算桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范JGJ9494的第411条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N75925KN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式其中0建筑桩基重要性系数，取10；FC混凝土轴心抗压强度设计值，FC2750N/MM2；A桩的截面面积，A0126M2。经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋七桩竖向极限承载力验算及桩长计算桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范JGJ9494的第5223条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N75925KN桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式最大压力其中R最大极限承载力；QSK单桩总极限侧阻力标准值QPK单桩总极限端阻力标准值QCK相应于任一复合基桩的承台底地基土总极限阻力标准值QCK承台底1/2承台宽度深度范围5M内地基土极限阻力标准值；S,P分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数；C承台底土阻力群桩效应系数；按下式取值S,P,C分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力分项系数；QSK桩侧第I层土的极限侧阻力标准值，按下表取值；QPK极限端阻力标准值，按下表取值；U桩身的周长，U1571M；AP桩端面积,取AP013M2；LI第I层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下序号土名称土厚度M土侧阻力标准值KPA土端阻力标准值KPA12素填土079不详2淤泥256不详3粉质粘土0718不详4粘土47289005粘土633316006含砾粘土432150071全风化泥质粉砂岩2362000由于桩的入土深度为18M,所以桩端是在第6层土层。最大压力验算R15779125617181472816333131321/100107150000013/10000053156/17094453KN上式计算的R的值大于最大压力75925KN,所以满足要求2塔吊天然基础的计算书一参数信息塔吊型号QTZ63,自重包括压重F145080KN，最大起重荷载F26000KN，塔吊倾覆力距M149800KNM，塔吊起重高度H6500M，塔身宽度B160M，混凝土强度等级C35，基础埋深D000M，基础最小厚度H120M，基础最小宽度BC500M，二基础最小尺寸计算基础的最小厚度取H120M基础的最小宽度取BC500M三塔吊基础承载力计算依据建筑地基基础设计规范GB500072002第52条承载力计算。计算简图当不考虑附着时的基础设计值计算公式当考虑附着时的基础设计值计算公式当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式式中F塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F12510861296KN；G基础自重与基础上面的土的自重，G12250BCBCHC200BCBCD90000KN；BC基础底面的宽度，取BC500M；W基础底面的抵抗矩，WBCBCBC/62083M3；M倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M14149800209720KNM；A合力作用点至基础底面最大压力边缘距离M，按下式计算A500/2209720/6129690000111M。经过计算得到无附着的最大压力设计值PMAX6129690000/5002209720/208316118KPA无附着的最小压力设计值PMIN6129690000/5002209720/2083000KPA有附着的压力设计值P6129690000/50026052KPA偏心距较大时压力设计值PKMAX26129690000/350011118111KPA四地基基础承载力验算地基承载力设计值为FA31000KPA地基承载力特征值FA大于最大压力设计值PMAX16118KPA，满足要求地基承载力特征值12FA大于偏心距较大时的压力设计值PKMAX18111KPA，满足要求五受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范GB500072002第827条。验算公式如下式中HP受冲切承载力截面高度影响系数，取HP097；FT混凝土轴心抗拉强度设计值，取FT157KPA；AM冲切破坏锥体最不利一侧计算长度AM1601602120/2280M；H0承台的有效高度，取H0115M；PJ最大压力设计值，取PJ18111KPA；FL实际冲切承载力FL18111500390055/244327KN。允许冲切力0709715728001150343261660N343262KN实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求六承台配筋计算依据建筑地基基础设计规范GB500072002第827条。1抗弯计算，计算公式如下式中A1截面II至基底边缘的距离，取A1170M；P截面II处的基底反力P181113160170/316011697KPA；A截面II在基底的投影长度,取A160M。经过计算得M170225001601811111697290000/50021811111697500/1270882KNM。2配筋面积计算,公式如下依据建筑地基基础设计规范GB500072002第72条。式中1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为10,当混凝土强度等级为C80时，1取为094,期间按线性内插法确定；FC混凝土抗压强度设计值；H0承台的计算高度。经过计算得S70882106/10016705001031150200061120006050006S10006/20997AS70882106/0997115030000206119MM2。由于最小配筋率为015,所以最小配筋面积为9000MM2。故取AS9000MM2。3塔吊桩基础的计算书一参数信息塔吊型号QTZ63,自重包括压重F145080KN,最大起重荷载F26000KN塔吊倾覆力距M149800KNM,塔吊起重高度H6500M,塔身宽度B16M混凝土强度C35,钢筋级别级,承台长度LC或宽度BC450M钻孔灌注桩直径D060M,桩间距A350M,承台厚度HC120M基础埋深D000M,承台箍筋间距S200MM,保护层厚度50MM二塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1塔吊自重包括压重F145080KN2塔吊最大起重荷载F26000KN作用于桩基承台顶面的竖向力F12F1F261296KN塔吊的倾覆力矩M14149800209720KNM三矩形承台弯矩的计算计算简图图中X轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。1桩顶竖向力的计算依据建筑桩基础技术规范JGJ9494的第511条其中N单桩个数，N4；F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F125108061296KN；G桩基承台的自重，G12（250BCBCHC200BCBCD72900KN；MX,MY承台底面的弯矩设计值KNM；XI,YI单桩相对承台中心轴的XY方向距离M；NI单桩桩顶竖向力设计值KN。经计算得到单桩桩顶竖向力设计值最大压力N6129672900/42097203501414/2/23501414/2275925KN没有抗拔力2矩形承台弯矩的计算依据建筑桩基础技术规范JGJ9494的第561条其中MX1,MY1计算截面处XY方向的弯矩设计值KNM；XI,YI单桩相对承台中心轴的XY方向距离M；NI1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值KN，NI1NIG/N。经过计算得到弯矩设计值N6129672900/4209720350/2/4350/2263509KNMX1MY1263509175080120667KNM四矩形承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范GB500102002第72条受弯构件承载力计算。式中1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为10,当混凝土强度等级为C80时，1取为094,期间按线性内插法确定；FC混凝土抗压强度设计值；H0承台的计算高度。FY钢筋受拉强度设计值，FY300N/MM2。经过计算得S120667106/1001670450000115000200121120012050012S10012/20994ASXASY120667106/099411500030000351909MM2。五矩形承台截面抗剪切计算依据建筑桩基础技术规范JGJ9494的第568条和第5611条。根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，记为V75925KN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式其中0建筑桩基重要性系数，取10；剪切系数,014；FC混凝土轴心抗压强度设计值，FC1670N/MM2；B0承台计算截面处的计算宽度，B04500MM；H0承台计算截面处的计算高度，H01150MM；FY钢筋受拉强度设计值，FY30000N/MM2；S箍筋的间距，S200MM。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋六桩承载力验算桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范JGJ9494的第411条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N75925KN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式其中0建筑桩基重要性系数，取10；FC混凝土轴心抗压强度设计值，FC1670N/MM2；A桩的截面面积，A0283M2。经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋七桩竖向极限承载力验算及桩长计算桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范JGJ9494的第5223条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N75925KN桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式最大压力其中R最大极限承载力；QSK单桩总极限侧阻力标准值QPK单桩总极限端阻力标准值QCK相应于任一复合基桩的承台底地基土总极限阻力标准值QCK承台底1/2承台宽度深度范围5M内地基土极限阻力标准值；S,P分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数；C承台底土阻力群桩效应系数；按下式取值S,P,C分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力分项系数；QSK桩侧第I层土的极限侧阻力标准值，按下表取值；QPK极限端阻力标准值，按下表取值；U桩身的周长，U1885M；AP桩端面积,取AP028M2；LI第I层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下序号土名称土厚度M土侧阻力标准值KPA土端阻力标准值KPA1淤泥815不详2粉质粘土0817不详3粘土3827不详4含砾粘土353140051全风化泥质粉砂岩43550062中风化泥质粉砂岩240800由于桩的入土深度为20M,所以桩端是在第5层土层。最大压力验算R1888159932817993238279932353112085383512085/10012850000028/10000053156/165102436KN上式计算的R的值大于最大压力75925KN,所以满足要求4塔吊桩基础的计算书一参数信息塔吊型号QTZ63,自重包括压重F145080KN,最大起重荷载F26000KN塔吊倾覆力距M179600KNM,塔吊起重高度H6500M,塔身宽度B16M混凝土强度C35,钢筋级别级,承台长度LC或宽度BC450M钻孔灌注桩直径D060M,桩间距A350M,承台厚度HC120M基础埋深D000M,承台箍筋间距S200MM,保护层厚度50MM二塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1塔吊自重包括压重F145080KN2塔吊最大起重荷载F26000KN作用于桩基承台顶面的竖向力F12F1F261296KN塔吊的倾覆力矩M14179600251440KNM三矩形承台弯矩的计算计算简图图中X轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。1桩顶竖向力的计算依据建筑桩基础技术规范JGJ9494的第511条其中N单桩个数，N4；F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F125108061296KN；G桩基承台的自重，G12（250BCBCHC200BCBCD72900KN；MX,MY承台底面的弯矩设计值KNM；XI,YI单桩相对承台中心轴的XY方向距离M；NI单桩桩顶竖向力设计值KN。经计算得到单桩桩顶竖向力设计值最大压力N6129672900/42514403501414/2/23501414/2284355KN最大拔力N6129672900/4251440350/2/4350/222371KN2矩形承台弯矩的计算依据建筑桩基础技术规范JGJ9494的第561条其中MX1,MY1计算截面处XY方向的弯矩设计值KNM；XI,YI单桩相对承台中心轴的XY方向距离M；NI1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值KN，NI1NIG/N。经过计算得到弯矩设计值N6129672900/4251440350/2/4350/2269469KNMX1MY1269469175080131991KNM四矩形承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范GB500102002第72条受弯构件承载力计算。式中1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为10,当混凝土强度等级为C80时，1取为094,期间按线性内插法确定；FC混凝土抗压强度设计值；H0承台的计算高度。FY钢筋受拉强度设计值，FY300N/MM2。经过计算得S131991106/1001670450000115000200131120013050013S10013/20993ASXASY131991106/099311500030000385158MM2。五矩形承台截面抗剪切计算依据建筑桩基础技术规范JGJ9494的第568条和第5611条。根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，记为V84355KN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式其中0建筑桩基重要性系数，取10；剪切系数,014；FC混凝土轴心抗压强度设计值，FC1670N/MM2；B0承台计算截面处的计算宽度，B04500MM；H0承台计算截面处的计算高度，H01150MM；FY钢筋受拉强度设计值，FY30000N/MM2；S箍筋的间距，S200MM。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋六桩承载力验算桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范JGJ9494的第411条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N84355KN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式其中0建筑桩基重要性系数，取10；FC混凝土轴心抗压强度设计值，FC1670N/MM2；A桩的截面面积，A0283M2。经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋七桩竖向极限承载力验算及桩长计算桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范JGJ9494的第5223条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N84355KN桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式最大压力其中R最大极限承载力；QSK单桩总极限侧阻力标准值QPK单桩总极限端阻力标准值QCK相应于任一复合基桩的承台底地基土总极限阻力标准值QCK承台底1/2承台宽度深度范围5M内地基土极限阻力标准值；S,P分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数；C承台底土阻力群桩效应系数；按下式取值S,P,C分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力分项系数；QSK桩侧第I层土的极限侧阻力标准值，按下表取值；QPK极限端阻力标准值，按下表取值；U桩身的周长，U1885M；AP桩端面积,取AP028M2；LI第I层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下序号土名称土厚度M土侧阻力标准值KPA土端阻力标准值KPA1淤泥265不详2粘土1327不详3含砾粘土143140041全风化泥质粉砂岩333550052中风化泥质粉砂岩7440800由于桩的入土深度为12M,所以桩端是在第5层土层。最大压力验算R18826599321327993214319932333512085344012085/10013580000028/10000053156/170104885KN上式计算的R的值大于最大压力84355KN,所以满足要求八桩抗拔承载力验算桩抗拔承载力验算依据建筑桩基础技术规范JGJ9494的第527条桩抗拔承载力应满足下列要求其中式中UK基桩抗拔极限承载力标准值；I抗拔系数；解得UGK164265751327751431753335734407/4100317KNGGP1641222/4108240KNUK18826575132775143175333573440746120KNGP188122556549KN由于100317/165108240237099999999999满足要求由于46120/16556549237099999999999满足要求5塔吊桩基础的计算书一参数信息塔吊型号QTZ40,自重包括压重F135770KN,最大起重荷载F25000KN塔吊倾覆力距M77519KNM,塔吊起重高度H6500M,塔身宽度B16M混凝土强度C60,钢筋级别级,承台长度LC或宽度BC450M桩直径或方桩边长D050M,桩间距A300M,承台厚度HC120M基础埋深D000M,承台箍筋间距S200MM,保护层厚度50MM二塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1塔吊自重包括压重F135770KN2塔吊最大起重荷载F25000KN作用于桩基承台顶面的竖向力F12F1F248924KN塔吊的倾覆力矩M1477519108527KNM三矩形承台弯矩的计算计算简图图中X轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。1桩顶竖向力的计算依据建筑桩基础技术规范JGJ9494的第511条其中N单桩个数，N4；F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F124077048924KN；G桩基承