毕业论文终稿-汽车缸套专用镗床设计（送全套CAD图纸 资料打包）

学院毕业设计论文汽车缸套专用镗床设计所在学院专业班级姓名学号指导老师年月日买文档就送全套CAD图纸QQ414951605或1304139763图纸预览请见文档里的插图，原稿更清晰，可编辑目录第1章绪论111课题研究意义112课题任务及要求1第2章缸套专用镗床设总体设计221设计适用对象222缸套的加工工艺2221缸套类零件内孔加工3222本课题缸套工艺路线的确定623缸套专用镗床总体设计方案8第3章进给工作台设计931进给工作台总体方案933滚珠丝杠副的选择9331滚珠丝杠副的特点9332滚珠丝杠副的支承形式10333滚珠丝杠副的设计计算11334滚珠丝杠副的传动原理11335滚珠丝杠副的传动特点12336滚珠丝杠副的结构与调整12337轴向间隙的调整和加预紧力的方法1434滚珠丝杠的选择15341滚珠丝杠的精度15342滚珠丝杠参数的计算1535伺服电机的选择19351最大切削负载转矩的计算19352负载惯量的计算20353空载加速转矩计算2136滑动导轨的选择计算21361工作载荷的计算22362额定工作寿命的计算22363距离额定工作寿命的计算22364额定动载荷计算及选型2337联轴器的选择2338轴承的选择2439滚珠丝杠副的安全使用25第4章床身的设计26第5章镗杆传动部分的设计2851镗杆传动部分功率计算2852齿轮部分设计2953轴的设计计算33第6章缸套专用夹具设计3561工件在夹具中的定位3562缸套夹紧设计3563装配图36结论37参考文献38致谢39买文档就送全套CAD图纸QQ414951605或130413976312买文档就送全套CAD图纸QQ414951605或130413976334买文档就送全套CAD图纸QQ414951605或130413976356买文档就送全套CAD图纸QQ414951605或130413976378买文档就送全套CAD图纸QQ414951605或1304139763910买文档就送全套CAD图纸QQ414951605或130413976311第1章绪论11课题研究意义专用机床是一种专用高效自动化技术装备，目前，由于它仍是大批量机械产品实现高效、高质量和经济性生产的关键装备，因而被广泛应用于汽车、拖拉机、内燃机和压缩机等许多工业生产领域。特别是汽车工业，是专用机床和自动线最大的用户。如德国大众汽车厂在SALZGITTER的发动机工厂，90年代初所采用的金属切削机床主要是自动线60、专用机床20和加工中心20。显然，在大批量生产的机械工业部门，大量采用的设备是专用机床和自动线。因此，专用机床及其自动线的技术性能和综合自动化水平，在很大程度上决定了这些工业部门产品的生产效率、产品质量和企业生产组织的结构，也在很大程度上决定了企业产品的竞争力。所以对专用机床的设计研究具有十分重要的意义。本设计主要是专用镗床的设计，此次设计所涉及的内容包括了缸套的加工工艺设计夹具设计镗床的设计。专用机床及其自动线的技术性能和综合自动化水平，在很大程度上决定了这些工业部门产品的生产效率、产品质量和企业生产组织的结构，也在很大程度上决定了企业产品的竞争力。所以对专用机床的设计研究具有十分重要的意义。1212课题任务及要求该课题首先对目前缸套类零件加工工艺与装备的国内外发展状况进行分析，展望缸套类零件加工工艺与装备设计的方向和发展趋势，然后简述缸套类零件加工工艺与装备设计的关键技术问题。最后提出自己的设计方案。主要完成1、完成缸套零件加工工艺与装备设计的综述，外文资料的翻译（2000字符）；2、完成缸套粗加工工艺路线的拟定（生产类型为大批）；完成粗镗镗床的草图。3、根据拟定的缸套粗镗镗床草图，完成所有参数、尺寸的计算、查表和确定。校核主要零件的强度和刚度。第2章缸套专用镗床总体设计13第2章缸套专用镗床设总体设计21设计适用对象本课题拟定的是对如下图所示的一种代表性质的缸套进行专用镗床设计。22缸套的加工工艺缸套类零件加工的主要工艺问题是如何保证其主要加工表面（内孔和外圆）之间的相互位置精度，以及内孔本身的加工精度和表面粗糙度要求。尤其是薄壁、深孔的缸套零件，由于受力后容易变形，加上深孔刀具的刚性及排屑与散热条件差，故其深孔加工经常成为缸套零件加工的技术关键。缸套类零件的加工顺序一般有两种情况第一种情况为粗加工外圆粗、精加工内孔最终精加工外圆。这种方案适用于外圆表面是最重要表面的缸套类零件加工14第二种情况为粗加工内孔粗、精加工外圆最终精加工内孔。这种方案适用于内孔表面是最重要表面的缸套类零件加工。缸套类零件的外圆表面加工方法，根据精度要求可选择车削和磨削。内表面加工方法的选择则需考虑零件的结构特点、孔径大小、长径比、材料、技术要求及生产类型等多种因素。221缸套类零件内孔加工内孔是缸套类零件的主要加工表面，加工方法选择的原则具体根据孔的大小，深度，精度，结构形状等面定。当孔径较小时（50MM宜采用钻扩，较方案孔较大时采用钻孔后镗或直接镗孔箱体上孔多采用精镗，浮动镗，缸筒件用精镗，珩磨，滚压淬硬缸套，宜采用磨孔精密孔用高精度磨削，研磨，珩磨或抛光等孔的加工方法钻孔扩孔铰孔镗孔拉孔磨孔、珩孔，研磨孔（一）、钻孔钻孔是在实心材料上加工孔的第一道工序。它主要用于精度要求较高孔的预加工或精度低于IT11级的孔的终加工。钻孔刀具常用麻花钻。由于麻花钻具有宽而深的容屑槽、钻头顶部有横刃及钻头只有两条很窄的螺旋棱带与孔壁接触等结构特点，因而钻头的刚性差、导向性能差，钻孔时容易引偏，易出现孔径扩大现象，孔壁加工质量较差。措施加工前先加工孔的端面，采用工件回转方式或先钻引导锥等使用范围孔径75MM，当孔径35MM时分两次钻，第一次钻孔的直径为所需孔径的1/27/10。第二次钻到所需孔径，这时横刃不参加切削，轴向抗力小，切削第2章缸套专用镗床总体设计15较轻小。二、扩孔扩孔是用扩孔钻对工件上已钻出、铸出或锻出孔作进一步加工的方法。扩孔加工有如下特点1、加工精度比钻孔高切深小，钻头无横刃，刀体刚度大，导向作用好IT1110，RA63322、扩孔能纠正原孔轴线的歪斜3、生产率高，由于余量小（1/8）扩孔齿数较多，F042MM/R4、孔径100的孔，多用镗孔而不用扩孔（三）、铰孔铰孔是未淬硬的中小尺寸孔进行精加工的一种方法，加工的孔径范围一般为380MM铰孔的工艺特点1、铰孔精度主要取决于铰刀精度。2、铰孔比镗孔容易保证尺寸精度和形状精度，且生产率较高。一般IT7IT8，手铰达IT6。RA1602。3、适应性差，一种铰刀只能加工一种尺寸和一种精度的孔。4、不能校正原孔轴线的偏斜。（四）、镗孔镗孔是常用的孔的加工方法，可作为粗加工，也可以作精加工。其主要工艺特点1、加工范围广，非标孔、大直径孔、短孔以及盲孔、有色金属孔及孔系等加工。2、获得较高的精度与低表面粗糙度，IT8IT6，RA1604用金刚镗则更低3、修正前道工序的孔轴线的偏斜和不直，生产率较低4、可在车,铣,镗及数控机床上进行（五）、磨孔磨孔是单件小批生间中常用的孔精加工方法，它特别适宜于加工淬硬的孔，表面精度断续的孔和长度很短的精密孔。对于中小型回转零件，磨孔在内圆磨床或万能磨床上进行对于大型薄零件，可采16用无心内圆磨削。内圆磨削的工艺特点1、砂轮直径D受到工件孔径刀的限制（D0509D）,砂轮尺寸小,损耗快,经常要更换影响效益2、磨削速度低因此,磨削精度较难控制3、砂轮轴受孔径与长度限制,刚性差,易弯曲,振动,影响加工精度与表面粗糙度4、砂轮与工件内切,接触面积大,散热条件差,易烧伤,宜用较砂轮5、切削液不易进入磨削区,排屑困难。内孔磨削方法中心圆磨用于中小型工件，在万能磨，内圆磨床上进行磨削方法行星式内圆磨用于重量大，形状不对称的内孔，用行星或磨床无心内圆磨用于直径短套孔。（五）、拉孔拉孔是拉刀在拉床上对已预加工的孔进行半精加工或精加工的方法拉孔方法的特点1、尺寸精度高，表面质量好IT79，RA16012、不能纠正轴线的偏斜3、拉刀结构复杂，成本高，制造周期长4、一把拉刀只拉一种规格尺寸的孔，要求工件材质均匀。薄壁孔，盲孔，阶梯孔，深孔，大直径孔和很小的孔及淬硬孔不宜拉。拉削范围为10100三、孔的精密加工当缸套类零件内孔的加工精度和表面粗糙度要求很高时，则精加工后还需进行精密加工。孔的精密加工方法研磨，珩磨（一）、精细镗滚压精细镗是由于最初使用金刚石作镗刀材料而得名。精细镗的工艺特点1、用精度高，刚度大，高转速的金刚镗床（转速高达500R/MIN）第2章缸套专用镗床总体设计17切铸铁100M/MIN，钢200M/MIN，铝300M/MIN2、削用量小，切削刀热小，加工精度高3、生产率高加工范围广（二）、珩磨珩磨是用若干细粒度磨条组成的珩磨头进行内孔光整加工的方法，通常在磨削或精镗后进行。1、珩磨工作原理2、珩磨孔的工艺特点（1）加工范围广（2）磨头与主轴浮动联接（3）精度高，IT6，RA080025能修正几何误差交叉网纹有利于油膜形成。1、影响珩磨质量和生产率的因素（1）珩磨的圆周速度VP和往复速度VW的因素VP、VW质量好效率高，但磨损、热、易堵塞VP/VW的比值影响网纹交叉角4060（2）珩磨头行程L与越程量ALLK2ALS式中LK被加工表面长度LS磨条长度但磨条不宜过长（3）珩磨压力。FF磨损切削能力（4）冷却与润滑。（三）研磨略（四）滚压222本课题缸套工艺路线的确定经过上节介绍进行比较，得出综合考虑缸套内孔加工的工艺性和经济性，内孔采用镗孔加工。套筒类零件由于其功用、结构形状、尺寸、材料及热处理等的不同，其工艺差别很大。就结构形状而言，可分为短套筒与长套筒两类，这两类套筒在装夹与加工方法18上有很大的差别。下面分别分析其工艺特点。如图为某气缸零件图，由于L/D3，属短套。内孔G是重要表面，其加工工艺过程如下气缸套零件加工工艺工序号工序名称工序内容定位夹紧010铸造毛坯020人工时效030粗镗内孔镗内孔至118MM。外圆040粗车外圆粗车各级外圆内孔气压胀胎夹具050热处理正火060半精车半精车法兰凸台端面及外圆内孔气压胀胎夹具第2章缸套专用镗床总体设计19070半精镗半精镗内孔119MM及总长270MM。外圆法兰凸台端面及外圆080精车精车法兰凸台端面，外圆割槽内孔气压胀胎夹具090去氧化皮用圆弧车刀R10车外圆并用靠模样板100半精车半精车密封槽外圆法兰凸台端面及外圆110精镗镗精内孔120MM外圆法兰凸台端面及外圆120精车精车外圆1415MM，140MM内孔气压胀胎夹具130粗珩粗珩磨内孔120外圆法兰凸台端面及外圆140精珩精珩磨内孔120外圆法兰凸台端面及外圆公差加上23缸套专用镗床总体设计方案1、动力头通过齿轮传导给丝杠然后通过丝杠带动工作台或另外动力机。2、通过动力头把转速传导给镗杆，注意进给和速度相互配合和各方面的数据参数。3、缸套装夹部分的设计。20第3章进给工作台设计31进给工作台总体方案由于本课题设计的镗床只需要单方向进给运动，故本课题只讨论一个方向的进给工作台设计。系统控制框图如下图31工作台系统控制框图1电机2减速装置3支承装置4丝杠5托板图32工作台结构示意图33滚珠丝杠副的选择331滚珠丝杠副的特点1传动效率高效率高达9095,耗费的能量仅为滑动丝杠的1/3。2运动具有可逆性即可将回转运动变为直线运动,又可将直线运动变为回转运动,且21逆传动效率几乎与正传动效率相同。3系统刚度好通过给螺母组件内施加预压来获得较高的系统刚度,可满足各种机械传动要求,无爬行现象,始终保持运动的平稳性和灵敏性。4传动精度高经过淬硬并精磨螺纹滚道后的滚珠丝杠副本身就具有和高的制造精度,又由于摩擦小,丝杆副工作时温升和热变形小,容易获得较高的传动精度。5使用寿命长滚珠是在淬硬的滚道上作滚动运动,磨损极小,长期使用后仍能保持其精度,因而寿命长,且具有很高的可靠性。其寿命一般比滑动丝杠高56倍。6不能自锁特别是垂直安装的丝杠，当运动停止后，螺母将在重力作用下下滑，故常需设置制动装置。7制造工艺复杂滚珠丝杠和螺母等零件加工精度、表面粗糙度要求高，制造成本高。由于滚珠丝杠副独特的性能而受到极高的评价,因而已成为数控机床,精密机械,各种省力机械设备及各种机电一体化产品中不可缺少的传动机构。332滚珠丝杠副的支承形式支承应限制丝杠的轴向窜动较短的丝杠或垂直安装的丝杠,可以一端固定,一端无支承水平安装丝杠较长时,可以一端固定,一端游动对于精密和高精度机床的滚珠丝杠副,为了提高丝杠的拉压刚度,可以两端固定为了补偿热膨胀和减少丝杠下垂,两端固定丝杠时还可以进行预拉伸。一般情况下,应以固定端作为轴向定位基准,从固定端起计算丝杆杠副的长度误差此外,应尽可能固定端作为驱动端。考虑到本设计的结构与要求,我们决定采用一端固定一端游动FS的支承形式,如图11所示。一端固定一端游动（FS）。固定端采用深沟球轴承2和双向推力球轴承4，可分别承受径向和轴向负载，螺母1、挡圈3、轴肩、支撑座5台肩、端盖7提供轴向限位，垫圈6可调节推力轴承4的轴向预紧力。游动端需径向约束，轴向无约束。采用深沟球轴承8，其内圈由挡圈9限位，外圈不限位，以保证丝杠在受热变形后可在游动端自由伸缩。22滚珠丝杠固定方式图（一端固定一端游动支承）这种支承形势有以下一些特点1需保持螺母与两端支撑同轴,故结构较复杂,工艺较困难。2丝杠的轴向刚度较高。3压杆稳定性和临界转速较高。4丝杠有热膨胀的余地。5适用于较长的卧式安装丝杠。333滚珠丝杠副的设计计算机床进给机构的进给运动，由进电机的转动，然后带动机床丝杠传动。在数控机床上的丝杠传动，可以用普通的丝杠传动，也还有应用滚珠丝杠来转动。原因是普通丝杠传动摩，但总是不太稳定。所以，在机床上要擦系数大，效率低，传动中有间隙。虽然传动中的间隙可以用一些办法来补偿，修正采用滚珠丝杠传动。滚珠丝杠传动有一系列的优点，但制造工艺较为复杂，成本高，在某些应用上受到一定的限制，但随着数控机床的发展，它的使用将会更加广泛。滚珠丝杠传动都使用防护罩，以防止空气中的尘土和其它杂物等进入。滚珠丝杠和滚珠螺母组成滚珠丝杠螺母副，它是把步进电机的转动角位移，变换成数控机床进给机构的的直线位移。滚珠丝杠螺母副，也简称为滚珠丝杠副，是一种新的传动机构，它是在丝杠和螺母的螺旋槽之间装有滚珠，以此作为中间元件的一种传动机构。334滚珠丝杠副的传动原理丝杠和螺母上都有圆弧形的螺旋槽,这两个圆弧形的螺旋槽对合起来就形成螺旋线的滚道,在滚道内装有许多滚珠当丝杠旋转时,滚珠相对于螺母上的滚道滚动,因此丝23杠与螺母之间滚道的摩擦为滚动摩擦为防止滚珠从螺母中吊出来,在螺母的螺旋槽两端应用挡住器挡住,并设有回路滚道是他的两端连接起来使滚珠从滚道的一端滚出后,沿着这个回路滚道从新返回到滚道的另一端,可以循环进行不断地滚动。335滚珠丝杠副的传动特点滚珠丝杠副的优点是传动效率高,因为它是滚动摩擦,传动效率可达092096,比普通的丝杠传动提高34倍由此带来了一系列的优点,如功率损耗小,传动平稳,磨损小,无爬行现象等等除此而外还有两个特点,一是一般的丝杠传动总是有间隙,而滚珠丝杠可以消除间隙,所以当丝杠转动反向时,可以没有空程,提高了反向的定位精度,也增强了传动刚度二是一般的丝杠传动只能使旋转运动转变为直线运动,而滚珠丝杠副由于传动的摩擦系数小,所以既能把旋转运动转变为直线运动,也可以从直线运动转变为螺旋运动,具有传动的可逆性,因此可以作为主动件,也可以作为从动件它也有缺点,主要是元件的精度要求高,光洁度要求也高,所以制造工艺很复杂,成本也高对于丝杠和螺母上的螺旋槽,一般要求磨削成型,因而制造困难,也限制了使用又由于传动的可逆性,所以不能自锁,当应用在垂直传动装置时,由于自重和惯性的关系,在下降过程中不能立刻停止,因此还需要备有制动装置336滚珠丝杠副的结构与调整滚珠丝杠副的结构尽管在形式上有很多类型，但其主要区别是在螺纹滚到的型面形状，滚珠循环的方式，轴向间隙的调整和加预紧力的方法等三个方面。（1）螺纹滚道型面的形状螺纹滚道型面的形状有很多种，目前国内正式投产的，仅有单圆弧型面和双圆弧型面两种，如图所示。滚珠与滚道型面接触点法线与丝杠轴线的垂线之间的夹角，称为接触角（）。（A）单圆弧B双圆弧24图41滚珠丝杠副螺纹滚道型面的截形（2）单圆弧型面一般滚道的圆弧半径要比滚柱的半径稍大一些。对于单圆弧型面的螺纹滚道，接触角是随着轴向负载大小而变化的，当轴向负载为零时，接触角也为零；当负载逐渐增大，接触角也逐渐增大。实验证明当接触角增大时，传动效率，轴向刚度，承载能力都随之增大。（3）双圆弧型面双圆弧型面螺纹滚道的接触角是不变的。在偏心距（E）决定后，滚珠与滚道的圆弧角接处，会有很小的空隙。这些空隙虽然能容纳一些脏物，但不至于堵塞，反而对滚柱的滚动有利。从传动效率，轴向刚度，承载能力等要求出发，接触角大一些好，但接触角过大制造就会困难。一般接触角为，滚道的圆弧半径也同样比滚柱的半径45稍大一些。滚珠的循环方式目前国内常用的滚珠循环方式由外循环和内循环两种。（1）外循环方式如图所示为外循环方式，滚柱在循环过程中与丝杠脱离接触，通过外面的循环回路称为外循环（W系列）。这种外循环是直接在螺母的外圆上铣出螺旋槽，用挡珠器从螺母内部切断螺纹滚道，挡珠滚珠的去路，迫使滚珠导入通向外圆螺旋槽中，构成了外面的旋环回路。外循环的结构和制造较为简单容易，因此应用较广，他可以制成单列或式双列两种的结构形式。（2）内循环方式滚柱在循环过程中与丝杠始终保持接触的称为内循环（N系列），如图所示。这种内循环是在螺母外侧孔中装了一个接通相邻滚道的反向器，借助这个反向器迫使滚珠翻过丝杠的牙顶，而进入相邻的滚道。内循环滚珠丝杠副回路短，工作滚珠数目少，结构尺寸紧凑，流畅性好，摩擦磨损小，传动效率高，轴向刚度和承载能力都较高，具有一系列优点，但制造困难，结构复杂，所以不及外循环方式应用的广泛。25图42外循环的滚珠丝杠图43内循环的滚珠丝杠337轴向间隙的调整和加预紧力的方法对于滚珠丝杠副，除了单一方向的进给传动精度有一定的要求外，对它的轴向间隙也有严格的要求，以保证反向传动的精度。要把轴向间隙完全消除，也是相当困难的。通常采用双螺母，并加预紧力的方法来消除其轴向间隙。双螺母经加预紧力调整后，能基本上消除轴向间隙。单螺母的滚珠丝杠副是不能调整轴向间隙和预紧力的，其轴向间隙只能依靠滚珠丝杠副本的精度和安装时丝杠和螺母的连接精度来保证。双螺母加预紧力消除轴向间隙必须注意两点，一是通过预紧后产生的力，可促使预拉变形，以减少弹性变形所引起的位移。但预紧力不能太大，否则会使驱动力矩增大，传动效率反而降低，使用寿命也随之缩短。二是轴向间隙的消除，不能忽视丝杠的安装部分和驱动部分的轴向间隙，应同时调整是它减少到最小。目前常用的双螺母预紧力调整方法有下面三种。（1）垫片调隙式如图所示为垫片调隙式，一般用螺钉来连接滚珠丝杠上的两个螺母的凸缘处，在中间加垫片。垫片的厚度是螺母间产生轴向位移，以达到消除间隙和产生预紧力的目的。这种结构特点是结构简单，可靠，装拆方便。但缺点是调整很费时，在工作状态下不能随意调整，因为要更换不同厚度的垫片才能消除间隙，所以是用于一般精度的机构中使用。（2）螺纹调隙式如图所示为螺纹调隙式。它是一个螺母的外端有凸缘，而另一个螺母的外端没有凸缘，车有螺纹，它伸出在套筒外，并用两个圆螺母调整好间隙后，再用一圆螺母锁紧螺母锁紧就可以了。这种结构的特点是结构紧凑，调整方便，所以应用广泛，但调整的位移量不太精确。26图44垫片调隙式图45螺纹调隙式齿差调隙式如图所示为齿差调隙式。它是在两个螺母的凸缘上各有圆齿轮2，两者的齿数值相差一个齿，装入内齿圆3中，内齿圆3是用螺钉1和定位销4固定在套筒5上的。调整是先取下内齿圆3，转动圆柱齿轮2，在两个滚柱螺母相对于滚筒5转动时，可以使两个螺母相互产生角位移，这样滚柱螺母对于滚珠丝杠的螺旋滚道也相对移动是两个螺母中的滚柱分别贴近在螺旋滚到的两个相反的侧面上。消除间隙并产生预紧力后，把内齿圆3套上用定位销4固定。这种结构的特点是调整精确可靠，定位精度高，但结构复杂，仅在高精度的数控机床有所应用。1螺钉；2圆柱齿轮；3内齿圆；4定位销；5套筒。图46齿差调隙式34滚珠丝杠的选择341滚珠丝杠的精度工作台工作行程为300；（工件长度为270，进给行程要略微大点）342滚珠丝杠参数的计算（1）最大工作载荷的计算27丝杠的最大载荷为工作时的最大进给力加摩擦力，最小载荷即为摩擦力。设此台Z向的最大进给力5000N，导轨上面移动部件的重量约为500，贴塑导轨的摩擦FF系数为004，故丝杠的最小载荷（即摩擦力）（N）431968504MINFG丝杠最大载荷是50001965196（N）44FAX平均载荷是3529（N）45MINA231319652（2）当量动载荷的计算滚珠丝杠副类型的选择主要是根据导程和动载荷两个参数,其选择的原则为滚珠丝杠的静载荷COA不能大于额定静载荷COAM,即COACOAM滚珠丝杠的动载荷CA不能大于额定动载荷CAM,即CACAM。驱动电机最高转速2000R/MIN丝杠最高转速为2000R/MIN，工作台最小进给速度为05M/MIN，故丝杠的最低转速为01R/MIN，可取为0，则平均转速N1000R/MIN。丝杠使用寿命T15000H，故丝杠的工作寿命675（R）46106NTL1065106当量动载荷值47KALPFMC3式中载荷性质系数，无冲击取112，一般情况取1215，有较大冲击振KP动时取1525；精度影响系数，对1、2、3级精度的滚珠丝杠取10，对4、5级AKA精度的丝杠取09。KA根据要求去15，09，代入数据得P5159（KN）4890367512CM根据计算所得最大动载荷和初选的丝杠导程，查滚珠丝杠样本，选择FF63105型内循环浮动返回器双螺母对旋预紧滚珠丝杠副，其公称直径为63MM，导程为10MM，28循环滚珠为5圈2列，精度等级取5级，额定动载荷为55600N，大于最大计算动载荷51590N，符合设计要求。CM表41滚珠丝杠螺母副的几何参数名称符号计算公式和结果公称直径（MM）0D63螺距MMP10接触角630钢球直径MMWD7144螺纹滚道法面半径MMR7153520DW偏心距MME0009螺纹升角MMPHARCTG60丝杠外径MM1D625丝杠底径MM2573螺杆接触直径MMZ5587螺母螺纹外径MMD4127020RED螺母内径MM（内循环）16264（3）传动效率的计算将公称直径63MM，导程10MM，代入ARCTAN，的丝杠螺旋升角D0PDP0。将摩擦角，代入，得传动效率947。601TAN（4）刚度的验算本传动系统的丝杠采用一端轴向固定，一端浮动的结构形式。固定端采用一对面对面角接触球轴承和一个角接触球轴承，另一端也采用角接触球轴承，这种安装适应于较高精度、中等载荷的丝杠。滚珠丝杠螺母的刚度的验算可以用接触量来校核。A、滚珠丝杠滚道间的接触变1根据公式Z，求得单圈滚珠数Z22，改型号丝杠为双螺母，滚珠的圈数DW0列数为52，代入公式圈数列数，得滚珠总数量220。丝杠预紧时，ZZ取轴向预紧力1732（N）。查相关公式得滚珠丝杠与螺纹滚道间接触变形3MAXFY2949301ZFYDWPA式中51590N。代入数据得；PACM0013MM301ZYD332017451900因为丝杠有预紧力，且为轴向负载，所以实际变形量可以减少一半，取00065MM。1B、丝杠在工作载荷作用下的抗压变形FMAX2丝杠采用的是两端都为角接触球轴承，轴承的中心距A1100MM，钢的弹性模量E,由表21中可知，滚珠直径7144MM，丝杠底径443MM，则1052PAMDWD2丝杠的截面积1540642SM2根据公式代入数据得EFEQ20018MM6154029C、总的变形总00065001800245MM,丝杠的有效行程为600，丝杠在有效行程总21500630MM时，行程偏差允许达到30M,，可见丝杠刚度足够。（5）稳定性的验算410KLEIFKPA2公式中取支撑系数2，FK由丝杠底径443MM求的截面惯性矩1889577，压杆稳定D2642DIM4安全系数K取3（丝杠卧式水平安装），滚珠螺母至轴向固定处的距离取最大值AL1200MM，代入公式得18112963120789543PA则F1811296N大于51590N，故不会失稳，满足使用要求。CM（6）临界转速的验算30对于滚珠丝杠还有可能发生共振，需要验算其临界转速，设不会发生共振的最高转速为临界转速。NC查资料得公式411LCDFC2910其中MM；435763210DWD为临界转速计算长度1200MM；LCC为丝杠支承方式系数（一端固定，一端游动）F92F代入数据得4397R/MIN,临界速度远大于丝杠所需转速，故不会发生共振。N（7）滚珠丝杠选型和安装尺寸的确定由以上验算可以知道，丝杠型号为FF63105，完全符合所需要求，故确定选用该型号，安装尺寸查表可知。（8）丝杠支承的选择滚珠丝杠的主要载荷是轴向载荷，径向载荷主要是卧式丝杠的自重。因此对丝杠的轴向精度和轴向刚度应有较高要求。其两端支承的配置情况为轴向固定方式。本次设计丝杠支承选用一端固定，另一端浮动。35伺服电机的选择351最大切削负载转矩的计算所选伺服电机的额定转矩应大于最大切削负载转矩。最大切削负载转矩T可根据以下公式计算，即412ITFPPHFT02MAX从前面的计算可以知道，最大载荷N，丝杠导程10MM001M，预紧5196PH力N，根据计算的滚珠螺母丝杠的机械效率0947，因CAFP41139056为滚珠丝杠预加载荷引起的附加摩擦力矩（NM）41374829010PHFTP查手册得单个轴承的摩擦力矩为032NM，故一对轴承的摩擦力矩064NM。简支端轴承步预紧，其摩擦力矩可忽略不计。伺服电动机与丝杠直TF0接相连，其传动比1，则最大切削负载转矩I31NM7146094702156T所选的伺服电机额定转矩应该大于此值。352负载惯量的计算伺服电机的转动惯量应与负载惯量相匹配。JMJL负载惯量可以按一下次序计算。立柱与主轴箱的质量为500，折算到电动机轴上的惯量可按下式计算，J1KG4140251802PHMV丝杠名义直径63MM0063M，长度L12M丝杠材料（钢）的密度D078。根据公式计算丝杠加在电动机轴上的惯量134150573241087402DLJ联轴器加上锁紧螺母等的惯量可直接查手册得到，即J013J故负载总的惯量为92015702313J电动机的转子惯量应与负载惯量相匹配。通常要求不小于，但MJLJMJL也不是越大越好。因越大，总的惯量就越大，加速度性能受影响。为了保JM证足够的角加速度，以满足系统反应的灵敏的，将采用转矩较大的伺服电动机和它的伺服控制系统。根据有关资料的推荐，匹配条件为41641JL则所选交流伺服电动机的转子惯量应在000920036范围之内。M根据上述计算可选用表42中的交流伺服电机22/3000I型，其额定转矩为22NM，最高，转动惯量J0012。MIN30AXRN表42FANUCHVI系列交流伺服电机型号1/5000I2/5000I4/4000I8/3000I12/3000I22/3000I32输出功率/KW05075141634额定转矩NM12481222最高转速MIN1500050004000300030003000转动惯量0000310000530001400026000260012质量348121829伺服放大器规格20I20I20I40I80I80I353空载加速转矩计算当执行件从静止以阶跃指令加速到最大移动（快速）速度时，所需要的空载加速转矩按下式求，TA417TACNJT60MX2空载加速时，主要克服的是惯性，选用的22/3000I型交流伺服电动机,总惯量001200009200212LM加速度时间通常取的34倍，故343461824MS，则TACTTACTMNM1730601543210TT36滑动导轨的选择计算常用的导轨截面有矩形、三角形、燕尾形和圆形的。如图42所示。根据支承导轨的凸凹状4态，又可分为凸形和凹形两类导轨。凹形容易存油，但也容易积存切屑和尘粒，因此适用于具有良好的防护环境。凸形需要有良好的润滑条件。目前数控机床使用的导轨主要有三种塑料导轨、静压导轨和滚动导轨。33图44361工作载荷的计算影响导轨副寿命的重要因素是工作载荷，假设立柱所有重量加在贴塑滑动导轨的一根导轨上，则导轨所承受的最大垂直方向上的载荷是4182MAXGF上式中G是重量，即G500105000N，代入上式得2500N362额定工作寿命的计算预计机床的工作寿命是10年，一年是365天，工作时间是350天，每天工作8小时，因此得到小时额定工作寿命28000H。83501LH363距离额定工作寿命的计算根据公式得60213NSLH41910362NSLH公式中为小时额定工作寿命；LHN为移动部件每分钟往返次数46取5S为移动部件的行程，即S600MM。代入数据得L10080KM。34364额定动载荷计算及选型由公式得FCAL32564203256L公式中为额定动载荷；AL为距离工作寿命，由上面的计算可以知道为10080KM；F为导轨的工作载荷，即F2500N。代入数据得29318N。C由计算的动载荷值本次设计选用的是贴塑滑动导轨，它是在数控机床的动导轨4面，是塑料导轨的一种。导轨副的另一固定导轨面为淬火磨削面。软带是以聚四氟乙烯为基材，添加合金粉（青铜粉、二硫化钼）、玻璃纤维和氧化物的高分子复合材料。其厚度有08、11、14、17、2MM，宽150MM、300MM等几种。塑料滑动导轨与其他导轨相比，具有以下特点（1）动静摩擦系数相近运动平稳性和爬行性能较铸铁导轨副好。（2）吸收振动具有良好的阻尼性，优于接触刚度较低的滚动导轨和易漂浮的静压导轨。（3）摩擦系数低而稳定比铸铁导轨副低一个数量级。（4）化学稳定性好耐磨、耐低温、耐强酸、强碱、强氧化性剂及各种有机溶剂。（5）耐磨性好有自身润滑作用，无润滑油也能工作，灰尘磨粒的嵌入性好。（6）维护修理方便软带耐磨，损坏后更换容易。（7）经济型好结构简单，成本低，约为滚动导轨的1/20，为三层复合材料DU导轨成本的1/4。其中导轨贴塑板选用扬中市天一高分子新材料有限公司生产的TY导轨贴塑板。37联轴器的选择金属弹性元件挠性联轴器是由各种片状、圆柱状、卷板状等形状的金属弹簧，利用金属弹簧的弱性变形以达到补偿两轴相对偏移和减振、缓冲功能，构成不同结构、性能的挠性联轴器。金属弹性元件比非金属弹性元件强度高，使用寿命长，传递载荷能力大，,适用于高温工况，弹性模最大且稳定。如图45所示膜片联轴器是由几组膜片（不锈钢薄板）用螺栓交错地与两半联轴器联接，每组膜片由数片叠集而成，膜片分为连杆式和不同形状的整片式。膜片联轴吕靠膜片的弹性变形来补偿报联两轴的相对位移，是一种高性能的金属弱性元件挠性联轴器，结构较紧凑，强度高，不用润滑，使用寿命长，无旋转间隙，不受温度和油污35影响，具有耐酸、耐碱、防腐蚀的特点，适用于高速、高温、有腐蚀介质工况环境的轴系传动，广泛用于各种机械装置的轴系传动。图45DJM5金属膜片挠性联轴器38轴承的选择滚珠丝杠中经常使用的滚动轴承有以下两类。（1）接触角为的角接触球轴承60这是目前国内外广泛采用的滚珠丝杠轴承，这种轴承可以组合配置。一种为面对面方式，另一种为背靠背组合方式。这两种方式都可承受双向轴向推力，还有一种是通向组合方式，其承受能力较高，但只承受一个方向的轴向力，同向组合时的额定动载荷等于单个轴承的乘下列系数2个为1633个为216；4个为264。由于螺CACA母与丝杠的同轴度在制造安装的过程中难免有误差，而且采用面对面组合方式时两接触线与轴线交点间的距离A比背对背的小，故容易实现自动调整。因此在进给传动中面对面组合用的较多。（2）滚针推力圆柱滚子组合轴承外圈与箱体固定不转，内圈和隔套内圈随轴转动，滚针承受径向载荷，圆柱滚子分别承受两个方向的轴向载荷，修磨隔套内圈的宽度可调整轴承的轴向预紧量。本次设计选用角接触球轴承，根据轴的直径选用型号为表43中的7009GB/T2921994。表43角接触球轴承3639滚珠丝杠副的安全使用391润滑为使滚珠丝杠副充分发挥机能，在其工作状态下，必须润滑，润滑的方式主要有以下两种1润滑脂润滑脂的给脂量一般是螺母内部空间容积的13，滚珠丝杠副出厂时在螺母内部已经加注GB7324942锂基润滑脂。2润滑油运动粘度28574CST400T的润滑油，给油量随使用条件等的不同而有所变化。392防尘滚珠丝杠与滚动轴承一样，如果污物及异物进入就很快使它磨损，成为破损的原因。因此，考虑有污物异物进入时，必须采用防尘装置，将丝杠轴完全保护起来。另外，如没有异物，但有浮沉时可以在滚珠螺母两端增加防尘圈。393使用滚珠丝杠副在使用时应注意以下事项1滚珠螺母应在有效行程内运动，必要时在行程两端配置限位，以免螺母约程脱离丝杠轴而使滚珠脱落。2滚珠丝杠副由于传动效率高，不能自锁，在用于垂直方向传动使，如部件重量未加平衡，必须防止传动停止或电机失电后，因部件自重而产生的逆传动。3滚珠丝杠副正常工作环境温度为60C。37394安装滚珠丝杠副在安装时应注意以下事项1滚珠丝杠副仅用于承受轴向载荷。径向载荷、弯矩会使滚珠丝杠副产生附加表面接触应力等负荷，从而造成丝杠的永久性破坏。因此，滚珠丝杠副安装到机床时，应注意1）丝杠的轴线必须和其配套导轨的轴线平行，机床的两端轴承座与螺母座必须三点成一线；2）安装螺母时，应尽量靠近支撑轴承；3）同时，安装支撑轴承时，应尽量靠近螺母安装部位。2滚珠丝杠安装到机床时，尽量不要把螺母从丝杠上卸下来，如必须卸下来时要使用辅助套，否则装卸时滚珠有可能脱落。螺母装卸时应注意以下几点1）辅助套外径应小于丝杠底径0102MM2）辅助套早使用中必须靠紧丝杠螺纹轴肩；3）装卸时，不可使用过大力以免螺母损坏；4）装入安装孔时要避免撞击和偏心。第4章床身的设计床身是铸造而成的，因此就与铸造工艺有关，对于一些相关的数据可以从表51，表52，表53中看出。比如根据床身的尺寸可以知道铸件的最小壁厚、筋厚的选择和加强筋的高度选择。通过图中的数据进行比较厚，床身的设计如图54所示，床身的最小壁厚为30MM。表41砂型铸造铸铁件的最小厚壁（MM）38表52灰铸铁件的壁厚与筋厚MM表53铸铁平板加强筋的高度MM第4章镗杆传动部分的设计39第5章镗杆传动部分的设计本课题传动部分拟定通过镗床主轴箱提供动力，带动一对外啮合齿轮传动，齿轮带动轴传动，而镗杆就是固定在这根轴上实现旋转运动。51镗杆传动部分功率计算（1）加工条件工件材料灰铸铁加工要求粗镗缸套110MM内孔，留加工余量03MM，加工22MM机床专用镗床刀具YT30镗刀量具塞规（2）计算镗削用量粗镗孔至1094MM，单边余量Z03MM,切削深度AP22MM,走刀长度分别为L1270MM,确定进给量F根据工艺手册，表2460,确定FZ037MM/Z切削速度参考有关手册，确定V300M/MINR/MIN861043DW10VNS根据表工艺手册3141,取NW800R/MIN,刀具YT30镗刀主切削力FZ98CFZFVKFZ式中CFZ92XFZ10YFZ075N0KFZ1则FZ989217504511867N径向切削力FY98CFYAPXFYFYFYVNKF2Y式中CFY54XFY09YFY075N0KFY1则FY985417504511482N功率估算PFV6KW计算大体估算40转速N9700MIN/R输入功率PP60KWD输出转矩T9559550160NPD6197059N4转速N1MI/7R9输入功率PPKWP7659061010输入转矩T95511659N60MN5397552齿轮部分设计1选定齿轮类型，精度等级，材料及模数1）按要求的传动方案，选用圆柱直齿轮传动；2）运输机为一般工作机器，速度不高，故用8级精度；（GB1009588）3）材料的选择。由2表101选择小齿轮材料为45钢（调质）硬度为240HBS，大齿轮的材料为45钢（正火）硬度为200HBS，两者硬度差为40HBS；4）选小齿轮齿数为Z24，大齿轮齿数Z可由Z得1221IZ1128，取113；22按齿面接触疲劳强度设计按公式23112HDTTZUTKD（1）确定公式中各数值1）试选K13。T2）由2表107选取齿宽系数1。D3）计算小齿轮传递的转矩，由前面计算可知T13N。150M4）由2表106查的材料的弹性影响系数Z1898MPE21第4章镗杆传动部分的设计415）由2图1021D按齿面硬度查的小齿轮的接触疲劳强度极限580MP；大齿轮的接触疲劳强度极限560MP。1LIMH2LIMH6）由2图1019取接触疲劳寿命系数K095；1NK105。2HN7）计算接触疲劳许用应力。取失效概率为1，安全系数S1，有0095580551MPH1SHNLIM105560588MP2K1LI2计算确定小齿轮分度圆直径D，代入中较小的值T1H1）计算小齿轮的分度圆直径D，由计算公式可得T667MM235118974102TD2计算圆周速度。V154M/S106106NVT3）计算齿宽BB1667667MMTD14）计算模数与齿高模数MZMTT872461齿高HT6525计算齿宽与齿高之比HB651027HB6）计算载荷系数K。42已知使用系数K1，据V154，8级精度。由2图108得ASMK107，K146。由2图1013查得K140，由2图103查得KK1VHFH故载荷系数KKKKKVAH1156461077按实际的载荷系数校正所算得的分度圆直径MKDTT970315318）计算模数MNMNZ952413按齿根弯曲疲劳强度设计按公式321FSADNYZKT（1）确定计算参数1）计算载荷系数。KKKKK1AVF40172352）查取齿形系数由2表105查得Y265，Y2171FA2FA3）查取应力校正系数由2表105查得Y158，Y1801SA2SA4）由2图1020C查得小齿轮的弯曲疲劳强度极330MP，大齿轮的弯曲疲1FE劳强度极限310MP2FE5）由2图1018取弯曲疲劳寿命系数K090，K0951FN2FN6）计算弯曲疲劳许用应力取弯曲疲劳安全系数S14，则有第4章镗杆传动部分的设计43212MPF1SKFEN1039210MP22457）计算大、小齿轮的，并加以比较FSAY0019751FSAY2856001862SA07经比较大齿轮的数值大。（2）设计计算M235019754213985对比计算结果，由齿面接触疲劳强度计算的模数M大于由齿根弯曲疲劳强度计算的法面模数，取M25MM，已可满足弯曲疲劳强度。于是有2836DZ152709取Z28，则Z471316112I8取132，新的传动比I4712Z1234几何尺寸计算（1）计算分度圆直径MM702851MZD3M2（2）计算中心距A21Z518200MM（3）计算齿轮宽度44BMD701B75MM，B70MM125大小齿轮各参数见下表高速级齿轮相关参数单位MM表61名称符号计算公式及说明模数M25压力角O20齿顶高AH25AHM齿根高FM375FC全齿高HM5625HA21DMZ701D分度圆直径23302MZ1AM751AAH齿顶圆直径2D（）2DZM3351F1CHA6375齿根圆直径2FD22ZA32375中心距A021D53轴的设计计算1轴上的功率，转速和转矩由前面算得P6KW，N970R/MIN，T13N11150M2求作用在齿轮上的力第4章镗杆传动部分的设计45已知高速级小齿轮的分度圆直径为D70MM1而F3625NT12DT703FF36251319NRANT2TAN轴力F1696N3初步确定轴的最小直径现初步估算轴的最小直径。选取轴的材料为45钢，调质处理据2表153，取A110，于是得0DA26MMMIN03319706P因为轴上应开1个键槽，所以轴径应增大35故D30MM46第6章缸套专用夹具设计61工件在夹具中的定位定位的目的是使工件在夹具中相对于机床、刀具占有确定的正确位置，并且应用夹具定位公斤按，还能使同一批工件在夹具中的加工位置一致性好。在夹具设计中，定位方案不合理，工件的加工精度就无法保证。工件定位方案的确定是夹具设计中首先要解决的问题。在确定基准时，需要注意以下几点1作为基准的点、线、面在工件上不一定存在，如孔的中心线、外圆的轴线以及对称面等，而常常由某些具体的表面来实现，这些面称为基准面。2作为基准，可以是没有面积的点或线，但是基准面总是有一定面积的，如代表轴心线的是中心孔面。3基准的定义不仅涉及尺寸之间的联系，还设计到位置精度平行度、垂直度等。工件在定位时，通常应用的是六点定位原理。而应用工件六点定位原理进行定位分析问题时，应注意以下几点1定位就是限制自由度，通常用合理布置定位支承点的方法来限制工件的自由度。2定位支承点限制工件自由度的作用，应理解为定位支承点与工件定位基准面始终保持紧贴接触。若二者脱离，则意味着失去定位作用。3一个定位支承点仅限制一个自由度，一个工件仅有六个自由度，所设置的定位支承点数目，原则山不应超过六个。4分析定位支承点的作用时，不考虑力的影响。5定位支承点是由定位元件抽象而来的，在夹具中，定位支承点总是通过具体的