福州市某给水工程30万吨每天毕业设计（全套，包含图纸）--优秀毕业设计完整版。

给水工程毕业设计任务书目录第一章用水量计算第二章给水系统选择和给水方案比较第一节水源选择第二节取水方式的选择第三节水厂厂址和净水工艺第四节给水方案比较第三章输水管与给水管网计算第一节输水管第二节给水管网第四章取水工程设计第一节取水头部第五章净水厂设计第一节静态管式混合器第二节多通道折板絮凝池第三节平流沉淀池第四节V型滤池第五节清水池第六节加氯、加药第六章二级泵房设计第七章编制工程概算第一章用水量计算本工程是在福州市新东区新建一座水厂，要求其供水能力为30万吨/天，以满足周围居民用水。缺乏供水人口总数及其相关的用水量计算资料，则水厂的供水量即为新东区的用水量。用水量为30万吨/天第二章给水系统选择和给水方案比较第一节水源选择取水水源为敖江坂塘坝址。敖江是福州市辖区内北部独立入海的第二大水系，发源于古田县东北，流经福州市的罗源、连江两县，于连江县的铺口镇入东海，流域面积2655KM2，全长137KM，平均坡降26，年平均径流量304亿M3。敖江流域基本上在福州市辖区内，距福州市中心城区20KM，是福州市十分重要的水利水电资源。敖江是本市辖区内待开发的河流源头水源，拟建工程上游及取水口处，两岸山高坡陡，森林密布，森林覆盖率占上游流域面积70，植被覆盖率超过95，具有良好的水源保护外部环境条件。经7年水质检测结果表明本工程上游山仔水库除平水期PH偏低，个别时点总氮、磷和大肠菌群微量超标，经常规净水处理后可达标，塘坂水库大部分单项指标均能达到GB383888的地面水类水质标准，个别单项达到类水质标准和CJ302093饮用水水源水质一级标准，无工业污染后患，不存在有毒有害的重金属和人工合成有机物，五项有害物质指标全部达到GB574985标准，水质指标均优于闽江福州市上游江段水质，是作为集中式生活饮用水的优质水源。从本地区水源的水质分析敖江水源是本市辖区内优良的地表水源，未受到城市和工业污染，水质优于闽江洪山上游江段，根据闽江洪山桥上游江段水源目前已掌握的资料中发现的问题，认为在适当降低水厂运行参数条件下，可继续作为城市集中供水水源，但福州市地处闽江下游，水源水质还存在不确定性的问题。因此，从城市饮用水水源长远着眼，宜尽早开发市区境内敖江第二水源，对城市安全供水、形成对置供水布局和城市可持续发展有深远意义。鉴于敖江水源取水口位于河流上游，不具备城市和工业污染条件，从城市持续发展战略高度和长远观点出发，是理想的饮用水优质水源。第二节取水方式的选择取水水源至水厂为重力流，则采用管式取水头部，40KM的长距离输水管第三节水厂厂址和净水工艺231水厂厂址选择在新东区的东北方向232由于是水库取水，水质较好，在采用传统的净水工艺程工艺流程为进水折板絮凝池平流沉淀池V型滤池清水池吸水井二级泵房出水第四节给水方案比较给水方案比较详见设计说明书第三章输水管与给水管网计算第一节输水管输水管用2条，以备因事故停用一条时仍须保证70的设计流量一条输水管的设计流量Q30104108702625M3/SV设计15M/S，则，采用DN1600，则V实131M/SMVD91采用钢筋混凝土管，设检查孔便于检修清理第二节给水管网321流量计算最高日平均时流量SLSLDQ/2347602413/1034时变化系数取16，则最高日最高时流量Q555439L/S集中流量IQ322求比流量由城市总体规划图上量出各管段长度，按比例放大（见管网示意图），得69867ML323求沿线流量比流量MSLLQQIS/0795698354沿线流量管段编号管段起始节点号计算管长（M）沿线流量（L/S）1217505962232230018285334190015105453150011925565700556566717801415178717001351581284503578912136705326101211630500811111042033391210981064401396480381614141210608427151416960763216171648038161715144003180181517960763119181535027822018193602862211920470373622202153042142322181901510242522710564452526195904690262720598475427282187569562828297505962292930500397530664160047703141231700135153241422501988332324120095403424251250993835243574559233625267005565373525510405438353657045,3239262745035784031271501192413731350278242272848938884332284203339443832450357845323360047704633345003975473637830659848373875059624938394703736503940450357851405313001033552535810007950535863105083485463651900151055536441050834856444980063605749545504372585459100079505942435003975604348700556561434414001113624849500397563444580063606449507606042655455750596266374510007950674550750596268505560047706955604503578703846650516871474640031807247515003975735661640508874515690071557561627005565766264120095407745479007155785051110087457955561350107328060611860147878146521400111308251528006360835657550437284525710007950856162700556586525350039758757585504372324节点流量Q12981L/SQ212124L/SQ322658L/SQ47552L/SQ58745L/SQ611766L/SQ713833L/SQ88546L/SQ95128L/SQ104890L/SQ114174L/SQ1211170L/SQ132663L/SQ149620L/SQ156797L/SQ165724L/SQ175724L/SQ183577L/SQ195644L/SQ206352L/SQ215585L/SQ223577L/SQ2311528L/SQ2412700/SQ2512600/SQ266916L/SQ276706L/SQ2810072L/SQ294968L/SQ301988L/SQ311987L/SQ325844L/SQ334372L/SQ341988L/SQ357254L/SQ369739L/SQ3711646L/SQ389222L/SQ393657L/SQ406956L/SQ4110136L/SQ422982L/SQ4310335L/SQ4416099L/SQ4513714L/SQ469739L/SQ477155L/SQ484770L/SQ4910374L/SQ5012760L/SQ5113118L/SQ5214708L/SQ531113L/SQ549142L/SQ5512521L/SQ5613674L/SQ5711130L/SQ5810335L/SQ593975L/SQ609182L/SQ6115502L/SQ627552L/SQ6311726L/SQ644770L/SQ657552L/SQ662385L/S325管网平差根据用水情况，拟定各管段的流向（见管网示意图）。按照最短路线供水原则，并考虑可靠性的要求进行流量分配，并保证流入节点的流量与流出节点的流量相平衡；再根据公式，及平均经济流速VQD4（D100400MMV0609M/S；D400MMV0914M/S），确定各管段管径（详见表1）。将以上数据输入管网平差软件后运行，输出结果填入表1。各个环的闭合查均小于005326消防校核假设同一时间内有两处失火，并分别在管网的最远处和地势最高处，每处消防流量按40L/S计算。将消防流量加到管网上，重新分配流量后，再进行管网平差。初分的管网中的管径仍能满足消防时的供水，同时1000I也满足条件。消防流量加最大用水量的平差结果见表2。从管网起点到失火点，即最不利点的水头损失为H1661456MH64661048M经过消防校核后得到从管网起点到最不利点的水头损失H1661640MH64661234M第四章取水工程设计第一节取水头部管式取水头部，其喇叭口管式安装在自流管上，上应有格栅以拦截漂浮物。分设两个取水头部，以便清洗和检修，相邻的取水头部有一定的间距，间距为5M。淹没小孔上缘在设计最低水位时的淹没深度顶部进水时为08M，侧面进水06M。进水孔需设置格栅，以拦截大块漂浮物，格栅固定在进水孔上。喇叭口D2000MM。第五章净水厂设计第一节静态管式混合器511絮凝池分为3个系列，混合器设在絮凝池进水管中512设计流量SMQ/25108134513设计流速V10M/S，则管径MVQD26104采用DN1200，则实际流速V11M/S514混合单元数取N3，则混合器的混合长度为L11DN11123396M515混合时间SVLT6319516水头损失MNDQGH25031840840222517校核G值水力条件符合要求）,20689376783151GTSH第二节多通道折板絮凝池521折板反应池分为三组，每组设计水量为Q10万M3/D设一组由两个絮凝池组成则单池设计流量为HQ/36250324810522絮凝池所需要容积及絮凝池总体积尺寸确定（1）絮凝时间T13MIN（2）絮凝池所需要净容积V2QT206251360975M3（3）絮凝池隔墙，配水间，折板所占容积按30计算，则絮凝池的实际体积为13V（4）单个絮凝池的净容积VQT4875M3参照已设计的平流沉淀池尺寸,池宽L1250M，有效水深H35H1H2，其中的H1为絮凝池水头损失，H2为絮凝池至沉淀池水头损失，则有效水深H35040140M，超高03M，泥斗高06M，则单个絮凝池的池宽,取MHLVB759048B975M523进水管计算（1）设一条进水管，其设计流量Q125M3/S1250L/S取流速V111M/S，选管径DN1200，一条进水管承担两个絮凝池524配水间的设计（1）配水间净长取57M，净宽取25M，其进入一个絮凝池的流速V07M/S，则D106M,相对来说取深为2M配水间尺寸V255720M3525分室分格计算（1）絮凝池采用多通道折板絮凝池，里面安装折板箱，为平行折板分四档，每档流速分别为V103M/S，V2025M/S，V3020M/S，V4015M/S（2）第一档计算第一档分为8格，每格宽13M则每格净长M，取长L160M60305BQL实际流速SV/12安装的一个折板箱里有五块折板，将折板箱分成六格，折板箱中每个折板间距，折板宽度取B025M，折板夹角为90度，则折板波高ML0631H025COS45018M。水头损失MGVH72893062第一档第一格折板箱上部孔口高度MVLQH316250上部转弯处水头损失GH89231第一档第二格折板箱下部孔口高度L316025下部转弯处水头损失MGVH8923则水中折板箱的有效高度为H4013214M安装的折板折数4180N第一、二档絮凝室间孔洞尺寸（洞宽取125M），则洞高为取17MMVBQH67253实际流速SH/901孔洞水头损失GH82（3）第二档计算第二档分为8格，每格宽13M则每格净长，取长L20MMBVQL90132506实际流速S/4安装的一个折板箱里有五块折板，将折板箱分成六格，折板箱中每个折板间距，折板宽度取B025M，折板夹角为90度，则折板波高ML20631H025COS45018M水头损失MGVH81924062第二档第一格折板箱上部孔口高度MBVQH3102465上部转弯处水头损失GH389201第二档第二格折板箱下部孔口高度LV3102465下部转弯处水头损失MGVH892403则水中折板箱的有效高度为H4013214M安装的折板折数1804N第二、三档絮凝室间孔洞尺寸（洞宽取125M），则洞高为,取21MMBVQH08256实际流速SL/41孔洞水头损失GH89203（4）第三档计算第三档分为8格，每格宽13M则每格净长，取长L25MMBVQL4231065实际流速S/92安装的一个折板箱里有五块折板，将折板箱分成六格，折板箱中每个折板间距，折板宽度取B025M，折板夹角为90度，则折板波高ML0631H025COS45018M水头损失MGVH189206第三档第一格折板箱上部孔口高度MBVQH3152906上部转弯处水头损失GH3821第三档第二格折板箱下部孔口高度MLVQH3152906下部转弯处水头损失GH8213则水中折板箱的有效高度为H4013214M安装的折板折数42180N第三、四档絮凝室间孔洞尺寸（洞宽取125M），则洞高为，取26MMBVQH6359实际流速SL/102孔洞水头损失MGH5893（5）第四档计算第四档分为7格，每格宽16M则每格净长L975025316202529M实际流速SMBLQV/1306925安装的一个折板箱里有六块折板，将折板箱分成七格，折板箱中每个折板间距，折板宽度取B025M，折板夹角为90度，则折板波高M30761H025COS45018M水头损失MGVH50892136第四档第一格折板箱上部孔口高度MBVQH6192350上部转弯处水头损失GH1892第四档第二格折板箱下部孔口高度MLVQH6192305下部转弯处水头损失GH689213则水中折板箱的有效高度为H4016208M安装的折板折数180N（6）折板布置室别LB折板块数折板折数220250104032220250104032220250104032230250104214（7）水头损失计算第一档水头损失H1834138327321291739MM第二档水头损失H2534883183288114MM第三档水头损失H3334553113255704MM第四档水头损失H41542630514208MM总水头损失H3791MM（8）校核GT值水温按15C计，114103PAS1311670504198STG132238H1333056104798STG134442H平均136014798STG平GT646136050104满足要求526等距布孔穿孔管计算水深H40M，穿孔管长度13M，首端末端的积泥比MS05由排泥均匀度MS05，查表得KW072取孔口直径25MM，孔口面积F000049M2，取孔距04M孔眼数目取37个536140SL孔眼总面积208197WO穿孔管断面积25MK穿孔管管径MWDO179043254选用DN200，则0045孔口阻力系数652089170KO无孔输泥管局部阻力系数，输泥管管径D250MM穿孔管末端流速504101235120DLDLKWHGVOO50442210253031457016589282M/S穿孔管末端流量QWV002528200705M3/S孔口流速SMKVW/9237080第三节平流沉淀池531设计参数折板反应池为六个，则相应建六个平流沉淀池，单个沉淀池设计流量SMQ/62508034设计时间T15H，水平流速V15MM/S，有效水深H35M，超高H35M532计算（1）池长L36VT36151581M（2）池子体积VQT06251536003375M3（3）有效宽度BV/HL3375/8135119M，采用机械排泥，B只能取10、12、14，则B12M，长宽比L/B81/124，满足要求（4）由于宽度较大，沿纵向设置两道隔墙，墙厚025M，则每一流道宽4M，沉淀池总内宽125M（5）校核FR值2731536AR水流稳定性符合要求,108192730555GRVFR（6）集水槽设计设集水槽N8个，采用900三角形集水堰集水，超载系数为1215，取12，选槽数为8个则每只集水槽流量HMQ/397521865集水槽宽，取350MMB40904三角形集水堰流量，取H005MSLHQ/85252每边三角形集水堰数目为，取60个609378N槽长L600212M出水渠，取1100MM，渠深H1100MMMQB8216259044（7）采用虹吸式机械排泥，吸泥机移动速度为10M/MIN采用SXH型虹吸式吸泥机，轨距L14000MM，虹吸管用直径75MM镀锌钢管，排泥水位差25M第四节V型滤池541参数的选定（1）设计滤速V12M/HR（2）强制滤速V14M/HR（3）过滤周期T48HR（4）气冲洗强度Q160M3/M2HR，T13分钟（5）水冲洗强度Q215M3/M2HR，T23分钟（6）气水反冲洗2分钟（7）表面扫洗Q35M3/M2HR，T38分钟542计算（1）滤池总面积F设计处理水量SMHRQ/753/1502408则360175MVF（2）单池面积选10个池N10，25102MNFF（3）池子尺寸每滤池用中央“H”槽隔成两个单室，单室面积205621MFF查表，采用法国德力曼公司德标准池型德单元池面积，则单池尺寸为41510,即为6050M2，则滤池有效尺寸为81510M2，有效面积为1210M2，实际滤速V1116M/S（4）强制滤速两池冲洗时，另八个池分担全部水量HRFQQV/148350墙强制（5）滤池进水总渠设计渠宽及平均水深，故取BH16MMHBJ527360190441尺寸BH1620M，超高为04M，底坡，有效水深16MI设计，校核渠底坡底I是否足够SMWQV/6753SMVNRIRNJC/4610530162121213则由故不够,当选时，同样求得V160M/S，确定干流按双口渡、霍口、山仔、塘坝、潘渡五级开发的方案。已建的山仔水电站具有灌溉、城市供水、发电和防洪等综合利用的水利枢纽功能。坝址以上流域面积1646KM2，年平均径流量1859亿M3，总库容1631亿M3，调节库容1064亿M3，具有季调节性能。经山仔水库调节后，可提高枯水期平均流量约10M3/S。霍口水电站规划2000年后兴建，2010年发挥效益。坝址以上流域面积1200KM3，年平均径流量1318亿M3，总库容433亿M3，调节库容303亿M3，具有年调节性能。经山仔、霍口联合调节，可提高枯水期平均流量约30M3/S。近期兴建的塘坂水电站，坝址以上流域面积1701KM2，年平均径流量1889亿M3，调节库容139万M3，具有日调节性能。敖江塘坂坝址以上流域面积内仅有9个乡镇，人口185万，人口密度109人/KM2。214地震福州市区位于福建沿海长乐诏安深大断裂带北段，为中等地震潜在震源区（M6级），在未来100年内具有发生大于M55级以上地震的危险性。在活动断裂带附近地段可能会局部放大地震效应，故在断裂带附近的建筑物除7度地震烈度抗震设防外，还应因地制宜采用有效的构造加强措施。第二节城市概况福州市市福建省省会，我国东南沿海重要的经贸中心之一，国家级历史文化名城，是国务院批准的沿海十四个开放城市之一。福建市中心城范围包括江北的鼓台区、鼓山区、新店区和江南的金山区、建新区、盖山区、城门区、仓山区。1995年市区人口1503万人，其中中心城区133万人，2000年规划人口166万，其中中心城区144万。改革开放后，福州市城市建设和经济建设发展迅速，1996年以来福州市曾两次调整城市总体规划。为进一步加大改革力度，继续改善投资环境，加强和完善功能建设，使之成为具有坚实基础的全省政治、经济、科技、信息和文化中心。充分发挥侨乡和区位优势，大力发展外向型经济，建设全方位开放的现代化大都市。建设以高新技术为先导，第三产业发达，产业结构合理，具有高效益、高素质的经济格局。形成公共设施配套、基础设施完善、生态环境良性循环、适应对外开放大都市的需要。福州市经济发展计划确定，2000年全市城乡人均各项主要指标水平达到国内先进城市水平，人均国民生产总值比1990年翻两翻多，即国民生产总值达到700亿元（1990年不变价）。1995年中心城GNP达到19534亿元，人均GNP为14687元。第三节城市用水资料福州市中心城现有六座水厂，实行联网供水，水源均取自闽江，设计供水能力共为740万M3/D。其中江北总供水量为605万M3/D，江南总供水量为140万M3/D。1997年最高日用水量为8412万M3/D，平均日用水量7484万M3/D，日变化系数为112。目前西区水厂二期扩建工程第一组150万M3/D正在建设，预计今年供水，可以缓解城市的高峰用水量。现有水厂一览表序号厂名设计规模（万建厂日期备注M3/D）老西区水厂70019567结构改造后才恢复生产1新西区水厂30001992122东区水厂250196771997年已停产3南区水厂300197374北区水序水厂100198256东南区水厂1500198757城门水厂100019971目前供水5万M3/D合计835福州市各水厂19911996年实际最高日供水量表单位万M3/D水厂名称199119921993199419951996备注原西区水厂946997922915/已停用新西区水厂/14201737258329272942东区水厂390438307331255218停用南区水厂601580579598613673超负荷北区水厂170817281707195419182062超负荷义序水厂242257266305282335超负荷东南区水厂209021572039230221332359超负荷福州市自来水公司1996年全年供水量26130万M3，福州市给水管网为江南、江北各自相对独立供水，两岸间的过桥管道主要作为江北向江南补给供水和安全联络之用。给水管网的布局主要为西水东调，已铺设的给水干管位于城市的中、西部，DN1000DN1800的主干管总长约163KM。供水设施存在的主要问题1供水能力不足2部分水厂原水水质差3管网不完善、供水压力不足第三章给水工程设计第一节用水量计算本工程是在福州市新东区新建一座水厂，要求其供水能力为30万吨/天，以满足周围居民用水。缺乏供水人口总数，则水厂的供水量即为新东区的用水量。用水量为30万吨/天第二节给水水源取水水源为敖江坂塘坝址。敖江是福州市辖区内北部独立入海的第二大水系，发源于古田县东北，流经福州市的罗源、连江两县，于连江县的铺口镇入东海，流域面积2655KM2，全长137KM，平均坡降26，年平均径流量304亿M3。敖江流域基本上在福州市辖区内，距福州市中心城区20KM，是福州市十分重要的水利水电资源。敖江是本市辖区内待开发的河流源头水源，拟建工程上游及取水口处，两岸山高坡陡，森林密布，森林覆盖率占上游流域面积70，植被覆盖率超过95，具有良好的水源保护外部环境条件。经7年水质检测结果表明本工程上游山仔水库除平水期PH偏低，个别时点总氮、磷和大肠菌群微量超标，经常规净水处理后可达标，塘坂水库大部分单项指标均能达到GB383888的地面水类水质标准，个别单项达到类水质标准和CJ302093饮用水水源水质一级标准，无工业污染后患，不存在有毒有害的重金属和人工合成有机物，五项有害物质指标全部达到GB574985标准，水质指标均优于闽江福州市上游江段水质，是作为集中式生活饮用水的优质水源。从本地区水源的水质分析敖江水源是本市辖区内优良的地表水源，未受到城市和工业污染，水质优于闽江洪山上游江段，根据闽江洪山桥上游江段水源目前已掌握的资料中发现的问题，认为在适当降低水厂运行参数条件下，可继续作为城市集中供水水源，但福州市地处闽江下游，水源水质还存在不确定性的问题。因此，从城市饮用水水源长远着眼，宜尽早开发市区境内敖江第二水源，对城市安全供水、形成对置供水布局和城市可持续发展有深远意义。鉴于敖江水源取水口位于河流上游，不具备城市和工业污染条件，从城市持续发展战略高度和长远观点出发，是理想的饮用水优质水源。第三节给水系统和给水方案比较331方案比较类型（1）整个给水系统（2）地面水给水系统取水水源为敖江坂塘坝址。敖江是福州市辖区内北部独立入海的第二大水系，发源于古田县东北，流经福州市的罗源、连江两县，于连江县的铺口镇入东海，流域面积2655KM2，全长137KM，平均坡降26，年平均径流量304亿M3。敖江流域基本上在福州市辖区内，距福州市中心城区20KM，是福州市十分重要的水利水电资源。1994年审核通过了，确定干流按双口渡、霍口、山仔、塘坝、潘渡五级开发的方案。已建的山仔水电站具有灌溉、城市供水、发电和防洪等综合利用的水利枢纽功能。坝址以上流域面积1646KM2，年平均径流量1859亿M3，总库容1631亿M3，调节库容1064亿M3，具有季调节性能。经山仔水库调节后，可提高枯水期平均流量约10M3/S。霍口水电站规划2000年后兴建，2010年发挥效益。坝址以上流域面积1200KM3，年平均径流量1318亿M3，总库容433亿M3，调节库容303亿M3，具有年调节性能。经山仔、霍口联合调节，可提高枯水期平均流量约30M3/S。近期兴建的塘坂水电站，坝址以上流域面积1701KM2，年平均径流量1889亿M3，调节库容139万M3，具有日调节性能。敖江塘坂坝址以上流域面积内仅有9个乡镇，人口185万，人口密度109人/KM2。（3）统一给水系统按照工业、生活给水系统一起（4）水源比较敖江水质分析结果从水质分析和检测结果看，敖江塘坂以上流域总体水质优良，其绝大多数项目达到地面水类标准，除PH值偏低，个别时点氮、磷超类标准。即使在1996年7月山仔水库蓄水初期，氮、磷等营养物质析出，在气温高，有利于藻类生长的最不利情况，库区水质总体营养水平仍不高。从浮游生物的种群结构来分析，浮游植物中寡污及轻度污染的种类与种数比例高于70，特征藻类无异常增值，与富营养化有密切关系的浮游动物中臂尾轮虫基本未采到，而代表清洁型的异尾轮虫在样品中所占比例较大，以上情况与山仔水库缺乏营养补给源是一致的。国家城市供水水质监测网福州站1995年6月1日对山仔库区的水质监测，也表明山仔水库水质大部分项目符合类水体，仅靠近两个乡的水质测点总大肠菌群超过类标准，塘坂取水口水源一级保护区内无任何污染源，从检测资料看出个别时、点N、P略超类，与山仔坝址上游冲刷底泥析出有关，经过一段时间将自行下降外，其余各单项水质符合饮用水水源单项标准。（5）江水源水质预测目前对敖江水源水质分析检测结果，水的色度、浑浊度、悬浮固体、硬度和盐浓度等指标是典型的中度软性内陆水质，且符合可采用常规的凝聚、沉淀、过滤方法处理的水质。枯水期山仔水库在个别时点出现的磷超标，而在塘坂取水口均可达到、类标准。此现象是符合新建山仔水库库区植被土地被淹没后从底泥中折出的实际情况。省环境保护科学研究所对本项目塘坂取水口水源评价为贫营养型。对照日本TSI（最新修正）标准中五项分类标准，符合、类贫营养型水质。敖江塘坂取水口周围主要是林区，缺乏工业开发的条件，自然条件也不具有旅游开发的价值，因此，目前和将来都不存在过量营养源补给的可能，只要做好水源卫生防护，注意监测和加强环境管理，禁止过量养殖，是不会发生富营养化的。省环境保护科学研究所对敖江目前取水口水源水质状况评价和预测结论塘坂取水口断面水质符合GB383888的地面水、类水质，其中绝大部分项目符合类水质标准，符合CJ302093的水源水质一级标准。可作为集中式生活饮用水水源。为了预测敖江水质变化趋势，本工程在可行性研究阶段特选用社会、自然环境以及工程特征相似的本地区古田溪一级水库进行类比，说明水库水质类型属于贫中营养类型水体。根据水库蓄水初期水质调查分析，水库蓄水初期头5年左右水库水质最差，初期还可能出现富营养化现象。山仔水库目前处在蓄水初期23年时期，水库中营养物质较多。从古田溪一级水库目前水质类比山仔水库来推测，随着时间的推移，库内被淹没土壤、植被的氮、磷及有机质等将释放完毕。并且水库上游人烟稀少，又无工业污染源，山高坡陡，有利于水源防护，预计在采取了水源保护措施后，山仔水库水质通过更替贮水将转向更好，2000年后可接近于建库前河道水质水平，不会产生富营养化。根据以上对敖江水源的综合分析，敖江流域两岸植被良好，且取自河流源头，周围不具有工业开发条件，无优美的湖光山色、名胜古迹可供旅游，不具备旅游开发价值，故将来也不存在人为污染的条件，能适应福州市持续发展的需要。在水量上经对敖江塘坂取水口下游需水量平衡核算，随着敖江阶梯级开发规划实施能满足福州市的第二水源分期规划需要，是福州市域内理想的优质水源。（6）水源的选择福州市地处闽江下游，从检测资料表明本市闽江水源已经受到上游和福州城区自身排水的不同程度污染，从目前掌握的水源水质资料单项指标值看，不能完全达到GB383888和CJ302093标准对城市集中给水的功能保证要求，其中有些项目还明显地存在着不确定性。敖江是本市辖区内待开发的河流源头水源，拟建工程上游及取水口处，两岸山高坡陡，森林密布，森林覆盖率占上游流域面积70，植被覆盖率超过95，具有良好的水源保护外部环境条件。经7年水质检测结果表明本工程上游山仔水库除平水期PH偏低，个别时点总氮、磷和大肠菌群微量超标，经常规净水处理后可达标，塘坂水库大部分单项指标均能达到GB383888的地面水类水质标准，个别单项达到类水质标准和CJ302093饮用水水源水质一级标准，无工业污染后患，不存在有毒有害的重金属和人工合成有机物，五项有害物质指标全部达到GB574985标准，水质指标均优于闽江福州市上游江段水质，是作为集中式生活饮用水的优质水源。从本地区水源的水质分析敖江水源是本市辖区内优良的地表水源，未受到城市和工业污染，水质优于闽江洪山上游江段，根据闽江洪山桥上游江段水源目前已掌握的资料中发现的问题，认为在适当降低水厂运行参数条件下，可继续作为城市集中供水水源，但福州市地处闽江下游，水源水质还存在不确定性的问题。因此，从城市饮用水水源长远着眼，宜尽早开发市区境内敖江第二水源，对城市安全供水、形成对置供水布局和城市可持续发展有深远意义。鉴于敖江水源取水口位于河流上游，不具备城市和工业污染条件，从城市持续发展战略高度和长远观点出发，是理想的饮用水优质水源。由于敖江水源的开发利用，使福州市具有双水源供水条件，并具有如下优点敖江水质优良，有利于改善饮用水卫生条件。引入敖江水源，有利于对市区闽江中、上游岸线功能调整，有利于优化城市供水、排水布局。为城市码头、航运等设施的规划提供了方便。双水源供水可提高供水的安全可靠性。使城市供水的主要水厂西区水厂和新东区水厂形成对置供水，可缩小水厂供水半径、降低出厂压力，降低水厂运行电耗，减少管网漏耗。可避免扩建有西向东穿越市中心的大口径配水干管的敷设而带来的安排管位的困难，避免施工时对市区道路的破坏和对交通的影响。敖江水源位能高于闽江，可节省供水运行能耗，降低供水成本。及早开辟第二水源供水工程有利于降低改造市区已有配水干管的费用；敖江水源工程与塘坂水库同步建设，可避免取水口及输水隧洞的水下施工，降低工程造价；由于敖江水源水质优良，及早取用敖江水，能及时作为饮用水水源而受到保护。在本工程可行性研究阶段曾对敖江取水园中村建厂、上浦岭建厂和闽江取水梁建厂从取水、输水和净水和配水进行多方案工程技术经济比较后，推荐采用敖江水源、园中村建水厂的优化方案。（7）取水口位置选择塘坂水库取水方案因具有工程量少、投资省、施工期不影响山仔水库蓄水和发电、水厂运行管理方便等主要优点而推荐采用。取水口宜设在塘坂坝址位置。按塘坂水库设计标准，取水口正常蓄水位为368M，最低库水位死水位350M，拦河坝利用同步建设的塘坂水库矼重力坝。332厂厂址比较水厂的厂址在地形图中已定333技术比较334运行与维护比较335供水现状福州市中心城现有六座水厂，实行联网供水，水源均取自闽江，设计供水能力共为740万M3/D。其中江北总供水量为605万M3/D，江南总供水量为140万M3/D。1997年最高日用水量为8412万M3/D，平均日用水量7484万M3/D，日变化系数为112。目前西区水厂二期扩建工程第一组150万M3/D正在建设，预计今年供水，可以缓解城市的高峰用水量。现有水厂一览表序号厂名设计规模（万M3/D）建厂日期备注老西区水厂70019567结构改造后才恢复生产1新西区水厂30001992122东区水厂250196771997年已停产3南区水30019737厂4北区水序水厂100198256东南区水厂1500198757城门水厂100019971目前供水5万M3/D合计835福州市各水厂19911996年实际最高日供水量表单位万M3/D水厂名称199119921993199419951996备注原西区水厂946997922915/已停用新西区水厂/14201737258329272942东区水厂390438307331255218停用南区水厂601580579598613673超负荷北区水厂170817281707195419182062超负荷义序水厂242257266305282335超负荷东南区水厂209021572039230221332359超负荷福州市自来水公司1996年全年供水量26130万M3，福州市给水管网为江南、江北各自相对独立供水，两岸间的过桥管道主要作为江北向江南补给供水和安全联络之用。给水管网的布局主要为西水东调，已铺设的给水干管位于城市的中、西部，DN1000DN1800的主干管总长约163KM。336供水设施存在的主要问题供水能力不足部分水厂原水水质差管网不完善、供水压力不足综上所述福州市新东区水厂取水水源为敖江塘坂坝址，设计规模为30万M3/D第四节输水管与给水管网334布置原则（1）必须保证供水安全可靠，当局部管网发生事故时，断水范围应减到最小。（2）管线遍布整个供水区内，保证用户有足够的水量和水压。（3）力求在最短距离敷设管线，以降低管网造价和供水能量费用。本设计共用22个环，允许误差为005。总长为69867米。时变化系数为K时16输水管用2条，以备因事故停用一条时，仍须保证70的设计流量，采用DN1600钢筋混凝土管，设检查孔便于检修清理第五节取水构筑物由于水进入水厂是重力流，则可不用设置取水泵房，就采用喇叭口取水。选管式取水头部，其喇叭口管式安装在自流管上，上应有格栅以拦截漂浮物。分设两个取水头部，以便清洗和检修，相邻的取水头部有一定的间距，间距为5M。淹没小孔上缘在设计最低水位时的淹没深度顶部进水时为08M，侧面进水06M。进水孔需设置格栅，以拦截大块漂浮物，格栅固定在进水孔上。喇叭口D2000MM。第六节净水厂361静态管式混合器混合器的混合长度为396M；混合器设在絮凝池进水管中，设3个；混合时间36S362多通道折板絮凝池这里采用多通道折板絮凝池，由于折板絮凝池的沉淀效果较好，且采用单通道的折板絮凝池时存在折板设置的问题，故选用多通道的，而且安装的折板箱便于拆卸，维修方便折板反应池分为三组，一组由两个絮凝池组成，絮凝时间T13MIN；絮凝池所需要净容积975M3池宽L1250M，有效水深40M超高03M，泥斗高06M，单个絮凝池的池宽975M；选管径DN1200，一条进水管承担两个絮凝池；配水间尺寸V255720M3絮凝池采用多通道折板絮凝池，里面安装折板箱，为平行折板；分四档第一档分为8格，每格宽13M，每格净长16M。安装的一个折板箱里有五块折板，将折板箱分成六格，折板宽度取B025M折板夹角为90度；第一档第一格折板箱上部孔口高度13M，上部转弯处水头损失83MM，第一档第二格折板箱下部孔口高度13M，下部转弯处水头损失138MM；水中折板箱的有效高度为14M安装的折板折数4块第二档分为8格，每格宽13M，每格净长20M。安装的一个折板箱里有五块折板，将折板箱分成六格，折板宽度取B025M折板夹角为90度；第二档第一格折板箱上部口高度13M，上部转弯处水头损失53MM，第二档第二格折板箱下部孔口高度13M，下部转弯处水头损失88MM；水中折板箱的有效高度为14M安装的折板折数4块第三档分为8格，每格宽13M，每格净长24M。安装的一个折板箱里有五块折板，将折板箱分成六格，折板宽度取B025M折板夹角为90度；第三档第一格折板箱上部孔口高度13M，上部转弯处水头损失33MM，第三档第二格折板箱下部孔口高度13M，下部转弯处水头损失55MM；水中折板箱的有效高度为14M安装的折板折数4块第四档分为7格，每格宽16M，每格净长29M。安装的一个折板箱里有六块折板，将折板箱分成七格，折板宽度取B025M折板夹角为90度；第四档第一格折板箱上部孔口高度16M，上部转弯处水头损失15MM，第二档第二格折板箱下部孔口高度16M，下部转弯处水头损失26MM；水中折板箱的有效高度为08M安装的折板折数2块设置等距布孔穿孔管，穿孔管长度13M，孔口直径25MM，孔距04M，穿孔管管径DN200，输泥管管径D250MM363平流沉淀池由于本厂的处理水量较大，故采用平流沉淀池。平流沉淀池在运行时，水流受到池身构造和外界影响，致使颗粒沉淀复杂化。建六个平流沉淀池设计时间T15H；水平流速V15MM/S；有效水深H35M超高H35M；池长81M，有效宽度12M，沿纵向设置两道隔墙，总内宽125M；设集水槽N8，采用900三角形集水堰集水，集水槽宽350MM，每边三角形集水堰数目为60个，槽长12M出水渠宽11M，深11M采用SXH型虹吸式吸泥机，吸泥机移动速度为10M/MIN，轨距L14000MM，虹吸管用直径75MM镀锌钢管，排泥水位差25M364V型滤池设计滤速V12M/HR，强制滤速V14M/HR；过滤周期T48；气冲洗强度Q160M3/M2HR，T13分钟；水冲洗强度Q215M3/M2HR，T23分钟；气水反冲洗2分钟；表面扫洗Q35M3/M2HR，T38分钟；采用法国德力曼公司德标准池型德单元池面积，单池尺寸为41510进水总渠渠宽及平均水深BH16M，超高为04M，底坡，有效水深16M50I滤池进水管设计中央进水管主要用于过滤时进水，其从H槽上部进水。另两个进水孔所进的水从V槽进入，过滤冲洗时皆开，其上设闸阀是备检修放空时用中央进水管在滤池冲洗时关闭。中央进水管之管径700MM，两侧进水孔孔径300MM滤池滤后出水管及滤后水总渠每池每单室设一根DN700，五个池共用一个总渠，采用暗沟或并承压渠道BH1616M2V槽设计V槽底净宽为015M，倾角为450，V槽顶宽065M，冲洗孔25，孔上水头050M，故表洗孔口为25170H槽设计H槽净宽为B08M，底坡，槽中设计水高度为1I08M，槽中设计流速105M/S冲洗废水排放管取DN800滤池高度超高05M，V型槽顶以上水深035M，砂面至V型槽顶100M，滤层厚12M，承托层和滤板厚020M，滤底配气、配水区高度075M，总深H4M水反洗管道DN800H槽反洗进水孔50孔，孔距550气反冲管道DN400，V实1606M/SH槽进气孔20进气孔,孔距为90MM滤池污水总渠宽取08M，设计水深08M，深取15M底坡1I滤池滤板滤池单室面积6050M2,选用0910M2滤板64块,每块板上布置49个滤头，长柄滤头杆长50CM,其顶滤帽有隙36条,每条缝长20MM，宽025M,总面积18CM2,则滤板开孔率为,属小阻力配水系统，滤头杆内径O98010948175MM，每个滤池设128块滤板，共设491296272个滤头。气反洗设备选用C12015风机，风量120M3/MIN,出口绝压15大气压，配用Y50012/1180电机,选用两台,一用一备水反洗设备选用12HBC240水泵，两台，一用一备Q为680940M3/HRH为8050M配用Y225M型电机980RPM,30KW起重设备选用SDQ型手动单梁起重机，起重量5吨，起吊高度310M，跨度6M第七节二级泵房和清水池371清水池拟建两个清水池，池子有效水深取HU45M，超高取03M，覆土厚取05M，采用正方形清水池，清水池的边长为71M进水管每池设一根进水管DN1400出水管同进水管DN1400溢流管DN1400放空管由于设计的清水池尺寸较大，故采用潜水泵来放空通风管取DN150，每池设14根，上配滤网检修孔每个清水池上设两个检修孔DN500每座清水池上设四个检修孔，周围设散水及导流槽。372二级泵房经综合比较，选定此方案理由是首先，它满足最高时供水工况的流量和扬程要求并使所选水泵特性曲线的高效率范围尽量平缓，适应其它工况的流量和扬程要求。其次，近远期结合考虑，既要保证高效率运行，又要考虑节省能源为了适应运行工况的变化，方便调节，故选择大小泵搭配使用。水泵启动采用真空泵引水，这种方法的好处是水泵启动快，运行可靠，易于实现自动化。选用水泵和电机水泵共八台32SA10CQ5040M3/HH62M3用1备500S98BQ2020M3/HH59M3用1备泵房面积为1272482其相应的泵房布置图见设计图（送水泵房）第八节加氯加药间382加氯滤前加氯20MG/L,滤后10MG/S。钢瓶采用1000KG容量，直径800MM，长度2020MM。钢瓶数量38瓶。采用F4000加氯机，投加量20KG/H，采用三用一备。加氯机的间距约07M，氯库总占地面积15352M2382加矾PAC固体，含AL2O3约45，袋装（Q偏大，采用PAC液体，储液池占地面机太大）。加矾量最大12MG/L，一般平均8MG/L。溶液池容积2424（2304）M3。溶解池采用161616，取超高03M。矾库面积270M2。JM系列液压隔膜式计量泵。计量泵附件背压阀、安全阀、脉动阻力器、Y型过滤器、底阀过滤器第九节辅助建筑物391水