恒利新城23#楼模板施工方案

、工程概况恒利新城23楼位于辽阳市白塔区繁荣路南、铁西路西，地下一层为仓房、夹层为车库、地上十一层、顶层带阁楼，主体部分为框剪结构。基础形式为人工挖孔灌注桩基础。总建筑面积80765长，5411M，宽1251M，主体高度308M，车库层高219M，标准层高28M，阁楼层高219M。主体结构梁截面为190360、190400、190600、240600MM等，板厚度为120、100MM，剪力墙、电梯井壁厚度为240MM、200MM。、模板的构造和施工要求1设计依据模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001、混凝土结构设计规范GB500102002、建筑结构荷载规范GB500092001、钢结构设计规范GB500172003等规范编制。2本工程为墙、柱、梁、板模板采用多层复合模板，支撑采用扣件式钢管满堂支撑架，根据设计荷载采用单立杆，主、次楞采用东北落叶6080木方，面板为18MM胶合板，构件具体尺寸、位置见模板构造设计；3墙、柱、梁、板模板及支架具体见设计计算书。4支架立杆应竖直设置，2M高度垂直允许偏差15MM，立杆之间按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；5梁和楼板荷载相差较大时，采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变；6当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；高支撑架步距以0915M为宜，不宜超过15M；7沿支架四边与中间每隔4排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底部至顶连续设置；当支撑架高度4M时，其两端与中间每隔4排立杆从顶部开始每隔2步设置一道水平剪刀撑；8在任何情况下，支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。9在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不大于300MM；10顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200MM；11严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；12确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；13确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在4560NM，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；14精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；15严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；16浇筑过程中，派专人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。、模板构造设计一）、剪力墙模板计算（一）、参数信息1基本参数次楞间距MM300；穿墙螺栓水平间距MM600；主楞间距MM600；穿墙螺栓竖向间距MM600；对拉螺栓直径MMM12；2主楞信息主楞材料木方；主楞合并根数2；宽度MM6000；高度MM8000；3次楞信息次楞材料木方；次楞合并根数1；宽度MM6000；高度MM8000；4面板参数面板类型胶合面板；面板厚度MM1800；面板弹性模量N/MM2600000；面板抗弯强度设计值FCN/MM21300；面板抗剪强度设计值N/MM2150；5木方参数方木抗弯强度设计值FCN/MM21300；方木弹性模量EN/MM2900000；方木抗剪强度设计值FTN/MM2150；墙模板设计简图（二）、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值F022T12V1/2FH其中混凝土的重力密度，取24000KN/M3；T新浇混凝土的初凝时间，取2000H；T混凝土的入模温度，取20000；V混凝土的浇筑速度，取2500M/H；H模板计算高度，取3000M；1外加剂影响修正系数，取1200；2混凝土坍落度影响修正系数，取0850。分别计算得17031KN/M2、72000KN/M2，取较小值17031KN/M2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F117031KN/M2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F23KN/M2。（三）、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1抗弯强度验算弯矩计算公式如下M01Q1L20117Q2L2其中，M面板计算最大弯矩NMM；L计算跨度次楞间距L3000MM；新浇混凝土侧压力设计值Q112170310600090011036KN/M；倾倒混凝土侧压力设计值Q2143000600902268KN/M；其中090为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩M0111036300020117226830002123105NMM；按以下公式进行面板抗弯强度验算M/WF其中，面板承受的应力N/MM2；M面板计算最大弯矩NMM；W面板的截面抵抗矩WBH2/6600180180/6324104MM3；F面板截面的抗弯强度设计值N/MM2；F13000N/MM2；面板截面的最大应力计算值M/W123105/32410438N/MM2；面板截面的最大应力计算值38N/MM2小于面板截面的抗弯强度设计值F13N/MM2，满足要求2抗剪强度验算计算公式如下V06Q1L0617Q2L其中，V面板计算最大剪力N；L计算跨度次楞间距L3000MM；新浇混凝土侧压力设计值Q112170310600090011036KN/M；倾倒混凝土侧压力设计值Q2143000600902268KN/M；面板的最大剪力V0611036300006172268300024063N；截面抗剪强度必须满足3V/2BHNFV其中，面板截面的最大受剪应力N/MM2；V面板计算最大剪力NV24063N；B构件的截面宽度MMB600MM；HN面板厚度MMHN180MM；FV面板抗剪强度设计值N/MM2FV1500N/MM2；面板截面的最大受剪应力计算值324063/26001800334N/MM2；面板截面抗剪强度设计值FV1500N/MM2；面板截面的最大受剪应力计算值0334N/MM2小于面板截面抗剪强度设计值15N/MM2，满足要求3挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下0677QL4/100EIL/250其中，Q作用在模板上的侧压力线荷载/MM；L计算跨度次楞间距L300MM；E面板的弹性模量E6000N/MM2；I面板的截面惯性矩I60181818/122916CM4；面板的最大允许挠度值12MM；面板的最大挠度计算值067710223004/1006000292105032MM；面板的最大挠度计算值032MM小于等于面板的最大允许挠度值12MM，满足要求（四）、墙模板主次楞的计算1次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度60MM，高度80MM，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W688/6164CM3；I6888/121256CM4；次楞计算简图1次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算M01Q1L20117Q2L2其中，M次楞计算最大弯矩NMM；L计算跨度主楞间距L6000MM；新浇混凝土侧压力设计值Q11217031030009005518KN/M；倾倒混凝土侧压力设计值Q2143000300901134KN/M，其中，090为折减系数。次楞的最大弯矩M015518600020117113460002246105NMM；次楞的抗弯强度应满足下式M/WF其中，次楞承受的应力N/MM2；M次楞计算最大弯矩NMM；W次楞的截面抵抗矩MM3，W640104；F次楞的抗弯强度设计值N/MM2；F13000N/MM2；次楞的最大应力计算值246105/64010439N/MM2；次楞的抗弯强度设计值F13N/MM2；次楞的最大应力计算值39N/MM2小于次楞的抗弯强度设计值F13N/MM2，满足要求2次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下V06Q1L0617Q2L其中，V次楞承受的最大剪力；L计算跨度主楞间距L6000MM；新浇混凝土侧压力设计值Q1121703103000900/15518KN/M；倾倒混凝土侧压力设计值Q214300030090/11134KN/M，其中，090为折减系数。次楞的最大剪力V065518600006171134600024063N；截面抗剪强度必须满足下式3V/2BH0其中，次楞的截面的最大受剪应力N/MM2；V次楞计算最大剪力NV24063N；B次楞的截面宽度MMB600MM；HN次楞的截面高度MMH0800MM；FV次楞的抗剪强度设计值N/MM2FV1500N/MM2；次楞截面的受剪应力计算值324063/26008000752N/MM2；次楞截面的受剪应力计算值0752N/MM2小于次楞截面的抗剪强度设计值FV15N/MM2，满足要求3次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下0677QL4/100EIL/250其中，次楞的最大挠度MM；Q作用在次楞上的线荷载KN/MQ1703030511KN/M；L计算跨度主楞间距L6000MM；E次楞弹性模量（N/MM2）E900000N/MM2；I次楞截面惯性矩MM4，I256106MM4；次楞的最大挠度计算值0677511/16004/10090002561060195MM；次楞的最大容许挠度值24MM；次楞的最大挠度计算值0195MM小于次楞的最大容许挠度值24MM，满足要求2主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度60MM，高度80MM，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W688/62128CM3；I6888/122512CM4；E9000N/MM2；主楞计算简图主楞计算剪力图KN主楞计算弯矩图KNM主楞计算变形图MM1主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载P121703030614303064435KN；主楞计算跨度对拉螺栓水平间距L600MM；强度验算公式M/WF其中，主楞的最大应力计算值N/MM2M主楞的最大弯矩NMM；M359105NMMW主楞的净截面抵抗矩MM3；W128105MM3；F主楞的强度设计值N/MM2，F13000N/MM2；主楞的最大应力计算值359105/12810528N/MM2；主楞的最大应力计算值28N/MM2小于主楞的抗弯强度设计值F13N/MM2,满足要求2主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足3V/2BH0其中，次楞的截面的最大受剪应力N/MM2；V主楞计算最大剪力NV32597/216299N；B主楞的截面宽度MMB600MM；HN主楞的截面高度MMH0800MM；FV主楞的抗剪强度设计值N/MM2FV1500N/MM2；主楞截面的受剪应力计算值316299/26008000509N/MM2；主楞截面的受剪应力计算值0509N/MM2小于主楞截面的抗剪强度设计值FV15N/MM2，满足要求3主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值0017MM；主楞的最大容许挠度值24MM；主楞的最大挠度计算值0017MM小于主楞的最大容许挠度值24MM，满足要求（五）、穿墙螺栓的计算计算公式如下NNFA其中N穿墙螺栓所受的拉力；A穿墙螺栓有效面积MM2；F穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/MM2；查表得穿墙螺栓的型号M12；穿墙螺栓有效直径985MM；穿墙螺栓有效面积A76MM2；穿墙螺栓最大容许拉力值N1701057601051292KN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为N592KN。穿墙螺栓所受的最大拉力N5921KN小于穿墙螺栓最大容许拉力值N1292KN，满足要求二）、柱模板计算柱模板设计示意图柱截面宽度BMM40000；柱截面高度HMM40000；柱模板的总计算高度H2800M；计算简图（一）、参数信息1基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目0；柱截面宽度B方向竖楞数目2；柱截面高度H方向对拉螺栓数目0；柱截面高度H方向竖楞数目2；2柱箍信息柱箍材料木方；宽度MM6000；高度MM8000；柱箍的间距MM600；柱箍合并根数1；3竖楞信息竖楞材料木方；竖楞合并根数1；宽度MM6000；高度MM8000；4面板参数面板类型胶合面板；面板厚度MM1800；面板弹性模量N/MM2600000；面板抗弯强度设计值FCN/MM21300；面板抗剪强度设计值N/MM2150；5木方参数方木抗弯强度设计值FCN/MM21300；方木弹性模量EN/MM2900000；方木抗剪强度设计值FTN/MM2150；（二）、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值F022T12V1/2FH其中混凝土的重力密度，取24000KN/M3；T新浇混凝土的初凝时间，取2000H；T混凝土的入模温度，取20000；V混凝土的浇筑速度，取2500M/H；H模板计算高度，取3000M；1外加剂影响修正系数，取1200；2混凝土坍落度影响修正系数，取1000。分别计算得20036KN/M2、72000KN/M2，取较小值20036KN/M2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值Q120036KN/M2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值Q24KN/M2。（三）、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为L340MM，且竖楞数为2，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的简支梁进行计算。面板计算简图1面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的简支梁用下式计算最大跨中弯距M0125QL2其中，M面板计算最大弯矩NMM；L计算跨度竖楞间距L3400MM；Q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括新浇混凝土侧压力设计值Q112200406009012983KN/M；倾倒混凝土侧压力设计值Q2144000600903024KN/M；式中，090为按施工手册取用的临时结构折减系数。QQ1Q212983302416007KN/M；面板的最大弯矩M16007340340/8231105NMM；面板最大应力按下式计算M/WF其中，面板承受的应力N/MM2；M面板计算最大弯矩NMM；W面板的截面抵抗矩WBH2/6B面板截面宽度，H面板截面厚度；W600180180/6324104MM3；F面板的抗弯强度设计值N/MM2；F13000N/MM2；面板的最大应力计算值M/W231105/3241047139N/MM2；面板的最大应力计算值7139N/MM2小于面板的抗弯强度设计值13N/MM2，满足要求2面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的简支梁计算，公式如下VQL/2其中，V面板计算最大剪力N；L计算跨度竖楞间距L3400MM；Q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括新浇混凝土侧压力设计值Q112200406009012983KN/M；倾倒混凝土侧压力设计值Q2144000600903024KN/M；式中，090为按施工手册取用的临时结构折减系数。QQ1Q212983302416007KN/M；面板的最大剪力V051600734002721246N；截面抗剪强度必须满足下式3V/2BHNFV其中，面板承受的剪应力N/MM2；V面板计算最大剪力NV2721246N；B构件的截面宽度MMB600MM；HN面板厚度MMHN180MM；FV面板抗剪强度设计值N/MM2FV13000N/MM2；面板截面受剪应力计算值32721246/26001800378N/MM2；面板截面抗剪强度设计值FV1500N/MM2；面板截面的受剪应力0378N/MM2小于面板截面抗剪强度设计值FV15N/MM2，满足要求3面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的简支梁计算，挠度计算公式如下5QL4/384EIL/400其中，Q作用在模板上的侧压力线荷载KN/MQ20040601202KN/M；面板最大挠度MM；L计算跨度竖楞间距L3400MM；E面板弹性模量（N/MM2）E600000N/MM2；I面板截面的惯性矩MM4；IBH3/12I600180180180/12292105MM4；面板最大容许挠度340/250136MM；面板的最大挠度计算值5120234004/384600002921051196MM；面板的最大挠度计算值1196MM小于面板最大容许挠度设计值136MM,满足要求（四）、竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3000M,柱箍间距为600MM，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度60MM，高度80MM，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W608080/6164CM3；I60808080/121256CM4；竖楞方木计算简图1抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式M01QL2其中，M竖楞计算最大弯矩NMM；L计算跨度柱箍间距L6000MM；Q作用在竖楞上的线荷载，它包括新浇混凝土侧压力设计值Q11220036017009003679KN/M；倾倒混凝土侧压力设计值Q2144000017009000857KN/M；Q367908574535KN/M；竖楞的最大弯距M01453560006000163105NMM；M/WF其中，竖楞承受的应力N/MM2；M竖楞计算最大弯矩NMM；W竖楞的截面抵抗矩MM3，W640104；F竖楞的抗弯强度设计值N/MM2；F13000N/MM2；竖楞的最大应力计算值M/W163105/6401042551N/MM2；竖楞的最大应力计算值2551N/MM2小于竖楞的抗弯强度设计值13N/MM2，满足要求2抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下V06QL其中，V竖楞计算最大剪力N；L计算跨度柱箍间距L6000MM；Q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括新浇混凝土侧压力设计值Q11220036017009003679KN/M；倾倒混凝土侧压力设计值Q2144000017009000857KN/M；Q367908574535KN/M；竖楞的最大剪力V06453560001632747N；截面抗剪强度必须满足下式3V/2BHNFV其中，竖楞截面最大受剪应力N/MM2；V竖楞计算最大剪力NV06QL0645356001632747N；B竖楞的截面宽度MMB600MM；HN竖楞的截面高度MMHN800MM；FV竖楞的抗剪强度设计值N/MM2FV1500N/MM2；竖楞截面最大受剪应力计算值31632747/260080010510N/MM2；竖楞截面抗剪强度设计值FV1500N/MM2；竖楞截面最大受剪应力计算值051N/MM2小于竖楞截面抗剪强度设计值FV15N/MM2，满足要求3挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下MAX0677QL4/100EIL/250其中，Q作用在竖楞上的线荷载KN/MQ2004034454KN/M；MAX竖楞最大挠度MM；L计算跨度柱箍间距L6000MM；E竖楞弹性模量（N/MM2），E900000N/MM2；I竖楞截面的惯性矩MM4，I256106；竖楞最大容许挠度600/25024MM；竖楞的最大挠度计算值067745460004/100900002561060173MM；竖楞的最大挠度计算值0173MM小于竖楞最大容许挠度24MM，满足要求（五）、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木方，宽度60MM，高度80MM，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W608080/6164CM3；I60808080/121256CM4；按集中荷载计算（附计算简图）B方向柱箍计算简图其中P竖楞方木传递到柱箍的集中荷载KN；P122004091440903406544KN；B方向柱箍剪力图KN最大支座力N2721KN；B方向柱箍弯矩图KNM最大弯矩M0381KNM；B方向柱箍变形图MM最大变形0740MM；1柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式M/WF其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值M38097441NMM；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩W64000MM3；B边柱箍的最大应力计算值595N/MM2；柱箍的抗弯强度设计值F13N/MM2；B边柱箍的最大应力计算值381108/640107595N/MM2小于柱箍的抗弯强度设计值F13N/MM2，满足要求2柱箍挠度验算经过计算得到074MM；柱箍最大容许挠度400/25016MM；柱箍的最大挠度074MM小于柱箍最大容许挠度16MM，满足要求3柱箍抗剪强度验算3V/2BHNFV其中，柱箍承受的剪应力N/MM2；V柱箍计算最大剪力NV1632747N；B柱箍的截面宽度MMB600MM；HN柱箍的截面高度MMHN800MM；FV柱箍抗剪强度设计值N/MM2FV13000N/MM2；柱箍截面最大受剪应力计算值31632747/260080010510N/MM2；柱箍截面最大受剪应力计算值051N/MM2小于柱箍抗剪强度设计值FV13N/MM2，满足要求（六）、B方向对拉螺栓的计算B方向没有设置对拉螺栓（七）、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木方，宽度60MM，高度80MM，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W608080/6164CM3；I60808080/121256CM4；按计算（附计算简图）H方向柱箍计算简图其中P竖楞方木传递到柱箍的集中荷载KN；P122004091440903406544KN；H方向柱箍剪力图KN最大支座力N2721KN；H方向柱箍弯矩图KNM最大弯矩M0381KNM；H方向柱箍变形图MM最大变形0740MM；1柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式M/WF其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值M38097441NMM；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩W64000MM3；H边柱箍的最大应力计算值5953N/MM2；柱箍的抗弯强度设计值F13N/MM2；H边柱箍的最大应力计算值381108/6401075953N/MM2小于柱箍的抗弯强度设计值F13N/MM2，满足要求2柱箍挠度验算经过计算得到074MM；柱箍最大容许挠度400/25016MM；柱箍的最大挠度074MM小于柱箍最大容许挠度16MM，满足要求3柱箍抗剪强度验算3V/2BHNFV其中，柱箍承受的剪应力N/MM2；V柱箍计算最大剪力NV1632747N；B柱箍的截面宽度MMB600MM；HN柱箍的截面高度MMHN800MM；FV柱箍抗剪强度设计值N/MM2FV13000N/MM2；柱箍截面最大受剪应力计算值31632747/260080010510N/MM2；柱箍截面最大受剪应力计算值051N/MM2小于柱箍抗剪强度设计值FV13N/MM2，满足要求（八）、H方向对拉螺栓的计算H方向没有设置对拉螺栓三）、梁模板计算梁段L1。（一）、参数信息1模板支撑及构造参数梁截面宽度BM024；梁截面高度DM060；混凝土板厚度MM12000；立杆沿梁跨度方向间距LAM150；立杆上端伸出至模板支撑点长度AM010；立杆步距HM150；板底承重立杆横向间距或排距LBM150；梁支撑架搭设高度HM280；梁两侧立杆间距M060；承重架支撑形式梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数0；采用的钢管类型为4835；立杆承重连接方式可调托座；2荷载参数新浇混凝土重力密度KN/M32400；模板自重KN/M2030；钢筋自重KN/M3150；施工均布荷载标准值KN/M220；新浇混凝土侧压力标准值KN/M2178；振捣混凝土对梁底模板荷载KN/M220；振捣混凝土对梁侧模板荷载KN/M240；3材料参数木材品种柏木；木材弹性模量EN/MM290000；木材抗压强度设计值FCN/MM160；木材抗弯强度设计值FMN/MM2170；木材抗剪强度设计值FVN/MM217；面板材质胶合面板；面板厚度MM2000；面板弹性模量EN/MM260000；面板抗弯强度设计值FMN/MM2130；4梁底模板参数梁底方木截面宽度BMM600；梁底方木截面高度HMM800；梁底纵向支撑根数2；5梁侧模板参数主楞间距MM500；次楞根数3；主楞竖向支撑点数量3；固定支撑水平间距MM500；竖向支撑点到梁底距离依次是150MM，300MM，450MM；主楞材料木方；宽度MM6000；高度MM8000；主楞合并根数2；次楞材料木方；宽度MM6000；高度MM8000；（二）、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值F022T12V1/2FH其中混凝土的重力密度，取24000KN/M3；T新浇混凝土的初凝时间，取2000H；T混凝土的入模温度，取20000；V混凝土的浇筑速度，取1500M/H；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0750M；1外加剂影响修正系数，取1200；2混凝土坍落度影响修正系数，取1150。分别计算得17848KN/M2、18000KN/M2，取较小值17848KN/M2作为本工程计算荷载。（三）、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。面板计算简图单位MM1强度计算材料抗弯强度验算公式如下M/WF其中，W面板的净截面抵抗矩，W5022/63333CM3；M面板的最大弯矩NMM；面板的弯曲应力计算值N/MM2F面板的抗弯强度设计值N/MM2；按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算M0125QL2其中，Q作用在模板上的侧压力，包括新浇混凝土侧压力设计值Q11205178510709KN/M；振捣混凝土荷载设计值Q21405428KN/M；计算跨度L600120/31240MM；面板的最大弯矩M01251070928600120/312973104NMM；面板的最大支座反力为N125QL125107092800600120/31/10004053KN；经计算得到，面板的受弯应力计算值973104/33310429N/MM2；面板的抗弯强度设计值F13N/MM2；面板的受弯应力计算值29N/MM2小于面板的抗弯强度设计值F13N/MM2，满足要求2挠度验算0521QL4/100EIL/250Q作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值QQ110709N/MM；L计算跨度L600120/31240MM；E面板材质的弹性模量E6000N/MM2；I面板的截面惯性矩I50222/123333CM4；面板的最大挠度计算值052110709600120/314/10060003331050093MM；面板的最大容许挠度值L/250600120/31/250096MM；面板的最大挠度计算值0093MM小于面板的最大容许挠度值096MM，满足要求（四）、梁侧模板支撑的计算1次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到Q4053/05008105KN/M本工程中，次楞采用木方，宽度60MM，高度80MM，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为W1688/664CM3；I16888/12256CM4；E900000N/MM2；计算简图剪力图KN弯矩图KNM变形图MM经过计算得到最大弯矩M0203KNM，最大支座反力R4458KN，最大变形0151MM（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下M/WF经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值203105/64010432N/MM2；次楞的抗弯强度设计值F17N/MM2；次楞最大受弯应力计算值32N/MM2小于次楞的抗弯强度设计值F17N/MM2，满足要求（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值500/400125MM；次楞的最大挠度计算值0151MM小于次楞的最大容许挠度值125MM，满足要求2主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4458KN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度60MM，高度80MM，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为W2688/6128CM3；I26888/12512CM4；E900000N/MM2；主楞计算简图主楞弯矩图KNM主楞变形图MM经过计算得到最大弯矩M0334KNM，最大支座反力R6482KN，最大变形0088MM（1）主楞抗弯强度验算M/WF经计算得到，主楞的受弯应力计算值334105/12810526N/MM2；主楞的抗弯强度设计值F17N/MM2；主楞的受弯应力计算值26N/MM2小于主楞的抗弯强度设计值F17N/MM2，满足要求（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0088MM主楞的最大容许挠度值150/4000375MM；主楞的最大挠度计算值0088MM小于主楞的最大容许挠度值0375MM，满足要求（五）、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W15002020/6100105MM3；I1500202020/12100106MM4；1抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算M/WF钢筋混凝土梁和模板自重设计值KN/MQ112240015006003015028080KN/M；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值KN/MQ2142002001508400KN/M；Q28080840036480KN/M；最大弯矩及支座反力计算公式如下MMAXQL2/81/836482402263105NMM；RARB05QL0536480244378KNMMAX/W263105/10010526N/MM2；梁底模面板计算应力26N/MM2小于梁底模面板的抗弯强度设计值F13N/MM2，满足要求2挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下5QL4/384EIL/250其中，Q作用在模板上的压力线荷载QQ1/1223400KN/M；L计算跨度梁底支撑间距L24000MM；E面板的弹性模量E60000N/MM2；面板的最大允许挠度值24000/2500960MM；面板的最大挠度计算值528082404/38460001001060202MM；面板的最大挠度计算值0202MM小于面板的最大允许挠度值096MM，满足要求（六）、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到Q4378/152918KN/M2方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W688/664CM3；I6888/12256CM4；方木强度验算计算公式如下最大弯矩M01QL20129181520657KNM；最大应力M/W0657106/64000103N/MM2；抗弯强度设计值F13N/MM2；方木的最大应力计算值103N/MM2小于方木抗弯强度设计值13N/MM2,满足要求方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足3V/2BH0其中最大剪力V062918152627KN；方木受剪应力计算值326271000/260800821N/MM2；方木抗剪强度设计值17N/MM2；方木的受剪应力计算值0821N/MM2小于方木抗剪强度设计值17N/MM2,满足要求方木挠度验算计算公式如下0677QL4/100EIL/250方木最大挠度计算值0677291815004/10090002561044341MM；方木的最大允许挠度15001000/2506000MM；方木的最大挠度计算值4341MM小于方木的最大允许挠度6MM，满足要求3支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力P1RA4378KN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力P206000240/415001201202400014200012215000600012003001363KN简图KNM剪力图KN弯矩图KNM变形图MM经过连续梁的计算得到支座力N1N25741KN；最大弯矩MMAX1033KNM；最大挠度计算值VMAX1776MM；最大应力1033106/64000161N/MM2；支撑抗弯设计强度F17N/MM2；支撑托梁的最大应力计算值161N/MM2小于支撑托梁的抗弯设计强度17N/MM2,满足要求（七）、梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算（八）、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式N/AF1梁两侧立杆稳定性验算其中N立杆的轴心压力设计值，它包括横向支撑钢管的最大支座反力N15741KN；脚手架钢管的自重N2120129280434KN；N574104346175KN；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比LO/I查表得到；I计算立杆的截面回转半径CMI158；A立杆净截面面积CM2A489；W立杆净截面抵抗矩CM3W508；钢管立杆轴心受压应力计算值N/MM2；F钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2；LO计算长度M；根据扣件式规范，立杆计算长度LO有两个计算公式LOKH和LOH2A，为安全计，取二者间的大值，即LOMAX115517915,152013101M；K计算长度附加系数，取值为1155；计算长度系数，参照扣件式规范表533，179；A立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；A01M得到计算结果立杆的计算长度LO/I3101175/158196；由长细比LO/I的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数0188；钢管立杆受压应力计算值；6174776/0188489672N/MM2；钢管立杆稳定性计算672N/MM2小于钢管立杆抗压强度的设计值F205N/MM2，满足要求四）、板模板计算（一）、参数信息1模板支架参数横向间距或排距M100；纵距M100；步距M150；立杆上端伸出至模板支撑点长度M010；模板支架搭设高度M280；采用的钢管MM4835；板底支撑连接方式方木支撑；立杆承重连接方式可调托座；2荷载参数模板与木板自重KN/M20350；混凝土与钢筋自重KN/M325000；施工均布荷载标准值KN/M21000；3材料参数面板采用胶合面板，厚度为18MM；板底支撑采用方木；面板弹性模量EN/MM26000；面板抗弯强度设计值N/MM213；木方弹性模量EN/MM29000000；木方抗弯强度设计值N/MM213000；木方抗剪强度设计值N/MM21400；木方的间隔距离MM300000；木方的截面宽度MM6000；木方的截面高度MM8000；托梁材料为木方6080MM；图2楼板支撑架荷载计算单元（二）、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W100182/654CM3；I100183/12486CM4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算1静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重KN/MQ12501210351335KN/M；2活荷载为施工人员及设备荷载KN/MQ2111KN/M；2、强度计算计算公式如下M01QL2其中Q12335141542KN/M最大弯矩M01542300248780NMM；面板最大应力计算值M/W48780/540000903N/MM2；面板的抗弯强度设计值F13N/MM2；面板的最大应力计算值为0903N/MM2小于面板的抗弯强度设计值13N/MM2,满足要求3、挠度计算挠度计算公式为0677QL4/100EIL/250其中QQ1335KN/M面板最大挠度计算值06773353004/10060004861040063MM；面板最大允许挠度300/25012MM；面板的最大挠度计算值0063MM小于面板的最大允许挠度12MM,满足要求（三）、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为WBH2/6688/664CM3；IBH3/126888/12256CM4；方木楞计算简图（MM）1荷载的计算1静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重KN/MQ12503012035031005KN/M；2活荷载为施工人员及设备荷载KN/MQ210303KN/M；2强度验算计算公式如下M01QL2均布荷载Q12Q114Q212100514031626KN/M；最大弯矩M01QL2011626120163KNM；方木最大应力计算值M/W0163106/640002541N/MM2；方木的抗弯强度设计值F13000N/MM2；方木的最大应力计算值为2541N/MM2小于方木的抗弯强度设计值13N/MM2,满足要求3抗剪验算截面抗剪强度必须满足3V/2BHN其中最大剪力V06162610976KN；方木受剪应力计算值30976103/260800305N/MM2；方木抗剪强度设计值14N/MM2；方木的受剪应力计算值0305N/MM2小于方木的抗剪强度设计值14N/MM2，满足要求4挠度验算计算公式如下0677QL4/100EIL/250均布荷载QQ11005KN/M；最大挠度计算值0677100510004/100900025600000295MM；最大允许挠度1000/2504MM；方木的最大挠度计算值0295MM小于方木的最大允许挠度4MM,满足要求（四）、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用木方6080MM；W64CM3；I256CM4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1626KN托梁计算简图托梁计算弯矩图KNM托梁计算变形图MM托梁计算剪力图KN最大弯矩MMAX0547KNM；最大变形VMAX1525MM；最大支座力QMAX5913KN；最大应力54735496/640008552N/MM2；托梁的抗压强度设计值F13N/MM2；托梁的最大应力计算值8552N/MM2小于托梁的抗压强度设计值13N/MM2,满足要求托梁的最大挠度为1525MM小于1000/250,满足要求（五）、模板支架立杆荷载设计值轴力作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1静荷载标准值包括以下内容1脚手架的自重KNNG10129280361KN；2模板的自重KNNG203511035KN；3钢筋混凝土楼板自重KNNG325012113KN；静荷载标准值NGNG1NG2NG33711KN；2活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值NQ12113KN；3立杆的轴向压力设计值计算公式N12NG14NQ8654KN；（六）、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式N/AF其中N立杆的轴心压力设计值KNN8654KN；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比LO/I查表得到；I计算立杆的截面回转半径CMI158CM；A立杆净截面面积CM2A489CM2；W立杆净截面模量抵抗矩CM3W508CM3；钢管立杆受压应力计算值N/MM2；F钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2；L0计算长度M；根据扣件式规范，立杆计算长度L0有两个计算公式L0KUH和L0H2A，为安全计，取二者间的大值，即L0MAX11551715，152012945；K计算长度附加系数，取1155；考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取17；A立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；A01M；得到计算结果立杆计算长度L02945；L0/I294525/158186；由长细比LO/I的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数0207；钢管立杆受压应力计算值；8653776/020748985492N/MM2；立杆稳定性计算85492N/MM2小于钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求四、模板施工技术一、模板总体施工技术1本工程的模板全部为18MM左右厚多层胶合板组合大模板，支撑采用钢管支撑体系。2对墙、梁、平板的联接部位，在支模时应进行联接点的正确计算和配模，严格控制用木板作小块嵌拼，以起到控制梁板，墙节点部位在砼浇捣过程中引起炸模和漏浆现象的发生。3严格控制轴线和断面尺寸，特别是四角和外墙的断面尺寸及中心线，每层支模完成后必须对轴线、梁墙断面尺寸、平板厚度、墙垂直度作全面复核无误后才能转入下道工序，对预留洞、孔应与安装密切配合，校对尺寸和具体位置确实后，才能固定和封模。B做好标高测量工作，用水准仪将建筑物水平标高，直接引到模板安装位置。4本工程墙体及楼盖砼实行一次浇捣，故楼盖模须紧接在墙模支撑完毕后进行。楼盖板模板通过“6080”木方搁置在排架撑上，使其断面一致，确保平台平整度，并适当加设水平拉杆与剪刀撑。5模板底模木方设置时，相互错开接头，保证平台排架有足够的强度刚度稳定性。6楼盖排架搭设时，排架采用48钢管，间距纵横根据计算，钢管水平拉杆与扫地杆设三道连接，双向设剪刀撑确保排架稳定性，排架最下面一道水平牵杆距地面200MM。7进行模板基底找平工作模板承垫底部应预先找平，以保证模板位置的正确，防止模板底部漏浆。在外墙部位继续安装模板前，要设置模板承垫条带，并校正其平直。8设置模板定位基准按照构件的断面尺寸先用同强度等级的细实混凝土定位块作为模板定位基准。或采用钢管定位，即根据构件断面尺寸切断一定长度的钢筋或角钢头，点焊在主筋上，并按二排主筋的中心位置分档，以保证钢筋与模板位置的准确。9按施工需用的模板及配件对其规格、数量逐项清点检查，未经修复的部件不得使用。10经检查合格的模板，应按照安装程序进行堆放或装车运输。重叠平放时，每层之间应回垫木，模板与垫木均应上下对齐，底层模板应垫离地面不少于10CM。运输时，要避免碰撞，防止倾倒。11梁跨度大于4M时，按13起拱；板跨度大于4米时，按1/400起拱。12模板使用前必须刷脱