松花江大桥实施性施工组织设计060918

实施性施工组织设计表1施工组织设计文字说明表2拟投入本工程的机械设备表表3主要分项工程施工工艺框图表4施工总体计划表表5施工总平面布置图表6各主要分项工程结构示意图表7施工进度计划网络图表1施工组织设计第一章编制依据及原则第二章工程概况第三章工程进度计划安排第四章施工准备工作安排第五章施工方法及工艺技术方案第六章现场平面布置第七章施工组织第八章各项保证措施1、质量管理及保证措施2、安全管理及保证措施3、工期保证措施4、环境保护及文明施工保证措施5、降低造价保证措施6、质量通病防治措施第九章冬季、雨季施工措施第一章编制依据及原则11编制原则111本施工组织设计的编制以我公司现有的技术力量和历年来在大型铁路、公路建设项目中有关桥梁工程特别是水下钻孔、悬灌施工经验作为基点，以总工期4年作为控制工期目标，统筹考虑主桥及引桥工程的施工工艺、现场布置及施工进度计划。112根据业主对本合同段的要求及工程实际情况，我方将组建精干、高效的指挥机构,用项目法施工的管理模式，调遣专业化队伍施工，投入先进的机械设备，实施科学管理，合理安排各分项工程及分部工程施工顺序，做到经济合理。113在确保工期、安全的前提下，狠抓工程质量，确保本工程达到国优工程标准。12编制依据121根据2005年试开工以来施工的部分工程内容，对原施工组织设计进行优化。同时对施工现场周围环境的调查资料。122中华人民共和国交通部现行公路设计规范、施工规范、施工技术规程、质量评定标准与验收办法。123中华人民共和国交通部现行公路工程预算定额及本公司的企业定额等。124黑龙江省及哈尔滨市人民政府及其所属有关部门在施工安全、工地治安、人员健康、环境保护及土地租用等方面的具体规定与技术标准。125建设同类及类似工程的施工经验、科技成果及用于本合同段施工队伍的施工设备和技术力量情况。第二章工程概况21工程说明211工程内容国道主干线哈尔滨绕城高速公路东北段秦家东风高速公路项目B3合同段起迄里程为K7770472K8002964，全长232492M。本工程要实施的主要内容是松花江大桥工程以及为完成本工程而修建的临时设施及其维修养护。212主要工程数量表211主要工程数量表数量序号项目名称单位基础下部上部附属结构合计1C6017870178702C5524426244263C40774077404C35625562555C301242224876C30水下M342995429957级钢筋KG2645475636394192351755017803838级钢筋KG257814012100466420480240394104490609钢绞线KG2250000225000011精扎螺纹钢KG885538855312480型545413伸缩缝160型M37837814矩形板式橡胶支座1032103215盆式固定支座8816支座盆式活动支座个161617波形钢板M4740474022自然特征221气候特征路线所经地区属于大陆季风性气候，为北寒带气候条件，冬季漫长达5个月之久，春秋季节较短，年平均气温3638，最高气温359364，年温差超过70。年平均降雨量44505233MM，雨季集中在68月份。最大冻结深度178205M，地面稳定冻结期11月24日，地面稳定解冻期4月13日。222地形地貌、地质水文松花江大桥位于松嫩中断（坳）陷带中的东南隆起区级改造单元内，地势较平多水，主桥跨越松花江主河道，引桥跨越松花江河漫滩，松花江常水位1115M，最高通航水位11876M，设计水位12033M。现场钻探地质资料显示，地质构造为细砂、中砂、粗砂、砾石、亚粘土及粘土分层堆积层，桥梁基础均穿越上述各堆积层后，桩底座落于全风化或微风化砂岩或泥岩。23主要技术标准231公路等级高速公路232设计荷载公路级233设计行车速度120KM/H234设计洪水频率P1/300235通航标准级航道24结构形式241桥跨布置北引桥3440M预应力简支T梁主桥（905M138M138M138M905M）变截面连续梁南引桥940M预应力简支T梁。242桥梁宽度桥面宽度28M，双向共四车道，桥面横向布置为075M防撞护栏1175M行车道30M中央分隔带1175M行车道075M防撞护栏。243主桥构造主桥墩基础为群桩，每墩有16根20M的钻孔桩，梅花分布，间距52M，水中墩桩长77M，陆地主桥桩长70M，以整体式承台连接。桥墩截面形状为矩形实心，墩身采用上、下行分离式。主桥过渡墩的基础为钻孔桩，桩径为20M，桩长53M，左、右幅各4根，成方形布置，桩顶以分离式承台联接，承台的平面尺寸9084M和95584M，厚度3M。桥墩柱形墩，左、右幅分离，每幅独柱。主梁采用变截面三向预应力箱梁。244引桥构造钻孔灌注桩基础，桥台钻孔桩为12M，左、右幅分离，每幅6根，桩顶以承台联接。桥墩在墩高小于11M时采用18M钻孔桩为基础；在墩高大于11M时采用20M钻孔桩为基础，左、右幅分离，每幅2根，桩顶以系梁联接。桥台为钢筋混凝土肋板式桥台，左、右幅分离，每幅3肋板，肋板顶为台帽及耳、背墙。桥墩为钢筋混凝土柱式墩，左、右幅分离，每幅双柱。上部结构为40M预应力混凝土简支T梁结构，桥面连续，一般情况下3孔一联。两联之间及桥台处设D160型伸缩装置。梁高23M，梁肋间距225M，中梁预制宽度18M，湿接缝宽045M。245附属结构桥面铺装总厚度为17CM，其中钢纤维水泥混凝土厚度为8CM，沥青混凝土厚度9CM。在沥青混凝土与水泥混凝土间设防水层。伸缩缝采用XFII480型伸缩装置和XFII160型伸缩装置。采用GPZ耐寒盆式橡胶支座、板式橡胶支座及四氟板橡胶支座。25施工条件251交通运输有村道及战备路直通松花江两岸堤坝，但部分道路需要加宽加固，堤坝内需要修筑施工便道，同时所利用的乡道及村道在施工期间要经常维修。252施工用水本桥位附近地下水资源较丰富，分别在两岸各打两眼水井，分别供应生活及生产用水，同时松花江江水经化验确认合格后或经处理合格后也可用于施工生产。253施工用电本桥施工拟采用地方电力，施工用电与当地电力部门协商，就近接驳输电线路。通过5台315KVA变压器及3500M导电线路输送至工地，同时为预防停电给施工生产造成影响，工地另备柴油发电机组。254对外通讯桥址地处哈尔滨市郊区，通讯网络发达。项目经理部在松花江村安装程控电话和传真电话，同时手机等无线通讯设备也能满足通讯需要。施工场地相互联系采用对讲机。255材料供应工地紧邻哈尔滨市区，各种建筑材料采购方便，特殊及大宗材料采购可与生产厂家直接联系定货，火车运至我局第四工程公司在哈尔滨市水泥路的铁路专用线接货，汽车倒运到工地。第三章施工进度计划安排31安排工程进度原则311根据现场自然条件，工程特点、工程总量及施工工艺，合理配置生产要素，科学计划安排，精心组织施工，在确保安全、质量的前提下，满足业主对工期的要求。312实事求是，量力而行，采取先进成熟的技术、工艺及能满足工程需要且配套齐全的施工设备，尽量缩短工期。313运用计算机网络技术，统筹兼顾，合理安排施工工期。并组织均衡生产，提高设备、器材利用率，做到少投入，多产出，确保分项工程工期及总工期目标的实现。32总体进度计划本工程已完成施工准备和便桥及部分水中墩围堰，自2005年6月18日试开工以来，截止2006年8月中旬完成主桥钻孔桩70根，引桥钻孔桩36根，承台3座，38墩身已全部完成，35墩身已完成破冰体部分，计划剩余工程量在2008年底全部完成，总工期1293天。33各项工程进度计划根据生产要素的配置情况，各项主要工程施工进度安排如下主桥水中墩钻孔桩2006年9月底完成。水中墩钢围堰下沉2006年11月底完成。水中墩围堰封底2006年12月底完成。水中墩承台2007年1月20日完成。水中墩墩身2007年4月中旬底完成。水中墩0、1段2007年6月15日完成。10月底完成10段。水中墩2008年8月15日完成20段，在2008年9月底全桥合拢。2006年11月底完成钻孔桩，北引桥在2007年6月底完成下部，408片T梁预制及架设在2007年11月底完成。南引桥在2007年5月底完成钻孔桩，2007年10月底完成下部工程，108片T梁预制及架设在2008年8月底完成。引桥桥面系在2008年10月底完成。主桥桥面系在2008年10月底完成。34总体施工进度图详见后附表4施工总体计划表第四章施工准备工作安排为了尽快展开施工以确保实现松花江大桥的年度进度计划目标及项目总工期目标，首批人员及机械设备进场后已经做好“四通一平”工作并修建了临时设施，为尽快展开施工创造出有利条件。所有临时工程所需的材料在市内采购，并满足工程要求。施工准备内容及具体要求如下41临时设施411施工道路充分利用当地既有交通网络，西岸从市区到沙坨子村有较好的水泥路，从沙坨子村至西岸主墩有4700M便道，其中包括3000M村路加宽整修，1500M新修便道压实、固化表层；东岸从市区至哈市水泥厂有较好的水泥路，由水泥厂至东岸修建主便道2000M，并压实、固化表层以满足运输大宗建筑材料。除了上述施工主便道以外，施工场区及生活区内的施工辅助道路为2000M。施工道路标准主要施工运输便道路基宽度为70M，路基高度15M，砂土路基，80CM厚建筑材料。场区内辅助施工便道路基宽度为50M，路基高度05M，砂土路基，30CM厚的建筑材料。412施工便桥采用钢结构便桥作为施工便桥，便桥基础为32510MM钢管桩，上架设双层20B工字钢支撑六四军用梁。西岸设120M施工便桥，东岸设96M便桥。钢管桩基础的施打与轻型工作平台基础施工相同，其方法如后详述。各构件连接牢固，以满足施工车辆通行和施工材料的运输。其结构见后附图4施工便桥简图。413供水设施东西两侧各打二口水井，井底置砂卵石地层，通过水泵抽水、管道输送至各用水单元。水井井径为50CM，深度45M，给水管道长度为1500M。在项目经理部和现场办公室各打一口水井。414供电设施北岸从沙坨子村地方高压供电网接线，由三台315KVA的变压器调压后，通过配电室分配电压至用电单元。南岸由哈市水泥厂接电，由两台315KVA的变压器调压后，送至用电单位，全桥主电缆长度3500M。高压电线4KM，低压线路435KM。415场地处理施工场地布置在东西两岸引桥及主桥边跨的两侧，施工场地占地面积为101781M2；生活区占地6000M2。首先采用推土机大致整平，用振动压路机压实。需要硬化处理的场地为砂石料场及混凝土搅拌站、水泥库房、钢筋加工场、钢绞线下料场、预制梁场。硬化标准为10CM厚的碎石垫层，及10CM厚的C15混凝土。具体细部详见表5施工总平面布置图。416施工管理机构及劳动力组织B3合同段在江北桥头处设项目经理部，江南江北两岸各设现场办公室，管理人员共计45人，全桥施工共分七个队伍。其中一个钻孔桩施工队伍负责全部钻孔桩。在江南江北共设两拌和站。施工人员计划140人，施工期从2005年6月至2007年6月。江北引桥钻孔桩在2006年底完成，江南引桥钻孔桩在2007年6月底完成。二个主桥施工队，分别负责江南江北主桥下部承台墩身及上部悬臂梁。各自在江南江北设置拌和站。施工人员各计划150人，施工期从2005年12月至2008年10月。一个引桥下部施工队，负责引桥下部工程，先施工江北引桥工程建立拌和站，施工结束后转到江南施工。施工人员170人，施工期从2006年8月至2007年底。一个预制梁施工队，负责全部T梁516片预制工程，在江北设梁场一处。施工北岸408片梁后，转到南岸施工剩余108片梁。施工人员200人，2007年4月至10月施工江北引桥T梁，2008年4月至9月施工江南引桥T梁。一个架梁施工队，负责T梁架设工程。跟随预制梁施工队施工，因存梁场地限制，要求T梁随制随架，在2008年9月底完成架梁工程。施工人员80人。一个钢构件加工队，负责全桥模板、桁架、挂篮加工。施工人员110人。417生活及生产房屋根据本桥工程量，计划进场职工1000人，为保证临建包干费用，拟采取以下措施全部房屋临建分为两大类一类包括住房、办公、试验室、会议室等，此类房屋要求御寒防暑；另一类包括食堂、库房和操作间等，其标准可以适当降低，以减少开支。严格控制住房的建筑面积。根据工地的实际情况暂定职工每人5M2，民工每人3M2。精简机构，减少层次，以尽量压缩办公用房。计划全部临建设施为6200M2，其中一类临建3200M2，二类临建3000M2。所有临建设施应按工程进度和实际需要先后建设，办公室、宿舍和料库等应优先安排，其余随工程进展情况逐步进行。施工所有的生活住房以修筑砖木结构的房屋为主，活动板房为辅。项目经理部及监理工程师的办公和生活用房以及会议室在锡金村租用民用平房。42技术准备421内业技术准备认真阅读施工规范、审核施工图纸，编写审核报告；进行临时工程设施的具体设计；编制分项工程实施性施工组织设计；编写各种针对性的技术、质量保证措施；结合工程特点，编写技术管理办法和实施细则，备齐必要的参考资料；依据合同条款，技术规范的规定和要求，完成各种临时设施符合性数据的采集；422外业技术准备现场详细调查与地质补充勘探；现场控制点交接与复测交桩及复测进场后，与业主、设计部门及监理单位共同进行了现场交接桩，按测规要求进行复测，进行了闭合导线控制测量，根据施工实际需要补设控制点，并进行固桩、护桩，在复测完成经监理工程师检验合格后进行施工测量。施工放样桥梁施工前用全站仪测设布置中线；明确标明桥的中线、墩台中心及钻孔桩中心；准确测设轴线桩、平面控制的三角网基点桩及标高控制的水准基桩等。进行各种工程材料的调查与合格性测试分析并编写试验报告；各种仪器设备的检测鉴定，并办理计量合格证书；施工作业中所涉及的各种外部技术数据。423测量试验工作安排根据本标段工程的特点和业主要求，现场设测量队和试验室，以满足施工和质量控制的需要。测量队由测量队长、测量工程师、测量工等4人组成，测量仪器见表2。测量采用的标准为现行测量规范。试验室由试验室主任、试验工程师、试验员等4人组成，试验仪器进场并组织标定。检验、试验采用的相关标准为公路工程水泥混凝土试验规程JTJ05394、公路路基路面现场测试规程JTJ05995及现行相关试验规范。第一批人员和设备进场后，在规定期限内完成复测，整理资料并报监理工程师核批；中心试验室按技术规范或监理工程师要求完成原材料取样试验及选定配合比等工作技术准备按时间进程分为前、中、后三个阶段，前期是基础，中期是强化，后期是完善。技术准备工作做到准备项目齐全，执行标准正确，内容完善齐备，超前计划布置，及时指导交底，重在检查落实。43物资准备工作先遣人员进入现场后，立即着手做出材料供应计划，确定工程所需的钢材、木材、水泥、油料及地产材料的供货地点、数量以及运输方式，建立完善的检测试验手段，保证工程按期开工。44创建良好的外部施工环境条件一项工程得以顺利实施，主要取决于自身的实力与管理水平，同时与周围的社会环境、公共关系等有着重要的联系。社会环境条件好，周边公共关系密切融洽，对工程实施起到积极的良性作用；相反，社会环境条件差，对周边的公共关系处理不慎不当，将滞后和延缓工程的进展。在施工过程中将努力做好以下几个方面的工作441积极宣传修建哈尔滨绕城高速公路的意义，使沿线民众家喻户晓、路人皆知，从而赢得社会的理解、关注与支持。442自觉遵守与维护当地政府的有关条例、规定、遵章守纪。443听取沿线民众的意见，维护群众利益，在发生矛盾的时候，要耐心解释，妥善解决。444同有关行政单位、公益企事业单位保持较密切的联系。445规范作业，文明施工，善始善终，工程结束后，做好收尾清整工作。446强化国土意识，珍惜野生动、植物资源，把施工与环境保护紧密地联系起来。447听从业主召唤，服从监理工程师指导、协调，从大局出发、全盘考虑。448入乡随俗，自觉尊重当地民众的风俗习惯，维护社会治安秩序。保证工程顺利进行。45临时设施材料数量表临时设施材料数量表序号名称单位数量备注军用梁KG256281钢材KG5468591便桥、平台木材M339296军用梁采用租用。2水中墩护筒钢板KG582935面积M2360003预制梁场、存梁场制梁模板KG215091制梁模板包括底模。4井点降水钻井M11905便道土石方土方M3162000钢材KG6150826双壁钢围堰封底混凝土C20M3417636、37各一套围堰。架桥机台1运梁台车套2龙门吊台37架梁机械钢轨M46308临时便桥小桥座3模板钢材KG13510509挂篮军用梁KG100000包括0托架，底侧模，16套挂篮，边跨段。C35砼M3330810沉井钢筋KG3758433、39、35、38钢材KG9055211引桥墩身、盖梁模板方木M3749高压线路KM4315KVA变压器台6低压线路KM41512电力设施电缆KM13613临时房屋住房M2620014主桥墩身模板及支架钢材KG22500015T梁模板钢材KG180000共计6套模板16主梁合拢现浇段模板钢材KG280000共计4套模板第五章主要施工项目施工工艺方法51工程概况该桥位于R17000M凸竖曲线上，其上部构造采用3440M预应力混凝土简支T梁（9053138905）M变截面连续梁940M预应力混凝土简支T梁；下部结构主桥桥墩、过渡墩墩身为分离式钢筋混凝土实心墩，引桥墩身为双柱式钢筋混凝土桥墩，桥台为钢筋混凝土肋板式桥台。主桥墩采用群桩基础，桩径2M，计80根。引桥桥墩基础为双钻孔桩基础，墩高小于11M的桥墩采用桩径18M作为基础，计96根；墩高大于11M的桥墩采用桩径2M作为基础，计68根。桥台为群桩基础，桩径12M，计24根。全桥桩基础共计268根。根据现场实际测量放样，主线桥梁36、37墩基础位于水中。根据实际情况及以前的施工经验、专家组的研讨，主桥水中桥墩36墩、37墩采用双壁钢围堰的施工方案，桩基础采用反循环旋转钻机施工。其它钻孔桩基础采用旋挖钻机、冲击钻机及反循环旋转钻机施工。主桥主梁采用悬臂浇注施工技术，分别设置16套挂篮对称施工；引桥预应力简支T梁采取集中预制、张拉，通过运梁车及架桥机架设，现浇湿接缝。52水中钻孔桩施工方案521施工便桥及平台为满足主桥36墩及37墩两个深水墩的施工需要，分别在江的南北两岸各搭设96米和120米施工便桥，在两个墩位处分别搭设施工平台。便桥和平台均采用直径325CM钢管桩作为基础，六四军用梁作为主梁，上铺鼓形木作为面板。便桥和平台的搭设在冬季施工，各类构件的加工及焊接施工均在现场搭建的暖棚中进行，确保加工质量。钢管桩的打入采用30吨振拔桩锤，作为主梁的军用梁在岸上拼接后吊装架设。便桥设计便桥主梁采用单层四片六四式军用梁；下部结构采用325壁厚为10MM的钢管桩，每墩采用8根桩，由20B工字钢作盖梁（布置方式见图）；跨径为32M；桥面铺20CM厚鼓形木，宽4M。荷载计算施工便桥自重取均布荷载主梁（六四式军用梁）及连接结构荷载15KN/M；桥面铺装15CM鼓形木荷载6KN/M；单桩自重（含桩顶连接件）20KN通行荷载（集中荷载最不利布置）500KN。由以上可计算单桩荷载P1532632500/8201665KN检算单桩承载力（取15的安全系数）单桩允许承载力此桩均为打入桩，其承载力可采用公式P1/2（UFLAR）式中U为桩截面周长F为土层极限摩擦力，中砂、粗砂取F40KPAL为土层厚度；A为桩顶截面积；为摩擦系数，在砂砾层中常取11；R为桩尖地层极限承载力，砂层中取3500KPA；桩的打入方法采用小跨龙门吊悬吊30吨振动桩锤在冰上行走打桩，单桩打入河床深度为7M，查地质资料，其承载层地质均为中粗砂层，考虑到水流冲刷及河床表层淤泥的影响，验算承载力时打入深度以6M计。P（UFLAR）/23140324114061100833500/229451665KN152498KN承载力安全可靠单桩稳定性检算设计江水流速为252M/S，为300年一遇洪水流速，施工检算采用江水流速为15M/S。流水压力公式可得P08ARV2/2G08487510152/29844KN式中08为圆形阻水系数；A为桩的阻水面积；R为水面到冲刷线高度；V为设计流速。按集中荷载作用在水面以下15/35M处，单桩稳定性验算图示如下图可求得A315CM2WX7557CM3,IX122897CM420MMIX/SX122897/248496CMN/A16651000/315100529MPA跨中弯矩M442511025KNMM/W11025106/7557103145MPA因为N/AM/W，采用容许轴向应力截面强度为考虑轴心受压构件稳定系数，施工过程中冰面以上4米部分可加固，故在计算桩的长细比时计桩长为12米，桩的回转半径I011225,长细比107，得0517N/AM/W10241451168MPA98。孔底沉淀厚度不得大于设计规定；不能用加深孔深的方法代替清孔。537灌注水下砼见527、528、529节所述内容。54承台、系梁施工全桥有12个承台，其中35、36、37、38主墩采用整体式基础；34、39过渡墩采用分离式基础，有4个承台；两侧桥台同样采用分离式基础，有4个承台。引桥在钻孔桩顶部设系梁，系梁高为14516M，32、33墩在墩身底设系梁，系梁高337M。水中墩承台采用双壁钢围堰，下沉后封底抽水，然后绑扎钢筋笼和浇筑混凝土，陆地承台34、35、38、39需井点降水开挖承台基础，32、33横系梁需井点降水开挖系梁基础，35、38、39还需采用沉井施工。541陆上承台、系梁施工35、38承台为整体基础，34、39过渡墩采用分离式基础，有4个承台；两侧桥台同样采用分离式基础，有4个承台，全桥陆地承台共10个。1、陆上承台、系梁施工测量放样。利用全站仪准确放出桥梁中心点，并校准承台的纵、横向轴线，并将轴线控制桩延长到基坑外固定，视水文地质情况放好开挖边桩。承台开挖承台、系梁基坑采用挖掘机开挖，开挖到设计标高后，采用人工清基、整平基底、夯实并用砾石铺底15CM厚。井点降水本桥大部分墩都处在江边滩地上，地下水非常丰富、水位较高，且雨季汛期有过水的可能，因此在挖基过程中注意防水，尤其是34、35、38墩承台的基坑开挖的隔水处理。施工中，先采取轻型井点降水方案对基础开挖区进行降水，进行基础中心水位测定，满足高度要求后进行下一道工序施工；当达不到施工要求时，采用现浇沉井隔水方案配合井点降水方案同时进行处理。具体施工方案见下井点降水方案设计和沉井隔水方案设计。井点降水方案设计A基坑总涌水量计算根据地质资料显示，34、35桥墩承台处于细砂层，38桥墩承台处于粉砂层。就细砂与粉砂的渗透系数进行相比较，细砂层的渗透系数大于粉砂层，故对34、35、38三桥墩承台井点降水施工来说，只要验证35桥墩的井点降水方案可行即可满足34、38的承台井点降水施工。以下对35桥墩的井点降水方案进行设计及检算。桥墩承台井点降水方案，根据承台所处地层的渗透系数（细砂层取K5）、要求降低水位的深度（35桥墩要求最小降低水位为35M）及本工程要求施工周期短的特点，采用轻型环形井点群降水方案。降水井管用D200MM无缝钢管，滤水管长2M，要求降水后基坑的安全深度为1M。桥位的地面标高为11308M，四月份的地下水位标高为1113M，基坑底标高为1078M，基坑平面尺寸为234M403M。细砂层的渗透系数取5M/D，确定井点管的埋设深度HA（如轻型井点布置示意图所示）井点管的滤管在透水层内，埋深HA可按以下公式计算HAH1H2HLR/M式中HA井点的水泵轴至井点滤管底的深度，MH1井点的水泵轴至未抽水前的地下水位的高度，MH2原地下水位至基坑底的高度，MR基坑底中心至井点管中心的距离，MM井点抽水后的水力坡降线的坡比，对环形井点群轻型井点，M可用1015，为了安全起见，取10H抽水后的地下水位距基坑底面的安全深度，一般为05M10ML滤管长度，M可计算出HA97M基坑总涌水量Q井管布置示意图如右图所示。可知井管所处为无压水层，基坑总涌水量Q可根据无压非完全井群计算公式进行计算，公式如下Q1366K2H0SS/LGR0LGR式中H0有效含水层厚度，可根据下表进行查出，MR0RR，R可根据经验公式R2S（HK）05计算，R116M；当井群为不规则图形时，RF/05进行计算确定，R1733M无压非完全井有效层厚度H0值S/SL0203050810H013SL15SL17SL185SL20SL注S为井管内水位降低值。可计算出H0185SL1795MQ1056M3/D单根井点出水量Q由于地层为细砂层，单根井点出水量Q可按以下公式进行计算Q65DLK1/3式中Q单根井点出水量，M3/DD滤管外径，ML滤管长度，MK渗透系数，M/D可计算单根井点出水量Q1397M3/D。确定井点管的数量NN11Q/Q可求得N数量为9根，为了安全起见，取N11根，其最小间距为935M，设在靠近松花江中心侧；其它设为1122M。此所设的井水管最大的抽水能力，Q01113971536M3/D安全系数，KQ0/Q1536/1056145，故可判定方案可行。抽水设备的确定抽水设备采用75KW潜水泵，泵流量为80M3/H，B、井点降水方案的具体施工降水井采用黄河钻机成孔，孔径D300MM，井管采用12钢筋制成钢筋笼，外裹钢丝网及井底布，钢筋笼下放至降水井后，在外侧壁填筑小碎石作为滤料，采用吊车下放潜水泵，井底用钢丝绳吊住潜水泵，并固定牢固。井点降水使用时，一般应连续抽水，时抽时停，滤网易堵塞出水混浊；同时由于中途停抽，地下水回升，也可能引起边坡塌方等事故。须经常检查并采取措施，在抽水过程中，还应检查有无堵塞“死井”工作正常的井管，用手探摸时，应用冬暖夏凉的感觉死井太多，严重影响降水效果时，应逐个用高压水反复冲洗拔出重埋。C、通病及预防措施现象，抽出的地下水始终不清，水中含砂量较多，基坑附近地表沉降较大。原因，井点滤网破损，井点滤网孔径和砂滤料粒较大。失去过滤作用。土层中的大量泥砂随地下水被抽出，滤层厚度不足。预防措施下井点管必须严格检查滤网，发现破损或包扎不严密应及时修补，井点滤网和砂滤料应根据土质条件选用。当始终抽出浑浊的井点，必须停止使用。D、安全质量保证措施抽水设备的电器部分必须做好防止漏电的保护措施，严格执行接地接零和使用漏电开关三项要求，施工现场电线应架空布设，用三相五线制。严禁非机械工操作现场机械。夜间施工应保持足够的亮度。应健全质量保证体系，及时做好相关施工记录。E、质量要求基坑周围井点应对称、同时抽水，使水位差控制在要求限度内。井管安放应力求垂直并位于井孔中间，井管顶部应比自然地面高O5M。井管与土壁之间填充的滤料应一次完成，从井底填到井口下1OM左右，上部采用不含砂石的粘土封口。每台水泵应配置一个控制开关，主电源线路要沿深井排水管路设置。大口井成孔直径，必须大于滤管外径30CM以上，确保滤管外围的过滤层厚度。滤管在井孔中位置偏移不得大于滤管壁厚。验基签证。当基坑开挖到设计标高后，及时邀请监理工程师检查基础的平面位置、标高及基底处理情况。模板采用大块钢模，支撑采取内拉外撑的方法确保模板稳固。基坑检验合格后，应立即立模进行混凝土施工，避免基底暴露时间过长。拆模回填。当承台、系梁混凝土达到拆模强度后，即可拆除模板，人工对称回填土方，并分层夯实，每层厚度不超过30CM，并严格控制回填土的含水量。54236、37主墩深水承台施工1、双壁围堰的设计围堰的设计本着受力条件好、稳定性强、方便施工、节约材料的原则进行设计。根据36墩、37墩承台的尺寸和形状，经过多个方案的比较最后设计成内径168M、外径192M的双圆形结构。即充分发挥了圆形结构受力条件好的特点，又最大限度的节省了材料。双圆形双壁钢围堰结构设计如下图1，共分为4个部分，即刃脚段、双壁加强段、单壁段、内部横向支撑梁。刃脚部分面板采用8MM钢板，角度为30度；双壁加强段内外面板及隔板均采用5MM钢板，内部为空间桁架结构，水平主桁加强圈采用10010010和75758角钢，缀条用63635角钢，竖向间距按不同的高度荷载计算求得；竖向加劲肋采用50505和63635角钢，周向间距按不同的高度荷载计算求得；围堰中支撑桁架用10010010和75758角钢相扣成方管，空间用75756做缀条组成桁架，竖向间距与加强圈相同。总高21M，第1节刃脚2M高，第2节25M高，其余每节15M高，共13节,双壁加强段10M，单壁段9M。在双壁围堰12M处设置盖板，控制围堰下沉及上浮，盖板由5MM钢板和3MM钢板卷制抽水圆筒组成。1因素的确定1）根据承台形状和结构受力分析，将围堰平面布置成双圆组合形。2）根据面板的局部和自重确定面板厚度为5MM。3）依据确定为薄壳筒状无盖无底结构。20168405RT4）壳体满足以下三方面条件,适用无矩理论。A几何方面沿壳中面光滑连续无斜率和曲率的突变,壳体的厚度也无突变。B载荷方面沿壳面连续分布而无突变。C边界条件挠度与转角不受约束。（2）设计采用的理论1）以薄壳筒状体线性理论设计结构。2）以轴心受压稳定设计加强圈、支撑桁架。（3）荷载1）以承台底标高为最大压力计算位。2）最大水深为165M，其中土深为35M。3）因有较密定位桩及防冲桩，不考虑水流和浪击等横向不均匀载荷。4）因有施工平台，围堰轴向荷载不计。5）因为采用浮沉工艺，堰底与地面不均匀接触、构件吊装等受力状态，不予计算。6）在最大抽水深度下，考虑了壁间有水9米深，以减少壁板局部计算荷载。（4）规范有关采用GB5001720031）强度设计Q235钢2/15MNF2）稳定A轴心受压FAB轴心受压构件腹板参与受力的宽度H0的确定。YWFTH23540C格构式双肢组合构件缀件为缀条时，换算长细比按计算。分肢长细比时，不必验算分支稳定。XXOXA127OX701D缀条计算剪力确定。2358YFAVE最大长细比10MAX5计算过程略6抗滑稳定性验算在围堰的内部上游打入4根钢管桩,主要用来抵抗因水流的冲击而产生向下游滑移的顷向，钢管桩打入河床深度不小于5米,上部和施工平台相连接。计算简化模型如图2所示。选用325壁厚为10MM的钢管桩WX7557CM3流水压力公式为P08ARV2/2G式中08为圆形阻水系数；A为围堰的阻水面积；R为水的容重；V为水流速QP/1308192L1310152/210131728KN/MMMAX9QL2/12891728KN/M132/128205KNMFMMAX/4WX205KNM/47557CM3679MPA2/15MNFM图不发生滑移7抗倾覆稳定性验算围堰的长宽比较大为169，且质量均匀并有导向钢管约束不会发生倾覆，所以不必进行抗倾覆验算。8抗浮稳定性验算在承台浇筑前最大的抽水状态下，对钢围堰及封底混凝土的自重是否能克服浮力的作用考虑，进行钢围堰浮力稳定性检算。由于受河床标高及围堰入土深度的控制，封底混凝土采用C20水下混凝土，厚度为4米；封底混凝土底面的水压力以18米计；仅靠钢围堰、封底混凝土、壁仓内注水等的重力不能克服浮力作用。因此，必须考虑封底混凝土与基桩间的粘结力，计算中取封底混凝土与基桩间单位面积的粘结力为01MPA。浮力PAHR5034181090612KN钢围堰重N12440KN壁仓内注水重N240212121011528KN封底混凝土重N35218723448012KN封底混凝土和基桩的粘结力N4314221601100040192KNN1N2N3N4244011528480124019299732KNN1N2N3N4P可以抵抗浮力2、双壁围堰的加工、拼装围堰分块根据设计图纸在工厂中加工，按互换件和对号入座的办法制成块件，经加工厂质检人员进行检查合格后，吊至运输车，且对其进行加固处理，避免在运输过程中导致块节变形；运至工地后，经施工现场质量检查员进行检查合格后方才进行卸车进行吊装拼装。由于双壁围堰施工周期较长，将其分冬季和夏季施工。冬季施工时，可采用人工在冰上拖至墩位处进行现场拼装；各节、块之间先利用已施工完毕的水上平台挂倒链将其吊装到位，再对其进行点焊固定，经测量人员检查合格后，再进行下一道焊接工序。在墩位处设跨施工平台龙门吊对组装后围堰翻身，尽量避免立焊或仰焊，现场搭设施工大棚，保证焊接质量。夏季施工时，将围堰制作块直接运至工作平台上，采用吊车配合人工进行拼装，到位后对基进行点焊固定，特别与下层围堰连接处，必须保证上下壁面错位在规定要求2MM以内，若不满足要求的，要求进行纠正再进行点焊。同样经测量人员检查合格后，再进行下一道焊接工序。焊接后的检查工作围堰内外壁进行满缝施焊，确保无焊伤、无漏焊、无砂眼。钢板与角钢水平杆的焊缝长度，大于100MM，间距不大于80MM。角钢骨架的焊接进行满焊，在骨架块的外壁板上，焊接吊环，组装成型后对围堰尺寸、高度、倾斜角以及焊质量进行检查验收，并作漏水试验确保不漏水。3、双壁围堰下沉在施工平台的军用梁上固定16个10T倒链，用于固定已拼装好的围堰悬浮于水中，在围堰入水前先根据施工图在冰面上围堰的上下游分别打入导向钢管桩，使围堰入水位置准确并能够抵抗水的冲击。围堰下放到水面以上位置处固定倒链使其处于悬浮状态，然后再拼装第二节围堰，第二节围堰和第一节围堰加固好以后再继续下放，当不下沉后在围堰的双壁间对称注水使其下沉。下沉过程中，始终保持围堰的水平，水平不允许超过5度；下沉至施工要求深度后，用倒链对其进行固定，进行下一层围堰的拼接的施工。围堰下沉着陆河床后暂不再下沉围堰，把围堰和导向钢管桩固定将悬挂倒链锁死。开始进行钻孔桩施工，待承台内钻孔桩全部完成后再采用吸泥法下沉围堰达到设计位置。吸泥采用空压机配合吸泥机施工，或采用KQJ型潜水绞吸式挖泥机吸泥，潜水绞吸式挖泥机是由潜水动力头与潜水砂石泵组合，利用回转钻头的旋切作用，将泥砂剥离，同时由泵将其排出而进行挖掘的机械。4、围堰封底围堰下沉完毕，对围堰内河床按方格网坐标分区域逐块吸泥，将泥砂清理干净，由潜水员下水逐块、逐片检查，测量标高达到施工要求后，方能浇注水下封底混凝土。在各阶段施工时均要注意围堰内外的水面高差平衡，防止出现翻砂现象。封底前由潜水员对承台的各桩桩头进行清理确保封底混凝土和桩基良好连接，增强封底混凝土的抗压能力减少封底混凝土的厚度。确定单导管首批混凝土量漏斗和储料斗的容量即首批混凝土储备量应使首批灌注下去的混凝土能满足导管初次埋置深度的要求。如右图所示，钻孔灌注桩漏斗和储料斗最小容量可参照下式计算。VD2H/4HC/3D2/4式中V首批混凝土所需数量，M3；H井孔混凝土面高度达到HC时，导管内混凝土柱平衡导管外水或泥浆压所需要的高度，即HHWW/C，MHC灌注首批混凝土所形成混凝土圆锥高度，M；HW导管底到水面高度，为H004M；D首批封底混凝土形成锥圆直径，通常取56M；D导管直径，M；W水容重,取10KN/M3C混凝土容重,根据试验室试验取，一般取24KN/M3H0水面到围堰底高度，M。经计算，选37最深水位17M，导管直径为03M，首次形成混凝土底圆直径为5M，则首批混凝土方量636M3，可满足施工需要。确定封底混凝土厚度其标号用渗流理论来验算砂性土层基底的稳定性当围堰基底为砂性土层时，即可用其所长围堰内外的水头高差和土面高差来验算基底土层的稳定性。由于此施工方案中，围堰壁是直接打入承力层的，土面高差所带来的压力差最大值为5M，考虑水头差所带来的压力差即可。在施工后封底混凝土后，钻孔桩提供一部分抗拔力，在验算过程中，为了更安全，不考虑钻孔桩提供给基底的抗拔力的影响，故其结构如下图所示。当堰内外水压力差为HW时，安全系数应大于125，即FSHS/WHW125式中S堰内基底土饱和容重HS堰内基底土厚度W水容重HW水头差，内外水头高差取最大值14M基底土采用混凝土进行封底，其容重为240KN/M3，砂的容重为20KN/M3。则要达到安全要求，其最小封底混凝土厚度HS1251014205/240125M，故封底混凝土厚度超125CM时，其基底土层就达到稳定。封底混凝土的具体强度要根据其抗折强度进行具体计算而定。封底混凝土受力可简化为四边简支的面板根据最大弯矩公式查得，最大弯矩系数为MX0的系数为00829，围堰内封底混凝土所需最大抵抗弯矩MX00829KPLX200829101014141223074KNM砼所需抗折强度MX/W23074/528743MPA式中WBH2/6141152/65287M3根据试验数据查得，封底砼标号C20就可以达到施工要求。施工封底混凝土时，根据上述计算结果，为了安全起见，采取用2M厚的C20砼对围堰进行封底。施工措施经计算围堰的最小封底混凝土厚度为2米，采用多次性布设导管法，如下图所示，为了确保封底混凝土的质量，每个承台单侧同时布置14根导管，由外圈向中间、地形上从低处往高处的顺序剪球。灌注前，派专人检测储料情况、导管下放情况，在后的施工中要随时检测报告。灌注过程中，要设专门班组来控制混凝土浇注的高差，密切注意混凝土的扩散，不允许先剪球的导管混凝土扩散到未剪球的导管位置；在导管浇注混凝土时，严格防止附近未浇导管进入混凝土，导管停注间隔时间不宜30MIN。灌注一次灌注到位，封底后采用长轴振捣棒对底层混凝土进行整平振捣。浇注时，控制混凝土高差小于1M，浇注完毕，总体平面控制高差应小于50CM。封底混凝土采用C20水下混凝土，适量加入絮凝剂，坍落度控制在1822CM。混凝土在拌和站集中拌制，泵送至导管的料斗。封底混凝土顶面标高与承台底标高平齐。钻孔桩全部施工完成后，用吸泥泵抽出围堰内的泥砂至封底混凝土的底标高，浇灌围堰内水下封底混凝土，待封底混凝土达到设计强度后抽干围堰内的水，凿除桩头进行承台施工。承台全断面一次性浇筑为大体积混凝土（1330M3）,为避免因混凝土水化热过大而引起混凝土出现温缩裂缝，要采取必要的温度控制措施。凿桩头围堰内水抽干后在围堰内凿除桩头，桩头要凿除预留部分无残余松散层和薄弱混凝土层，凿至密实混凝土为止，同时要保证嵌入承台内部的钢筋长度和桩基混凝土高度符合图纸要求。桩头凿到标高后调正桩头钢筋，呈喇叭口形和承台钢筋连接。放样围堰内的水抽干后拆除施工平台割断平台钢管桩，准确测量封底混凝土顶面标高，把高出承台底面标高的部分混凝土凿除，低的部分用承台混导管导管浇注砼界线钻孔桩单位CM围堰封底导管平面布置图凝土填充。在封底混凝土面上弹线准确放样。表541承台的质量检验标准表项目允许偏差MM项目允许偏差MM混凝土强度MPA符合设计要求平面尺寸30轴线偏位15顶面高程20绑扎承台钢筋钢筋的下料和制作在钢筋加工棚内进行，运至现场绑扎成型，其要求按施工技术规范的有关规定执行，并注意墩台身钢筋的预埋，同时注意与钢围堰横隔梁不发生干扰。支立承台模板承台模板采用大块组合钢模板拼装，安拆使用人工，支撑主要采用外撑式，外侧支撑在钢围堰，支撑要便于安拆。浇筑承台混凝土混凝土采用输送泵浇筑，输送泵安放江边，混凝土罐车配合运输。泵送混凝土的技术要求如下碎石最大粒径与输送管内径直径小于13，卵石则小于或等于125宜用中砂，通过0315MM筛孔的砂不小于15，最好能达到20，砂率应控制在4050；水泥用量不宜过小，否则泵送阻力增大，一般最小水泥用量为300KG/M3；一般混凝土的坍落度为1618；在混凝土中掺入泵送剂，以改善泵送混凝土的可泵性和延长水泥的凝结时间；对混凝土中的石子级配加以控制，针、片状颗粒含量控制在10以下。温度控制措施本承台为超大、超厚大体积混凝土施工，由于内部水化热升温值很大，混凝土体内温度迅速上升，体积膨胀，受四周接触面的约束作用，板内出现压应力。由于初期弹性模量较小，压应力数值相应较小。当浇筑完毕温度下降，混凝土逐渐冷却收缩，其弹性模量较初期有较大增长，使冷却收缩产生的拉应力超过早期的压应力，混凝土处于受拉状态。承台表面及底面由于散热较快，温度较低，相应的应力也较小，而承台中心温度较高，冷却后的拉应力也较大，当超过混凝土的抗拉强度时，将产生内部裂缝，部分地切断结构混凝土断面，具有一定的危害性。同时混凝土表面温度的骤降和干缩，也将产生拉应力，二者叠加，可能导致表面裂缝发展为贯穿裂缝，对结构的整体性和稳定性产生不良影响，因此必须对裂缝加以控制和预防。承台混凝土浇筑采用低热水泥和良好的粗、细骨料，使拌合物具有和易性好、可泵性好、初凝时间长、坍落度损失小等特性。选择适当的配合比，掺入适当的外加剂减少相应的水泥用量降低水化热；配合比应满足设计强度、泵送施工、低水化热、缓凝时间长等要求。在承台混凝土内预埋水管，通水冷却。其水平间距、层距一般为100120CM，呈单片形状布置，具体形式如下图所示，利用水泵使冷却水循环以降低混凝土温度。保证混凝土内外温差不能超过25的温控要求。选择适宜的混凝土浇筑温度，一般以13为宜。适当控制混凝土入模厚度和振捣工艺。浇筑采用斜面分层，单向自然放坡的方式或水平分层的方式进行，每层厚度为0305M。最大限度的降低混凝土温度。对承台顶部无模部分用草袋和塑料薄膜的方式保温保湿，对无水承台施工全部可用此法进行。以免混凝土的内外温差过大而出现裂缝。承台内部安放温度测设孔，监测、指导温控。承台内混凝土的最高温度应55，温度下降速率应15，最大水化热温升30。55墩身、台身施工主桥桥墩分为主墩和过渡墩，主墩采用整体式基础，墩为上下行分离式钢筋混凝土实心桥墩，共8个，单幅桥墩平面形状为矩形，外设三角形破冰体。引桥两侧桥台为钢筋混凝土肋板式桥台；引桥半幅采用双柱式钢筋混凝土墩。551墩身、台身施工要点墩台施工前应在基础顶面放出墩台内外轮廓线的准确位置。现浇混凝土墩台钢筋的绑扎和混凝土的灌注配合进行。浇筑混凝土的质量应从准备工作、拌和材料、操作技术和灌后养生这四方面加以控制。混凝土浇筑前应注意塔吊附着预埋件、混凝土输送管连墙预埋件、墩身箱内膜支撑点预埋件的安设。21043859672140采用30M铁管采用30M铁管采用4铁管采用4铁管采用铁管采用铁管采用铁管采用铁管采用铁管注意掌握混凝土的浇筑速度。混凝土的配制、输送及灌注速度应符合AH/T式中混凝土配制、输送及浇筑的容许最小速度，M3/H；A浇筑的面积，M2；H浇筑层的厚度，M；T所用水泥的初凝时间，H；混凝土浇筑层厚度H，应根据使用的振捣方法按下表规定的数值采用。表551混凝土分层浇筑厚度表振捣方法浇筑层厚度（MM）用插入式振捣器300用附着式振捣器300无筋或配筋稀疏时250用表面振捣器配筋较密时150无筋或配筋稀疏时200人工捣实配筋较密时150552引桥墩台施工施工工艺框图施工工艺框图见表3。施工方法墩柱施工采用整体式钢模板，桥台模板采用大块组合钢模，在加工厂定型加工好后，汽车运至现场。采用汽车吊装立模，整体浇筑，以确保墩台身外观质量。模板使用前检查其刚度和变形情况，保证其面